JPS6115784B2 - - Google Patents
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- JPS6115784B2 JPS6115784B2 JP3645080A JP3645080A JPS6115784B2 JP S6115784 B2 JPS6115784 B2 JP S6115784B2 JP 3645080 A JP3645080 A JP 3645080A JP 3645080 A JP3645080 A JP 3645080A JP S6115784 B2 JPS6115784 B2 JP S6115784B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- roll
- bending
- rolls
- forced
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 23
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
- B22D11/1287—Rolls; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造鋳片の案内法に関する。
従来の連続鋳造設備の概略を第１図に基づき説
明する。１はモールド、２は該モールド１から垂
直下方にのびた後、半径R1で彎曲し、さらに水
平方向にのびる鋳片３の垂直曲げ型搬送経路であ
つて、多数のロール２１，２２…によつて構成さ
れている。
明する。１はモールド、２は該モールド１から垂
直下方にのびた後、半径R1で彎曲し、さらに水
平方向にのびる鋳片３の垂直曲げ型搬送経路であ
つて、多数のロール２１，２２…によつて構成さ
れている。
上記構成において、モールド１から垂直下方に
引き抜かれた鋳片３は鋳片曲げ域αで機械的にベ
ンデング中心Ｐ側へ１点で曲げられた後、半径
R1で案内され、さらに鋳片矯正域βでベンデン
グ中心Ｐとは反対側へ機械的に曲げ戻され、直線
状に１点で矯正されるものである。したがつて上
記両域α，β内の各ロール２３〜２８，２21〜２
26、特に曲げ点および矯正点に対応するロール対
２５，２６およびロール対２23，２24に曲げおよ
び矯正による過大な反力が作用することになり、
これら各ロール２３〜２８，２21〜２26および各
ロール２３〜２８，２21〜２26を支持するセグメ
ントを強固なものにする必要があり、構造が大型
化し、設備のコストアツプになつている。
引き抜かれた鋳片３は鋳片曲げ域αで機械的にベ
ンデング中心Ｐ側へ１点で曲げられた後、半径
R1で案内され、さらに鋳片矯正域βでベンデン
グ中心Ｐとは反対側へ機械的に曲げ戻され、直線
状に１点で矯正されるものである。したがつて上
記両域α，β内の各ロール２３〜２８，２21〜２
26、特に曲げ点および矯正点に対応するロール対
２５，２６およびロール対２23，２24に曲げおよ
び矯正による過大な反力が作用することになり、
これら各ロール２３〜２８，２21〜２26および各
ロール２３〜２８，２21〜２26を支持するセグメ
ントを強固なものにする必要があり、構造が大型
化し、設備のコストアツプになつている。
そこで本発明はかかる問題点を解消した連続鋳
造鋳片の案内法を提案するものである。
造鋳片の案内法を提案するものである。
以下、本発明の第１の実施例を第２図に基づい
て説明する。この実施例における鋳片案内経路５
は垂直曲げ型であつて、曲げ域αおよび矯正域β
内において、鋳片３の強制曲げ中心側の面Ａを支
持する各ロール５４，５６，５８，５21，５23，
５25を駆動ロールとし、鋳片３の強制曲げ中心と
は反対側の面Ｂを支持する各ロール５３，５５，
５７，５22，５24，５26を従動ロールとし、さら
に上記各駆動ロール５４，５６，５８，５21，５
23，５25のうち、上流側２つの駆動ロール５４，
５６，５21，５23をロール５４に対してロール５
６の回転速度を遅くし、ロール５21に対してロー
ル５23の回転速度を遅くし、下流側のロール５
８，５25を制動ロールとしてある。
て説明する。この実施例における鋳片案内経路５
は垂直曲げ型であつて、曲げ域αおよび矯正域β
内において、鋳片３の強制曲げ中心側の面Ａを支
持する各ロール５４，５６，５８，５21，５23，
５25を駆動ロールとし、鋳片３の強制曲げ中心と
は反対側の面Ｂを支持する各ロール５３，５５，
５７，５22，５24，５26を従動ロールとし、さら
に上記各駆動ロール５４，５６，５８，５21，５
23，５25のうち、上流側２つの駆動ロール５４，
５６，５21，５23をロール５４に対してロール５
６の回転速度を遅くし、ロール５21に対してロー
ル５23の回転速度を遅くし、下流側のロール５
８，５25を制動ロールとしてある。
上記構成において、モールド１から垂直下方へ
引き抜かれた鋳片３は曲げ域α内において、ロー
ル対５５，５６により曲げられ、矢印C1方向へ
圧縮案内されるために、上記２つの駆動ロール５
４，５６よりもさらに遅く回転する制動ロール５
８によつて鋳片３に制動が加えられるものであ
る。すなわち強制曲げ中心側の面Ａにロール５４
による駆動力Ｆ1-1とこれよりも回転速度の遅い
ロール５６による制動力Ｅ1-1とが互いに対向し
て作用し、続いてロール５６による駆動力Ｆ1-2
と制動ロール５８による制動力Ｅ1-2とが互いに
対向して作用し、これらによつて鋳片３はその片
側表面Ａに接線方向の圧縮力を付与されることと
なつて自然に強制曲げ中心側（すなわちベンデン
グ中心Ｐ側）へ彎曲していくものである。次にこ
の鋳片３は半径R1で下方へ案内され、矯正域β
内において、ロール対５23，５24により矯正され
て矢印C2方向へ圧縮案内されるために、２つの
駆動ロール５21，５23よりもさらに遅く回転する
制動ロール５25によつて鋳片３に制動が加えられ
るものである。すなわち強制曲げ中心側の面Ａに
ロール５21による駆動力Ｆ2-1とこれよりも回転速
度の遅いロール５23による制動力Ｅ2-1とが互いに
対向して作用し、続いてロール５23による駆動力
Ｆ2-2と制動ロール５25による制動力Ｅ2-2とが互
いに対向して作用し、これらによつて鋳片３はそ
の片側表面Ａに接線方向の縮力を付与されること
となつて自然に強制曲げ中心側（すなわちベンデ
ング中心Ｐとは反対側）へ彎曲し、水平方向に直
線状となつて案内されるものである。
引き抜かれた鋳片３は曲げ域α内において、ロー
ル対５５，５６により曲げられ、矢印C1方向へ
圧縮案内されるために、上記２つの駆動ロール５
４，５６よりもさらに遅く回転する制動ロール５
８によつて鋳片３に制動が加えられるものであ
る。すなわち強制曲げ中心側の面Ａにロール５４
による駆動力Ｆ1-1とこれよりも回転速度の遅い
ロール５６による制動力Ｅ1-1とが互いに対向し
て作用し、続いてロール５６による駆動力Ｆ1-2
と制動ロール５８による制動力Ｅ1-2とが互いに
対向して作用し、これらによつて鋳片３はその片
側表面Ａに接線方向の圧縮力を付与されることと
なつて自然に強制曲げ中心側（すなわちベンデン
グ中心Ｐ側）へ彎曲していくものである。次にこ
の鋳片３は半径R1で下方へ案内され、矯正域β
内において、ロール対５23，５24により矯正され
て矢印C2方向へ圧縮案内されるために、２つの
駆動ロール５21，５23よりもさらに遅く回転する
制動ロール５25によつて鋳片３に制動が加えられ
るものである。すなわち強制曲げ中心側の面Ａに
ロール５21による駆動力Ｆ2-1とこれよりも回転速
度の遅いロール５23による制動力Ｅ2-1とが互いに
対向して作用し、続いてロール５23による駆動力
Ｆ2-2と制動ロール５25による制動力Ｅ2-2とが互
いに対向して作用し、これらによつて鋳片３はそ
の片側表面Ａに接線方向の縮力を付与されること
となつて自然に強制曲げ中心側（すなわちベンデ
ング中心Ｐとは反対側）へ彎曲し、水平方向に直
線状となつて案内されるものである。
次に上記実施例における理論的な裏付けを、曲
げ域αのロール５５〜５８の部分を例に上げて説
明する。第３図ｂは同図ａのロ箇所における厚み
方向の温度分布を示し、ニ点では900〜1000℃、
ホ点では1500℃となつている。同図ｃおよびｄは
それぞれ同図ａのイ，ロ，ハ箇所における厚み方
向における応力分布、およびひずみ分布を示して
おり、強制曲げ中心側の面Ａに圧縮応力とひずみ
とが大きく生じている。したがつて鋳片３は外表
面でも900〜1000℃の高温状態にあつて、容易に
曲げることが可能な状態であり、強制曲げ中心側
の面Ａに生じた圧縮応力により、この面Ａに著る
しいクリープ変形が生じて収縮し、鋳片３は自ら
同図ａの仮想線で示すごとく彎曲していくもので
ある。換言すればロール５６と制動ロール５８の
トルクを適宜に変えることにより圧縮応力を増減
させ、これによつて鋳片３の曲り量を適当に調整
することができるものである。さらにかかるトル
クの調整により鋳片３のひずみ変化状態を調整
し、亀裂発生防止の観点から最適の曲げ（あるい
は矯正）のひずみ進行状態にすることができる。
げ域αのロール５５〜５８の部分を例に上げて説
明する。第３図ｂは同図ａのロ箇所における厚み
方向の温度分布を示し、ニ点では900〜1000℃、
ホ点では1500℃となつている。同図ｃおよびｄは
それぞれ同図ａのイ，ロ，ハ箇所における厚み方
向における応力分布、およびひずみ分布を示して
おり、強制曲げ中心側の面Ａに圧縮応力とひずみ
とが大きく生じている。したがつて鋳片３は外表
面でも900〜1000℃の高温状態にあつて、容易に
曲げることが可能な状態であり、強制曲げ中心側
の面Ａに生じた圧縮応力により、この面Ａに著る
しいクリープ変形が生じて収縮し、鋳片３は自ら
同図ａの仮想線で示すごとく彎曲していくもので
ある。換言すればロール５６と制動ロール５８の
トルクを適宜に変えることにより圧縮応力を増減
させ、これによつて鋳片３の曲り量を適当に調整
することができるものである。さらにかかるトル
クの調整により鋳片３のひずみ変化状態を調整
し、亀裂発生防止の観点から最適の曲げ（あるい
は矯正）のひずみ進行状態にすることができる。
本発明の第２の実施例を第４図に基づいて説明
する。この実施例における鋳片案内経路６は半径
がR1の円弧モールドを使用した彎曲型であつ
て、矯正域β内において、鋳片３の強制曲げ中心
側の面Ａを支持する各ロール６15，６17，６19を
駆動ロールとし、鋳片３の強制曲げ中心とは反対
側の面Ｂを支持する各ロール６16，６18，６20を
従動ロールとし、さらに上記各駆動ロール６15，
６17，６19のうち、上流側の２つの駆動ロール６
15，６17をロール６15に対してロール６17の回転速
度を遅くし、下流側のロール６19を制動ロールと
してある。
する。この実施例における鋳片案内経路６は半径
がR1の円弧モールドを使用した彎曲型であつ
て、矯正域β内において、鋳片３の強制曲げ中心
側の面Ａを支持する各ロール６15，６17，６19を
駆動ロールとし、鋳片３の強制曲げ中心とは反対
側の面Ｂを支持する各ロール６16，６18，６20を
従動ロールとし、さらに上記各駆動ロール６15，
６17，６19のうち、上流側の２つの駆動ロール６
15，６17をロール６15に対してロール６17の回転速
度を遅くし、下流側のロール６19を制動ロールと
してある。
上記構成によれば、第１の実施例の場合と同
様、矯正域β内において、矯正点のロール対６
17，６18により一点矯正され、矢印C2方向へ圧縮
案内される際に、強制曲げ中心側の面Ａに、ロー
ル６15による駆動力Ｆ2-1とこれよりも回転速度の
遅いロール６17による制動力Ｅ2-1とが互いに対向
して作用し、続いてロール６17による駆動力Ｆ2-2
と制動ロール６19による制動力Ｅ2-2とが互いに対
向して作用し、これらによつて鋳片３はその片側
表面Ａに接線方向の圧縮力を付与されることとな
つて自然に強制曲げ中心側（すなわちベンデング
中心Ｐとは反対側）へ彎曲し、水平方向に直線状
となつて案内されるものである。
様、矯正域β内において、矯正点のロール対６
17，６18により一点矯正され、矢印C2方向へ圧縮
案内される際に、強制曲げ中心側の面Ａに、ロー
ル６15による駆動力Ｆ2-1とこれよりも回転速度の
遅いロール６17による制動力Ｅ2-1とが互いに対向
して作用し、続いてロール６17による駆動力Ｆ2-2
と制動ロール６19による制動力Ｅ2-2とが互いに対
向して作用し、これらによつて鋳片３はその片側
表面Ａに接線方向の圧縮力を付与されることとな
つて自然に強制曲げ中心側（すなわちベンデング
中心Ｐとは反対側）へ彎曲し、水平方向に直線状
となつて案内されるものである。
本発明の第３の実施例を第５図に基づいて説明
する。この実施例における鋳片案内経路７は多点
矯正R1，R2，R3の彎曲型であつて、半径がR0の
円弧モールドで鋳造された鋳片３は一定半径R0
で下方へ案内された後に、矯正域β内において、
鋳片３の強制曲げ中心側の面Ａを支持する各ロー
ル７13，７15，７17，７19，７21，７23，７25，７27
を駆動ロールとし、鋳片３の強制曲げ中心とは反
対側の面を支持する各ロール７14，７16，７18，
７20，７22，７24，７26，７28を従動ロールとし、
さらに上記各駆動ロール７13，７15等のうち、上
流側の７つのロール７13，７15，７17，７19，７
21，７23，７25をこの順番に回転速度を遅くし、
下流側のロール７27を制動ロールとしてある。
する。この実施例における鋳片案内経路７は多点
矯正R1，R2，R3の彎曲型であつて、半径がR0の
円弧モールドで鋳造された鋳片３は一定半径R0
で下方へ案内された後に、矯正域β内において、
鋳片３の強制曲げ中心側の面Ａを支持する各ロー
ル７13，７15，７17，７19，７21，７23，７25，７27
を駆動ロールとし、鋳片３の強制曲げ中心とは反
対側の面を支持する各ロール７14，７16，７18，
７20，７22，７24，７26，７28を従動ロールとし、
さらに上記各駆動ロール７13，７15等のうち、上
流側の７つのロール７13，７15，７17，７19，７
21，７23，７25をこの順番に回転速度を遅くし、
下流側のロール７27を制動ロールとしてある。
上記構成によれば、第１、第２の実施例の場合
と同様、矯正域β内において、次第に大きくなる
半径R0＜R1＜R2＜R3に対応する矯正点のロール
対７15，７16、７21，７22、７25，７26により多点
矯正され、矢印C2方向へ圧縮案内される際に、
強制曲げ中心側の面Ａに、ロール７13，７15，７
17，７19，７21，７23，７25による駆動力Ｆ2-1，Ｆ
2-2，…，Ｆ2-7とこれらに対向して制動力Ｅ2-1，
Ｅ2-2，…，Ｅ2-6および制動ロール７27による制
動力Ｅ2-7とが互いに作用し、これらによつて鋳
片３はその片側表面Ａに接線方向の圧縮力を付与
されることとなつて自然に強制曲げ中心側（すな
わちベンデング中心Ｐとは反対側）へ彎曲し、水
平方向に直線状となつて案内されるものである。
と同様、矯正域β内において、次第に大きくなる
半径R0＜R1＜R2＜R3に対応する矯正点のロール
対７15，７16、７21，７22、７25，７26により多点
矯正され、矢印C2方向へ圧縮案内される際に、
強制曲げ中心側の面Ａに、ロール７13，７15，７
17，７19，７21，７23，７25による駆動力Ｆ2-1，Ｆ
2-2，…，Ｆ2-7とこれらに対向して制動力Ｅ2-1，
Ｅ2-2，…，Ｅ2-6および制動ロール７27による制
動力Ｅ2-7とが互いに作用し、これらによつて鋳
片３はその片側表面Ａに接線方向の圧縮力を付与
されることとなつて自然に強制曲げ中心側（すな
わちベンデング中心Ｐとは反対側）へ彎曲し、水
平方向に直線状となつて案内されるものである。
以上述べたごとく本発明の連続鋳造鋳片の案内
法によれば、鋳片の強制曲げ中心側の面に駆動力
と制動力を互いに対向して作用せしめるので、鋳
片の片側表面（強制曲げ中心側の面）に接線方向
の圧縮力を付与して自然に当該鋳片を強制曲げ中
心側に彎曲させることができる。すなわち、鋳片
の変形（曲げ矯正）を促進することができる。し
たがつて鋳片曲げ域内および鋳片矯正域内または
そのいずれか一方の域内の各ロールに作用させる
曲げまたは矯正力を著しく低く設定すればよいこ
とになるためこれに伴なう動力供給の縮少ならび
に反力が小さくなることにより、従来のように強
固なロールにする必要がなくなり、構造を小型化
し得、設備のコストダウンを図ることができる。
法によれば、鋳片の強制曲げ中心側の面に駆動力
と制動力を互いに対向して作用せしめるので、鋳
片の片側表面（強制曲げ中心側の面）に接線方向
の圧縮力を付与して自然に当該鋳片を強制曲げ中
心側に彎曲させることができる。すなわち、鋳片
の変形（曲げ矯正）を促進することができる。し
たがつて鋳片曲げ域内および鋳片矯正域内または
そのいずれか一方の域内の各ロールに作用させる
曲げまたは矯正力を著しく低く設定すればよいこ
とになるためこれに伴なう動力供給の縮少ならび
に反力が小さくなることにより、従来のように強
固なロールにする必要がなくなり、構造を小型化
し得、設備のコストダウンを図ることができる。
第１図は従来の連続鋳造設備の概略図、第２図
および第３図は本発明の第１の実施例を示し、第
２図は連続鋳造設備の概略図、第３図ａ〜ｄは鋳
片の曲げと温度、応力、ひずみとの関係を示す模
式図である。第４図は本発明の第２の実施例を示
す連続鋳造設備の概略図である。第５図は本発明
の第３の実施例を示す連続鋳造設備の概略図であ
る。 １……モールド、３……鋳片、５，６，７……
鋳片案内経路、５４，５６，５21，５23，６15，
６17，７13，７15，７17，７19，７21，７23，７25…
…駆動ロール、５８，５25，６19，７27……制動
ロール、α……曲げ域、β……矯正域、Ａ……強
制曲げ中心側の面。
および第３図は本発明の第１の実施例を示し、第
２図は連続鋳造設備の概略図、第３図ａ〜ｄは鋳
片の曲げと温度、応力、ひずみとの関係を示す模
式図である。第４図は本発明の第２の実施例を示
す連続鋳造設備の概略図である。第５図は本発明
の第３の実施例を示す連続鋳造設備の概略図であ
る。 １……モールド、３……鋳片、５，６，７……
鋳片案内経路、５４，５６，５21，５23，６15，
６17，７13，７15，７17，７19，７21，７23，７25…
…駆動ロール、５８，５25，６19，７27……制動
ロール、α……曲げ域、β……矯正域、Ａ……強
制曲げ中心側の面。
Claims (1)
- １ 鋳片案内経路が垂直曲げ型または彎曲型の連
続鋳造設備における上記経路の鋳片曲げ域内およ
び鋳片矯正域内またはそのいずれか一方の域内に
おいて、鋳片の強制曲げ中心側の面を支持する各
ロールを駆動ロールとし、鋳片の強制曲げ中心と
は反対側の面を支持する各ロールを従動ロールと
し、上記各駆動ロールのうち、最下流のものを除
くロールを上流から下流へ回転速度を遅くして、
鋳片を下流側へ圧縮案内し、最下流の駆動ロール
を制動ロールとして鋳片に対して制動を加えてこ
の鋳片を強制曲げ中心側へ自然に彎曲させること
を特徴とする連続鋳造鋳片の案内法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3645080A JPS56134054A (en) | 1980-03-22 | 1980-03-22 | Guiding method for continuously cast ingot |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3645080A JPS56134054A (en) | 1980-03-22 | 1980-03-22 | Guiding method for continuously cast ingot |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56134054A JPS56134054A (en) | 1981-10-20 |
| JPS6115784B2 true JPS6115784B2 (ja) | 1986-04-25 |
Family
ID=12470145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3645080A Granted JPS56134054A (en) | 1980-03-22 | 1980-03-22 | Guiding method for continuously cast ingot |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56134054A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0288374U (ja) * | 1988-12-23 | 1990-07-12 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59197364A (ja) * | 1983-04-22 | 1984-11-08 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造における鋳片案内装置 |
| AT406746B (de) * | 1998-11-06 | 2000-08-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum stranggiessen von metall sowie stranggiessanlage hierzu |
| JP2016135499A (ja) * | 2015-01-23 | 2016-07-28 | 株式会社神戸製鋼所 | 完全凝固前に曲げ戻し矯正を実施するスラブ連続鋳造方法 |
-
1980
- 1980-03-22 JP JP3645080A patent/JPS56134054A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0288374U (ja) * | 1988-12-23 | 1990-07-12 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56134054A (en) | 1981-10-20 |
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