JPS61163152A - 人工軽量骨材の製造方法 - Google Patents
人工軽量骨材の製造方法Info
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- JPS61163152A JPS61163152A JP60005257A JP525785A JPS61163152A JP S61163152 A JPS61163152 A JP S61163152A JP 60005257 A JP60005257 A JP 60005257A JP 525785 A JP525785 A JP 525785A JP S61163152 A JPS61163152 A JP S61163152A
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B18/00—Use of agglomerated or waste materials or refuse as fillers for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of agglomerated or waste materials or refuse, specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B18/02—Agglomerated materials, e.g. artificial aggregates
- C04B18/027—Lightweight materials
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S106/01—Fly ash
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- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の分野］
本発明は、石炭灰を原料とする人工軽量骨材の製造方法
に関するものである。
に関するものである。
［発明の背景］
近年、エネルギー源の多様化の必要性が高まって石炭の
消費量が急増している。そして、それに伴って発生する
石炭灰の処理が問題となり、その石炭灰の有効利用が大
きな課題となっている。
消費量が急増している。そして、それに伴って発生する
石炭灰の処理が問題となり、その石炭灰の有効利用が大
きな課題となっている。
一方、建築物などの構造物は、省エネルギー、省資源お
よび耐震性の向上のため、軽量化および断熱化が進めら
れており、これに必要な軽量コンクリート用の骨材とし
て、優れた品質の人工軽量骨材（以下、ＡＬＡと言うこ
とがある）を安価に製造する方法が課題となっている。
よび耐震性の向上のため、軽量化および断熱化が進めら
れており、これに必要な軽量コンクリート用の骨材とし
て、優れた品質の人工軽量骨材（以下、ＡＬＡと言うこ
とがある）を安価に製造する方法が課題となっている。
［従来技術および問題点］
従来より１石炭灰を主原料にしてＡＬＡを製造する方法
に関して数多くの提案がなされている。
に関して数多くの提案がなされている。
これらの提案の詳細は、たとえば、特公昭３６−１２５
８０号、同３８−２５８２０号、同４０−１６２７０、
同４１−８２３９号および同４７−４７５７２号並びに
特開昭５７−１１８６６号などの各公報に記載されてい
る。しかしながら、わが国においてはいまだに石炭灰を
主原料にしたＡＬＡの製造は企業化されていないのが現
状である。その主な理由は、これらの公知方法を用いて
製造した石炭灰系ＡＬＡは、国内で市販されている膨張
頁岩系ＡＬＡ （以下、市場量と略す）にくらべて製造
コストが嵩み、さらには品質が劣るという問題点がある
ためであると考えらる。
８０号、同３８−２５８２０号、同４０−１６２７０、
同４１−８２３９号および同４７−４７５７２号並びに
特開昭５７−１１８６６号などの各公報に記載されてい
る。しかしながら、わが国においてはいまだに石炭灰を
主原料にしたＡＬＡの製造は企業化されていないのが現
状である。その主な理由は、これらの公知方法を用いて
製造した石炭灰系ＡＬＡは、国内で市販されている膨張
頁岩系ＡＬＡ （以下、市場量と略す）にくらべて製造
コストが嵩み、さらには品質が劣るという問題点がある
ためであると考えらる。
すなわち、上記公報に記載された方法を追跡実験した結
果、それらの製造方法は市場量の製造の場合に比べて多
量の副原料、例えば粘土、頁岩。
果、それらの製造方法は市場量の製造の場合に比べて多
量の副原料、例えば粘土、頁岩。
ボタ、長石、パルプ廃液、マグネシアおよび水ガラスな
どの一種またはそれ以上の添加を必要とし、この副原料
壁が嵩むこと、そしてそれらの混合原料を造粒成形する
際に多量の水を必要とするので、乾燥の際に余分の燃料
を消費し、燃料費が嵩むこと、そして得られるＡＬＡは
骨材強度が小さく、吸水率が高いことなどの点で品質が
不充分であることが判明した。また、上記の方法を追跡
してみると、実験室規模の実験では良好な品質の軽量骨
材が得られても、工業規模の製造の際には安定運転が困
難であって、企業化に問題がある例が多かった。
どの一種またはそれ以上の添加を必要とし、この副原料
壁が嵩むこと、そしてそれらの混合原料を造粒成形する
際に多量の水を必要とするので、乾燥の際に余分の燃料
を消費し、燃料費が嵩むこと、そして得られるＡＬＡは
骨材強度が小さく、吸水率が高いことなどの点で品質が
不充分であることが判明した。また、上記の方法を追跡
してみると、実験室規模の実験では良好な品質の軽量骨
材が得られても、工業規模の製造の際には安定運転が困
難であって、企業化に問題がある例が多かった。
［発明の目的］
本発明は、石炭灰の有効利用の要請および高品質の人工
軽量骨材の需要の増大の二つの課題を同時に解決する人
工軽量骨材の製造方法を提供することを目的とするもの
である。すなわち、石炭灰を原料にしてこれを有効利用
し、安価で高品質なＡＬＡを製造して、省エネルギーと
省資源に役立てることを目的とするものである。
軽量骨材の需要の増大の二つの課題を同時に解決する人
工軽量骨材の製造方法を提供することを目的とするもの
である。すなわち、石炭灰を原料にしてこれを有効利用
し、安価で高品質なＡＬＡを製造して、省エネルギーと
省資源に役立てることを目的とするものである。
［発明の要旨コ
本発明は、ブレーン比表面積が２０００〜９゜００ｃｒ
ｎ２／ｇの石炭灰を８０重量％以上含有する粉末原料を
造粒成形して、見掛は比重が１．１〜１．８で、常温お
よび６００ ’Ｑに加熱後における圧潰強度がいずれも
０．５ｋｇｆ以上の造粒物を得たのち、これを１１００
〜ｉ ｓ ｏ ｏ ”ｃにて焼成することを特徴とする
人工軽量骨材の製造方法にある。
ｎ２／ｇの石炭灰を８０重量％以上含有する粉末原料を
造粒成形して、見掛は比重が１．１〜１．８で、常温お
よび６００ ’Ｑに加熱後における圧潰強度がいずれも
０．５ｋｇｆ以上の造粒物を得たのち、これを１１００
〜ｉ ｓ ｏ ｏ ”ｃにて焼成することを特徴とする
人工軽量骨材の製造方法にある。
［発明の詳細な記述］
本発明者は、従来から知られている技術において、なぜ
石炭灰系原料を用いた場合に高品質な軽量骨材が得られ
ないかとの原因を先ず究明した。
石炭灰系原料を用いた場合に高品質な軽量骨材が得られ
ないかとの原因を先ず究明した。
その結果、焼成炉に供給する造粒成形物の物性が石炭灰
系原料の場合には、従来の膨張頁岩系のそれと大幅に異
なり、焼成に適した値からずれ、その劣質な造粒成形物
を焼成するため、製品品質が劣り、しかも安定した運転
ができないことがわかった・ そこで、焼成に適する物性値を把握し、その物性値が得
られる石炭灰の造粒成形物の調製方法を検討した。
系原料の場合には、従来の膨張頁岩系のそれと大幅に異
なり、焼成に適した値からずれ、その劣質な造粒成形物
を焼成するため、製品品質が劣り、しかも安定した運転
ができないことがわかった・ そこで、焼成に適する物性値を把握し、その物性値が得
られる石炭灰の造粒成形物の調製方法を検討した。
石炭灰粉末たとえば、フライアッシュなどは、通常の岩
石、頁岩、粘土などの粉末とは異なった粉体特性を有し
ている。すなわち、 １）石炭灰の粒子は高温に加熱されている、２）粒子が
球形で、粒子間の付着力が極めて小さい、 ３）粉体として空隙が多く、密充填しにくい、４）未燃
残分を含有していること１等である。
石、頁岩、粘土などの粉末とは異なった粉体特性を有し
ている。すなわち、 １）石炭灰の粒子は高温に加熱されている、２）粒子が
球形で、粒子間の付着力が極めて小さい、 ３）粉体として空隙が多く、密充填しにくい、４）未燃
残分を含有していること１等である。
そのため、パン造粒など従来方法により成形した石炭灰
系の造粒物は、一般にその見掛は比重が小さく、その含
水率が高く、強度が弱いという問題点を生じ軽量骨材の
焼成に適さないことがわかった。特に未燃残分（主とし
て炭素）を含有していることは４００℃〜７００℃に加
熱された時、この未燃残分が燃焼し、石炭灰系造粒物の
強度低下、崩壊を起して焼成を困難ないし不能にするこ
とが工業規模の実験かられかった。
系の造粒物は、一般にその見掛は比重が小さく、その含
水率が高く、強度が弱いという問題点を生じ軽量骨材の
焼成に適さないことがわかった。特に未燃残分（主とし
て炭素）を含有していることは４００℃〜７００℃に加
熱された時、この未燃残分が燃焼し、石炭灰系造粒物の
強度低下、崩壊を起して焼成を困難ないし不能にするこ
とが工業規模の実験かられかった。
たとえば、従来のＡＬＡ製造方法の代表例であるパン型
造粒機および水を用いる造粒方法でフライアッシュを造
粒すると、その造粒物の見掛は比重（ＪＩＳ−Ｍ８７１
６−７７に準じ測定）は０．９〜１．１、含水率は２０
〜４０％および圧潰強度（ＪＩＳ−Ｍ８７１８−７６に
準じ測定、測定粒径φ１０ｍｍ）は常温で０．１〜０．
３ｋｇｆとなり、膨張頁岩系造粒物の見掛は比重１．４
〜１．９、含水率１４〜１８％、および圧潰強度３〜５
ｋｇｆに比較すると著しく劣っている。
造粒機および水を用いる造粒方法でフライアッシュを造
粒すると、その造粒物の見掛は比重（ＪＩＳ−Ｍ８７１
６−７７に準じ測定）は０．９〜１．１、含水率は２０
〜４０％および圧潰強度（ＪＩＳ−Ｍ８７１８−７６に
準じ測定、測定粒径φ１０ｍｍ）は常温で０．１〜０．
３ｋｇｆとなり、膨張頁岩系造粒物の見掛は比重１．４
〜１．９、含水率１４〜１８％、および圧潰強度３〜５
ｋｇｆに比較すると著しく劣っている。
ここで、焼成に供する造粒物の見掛は比重の差異は、焼
成過程からみると大きな違いとなる。すなわち、焼成品
ＡＬＡの絶乾比重（中見掛は比重：ＪＩＳ−Ａ５００２
に準じ測定）の目標を仮に１．２５とすると、膨張頁岩
造粒物の場合には、見掛は比重は約１．６から１．２５
にするため、焼成過程でその体積を膨張させていること
になる（以下、膨張焼成と略す）、これに対して従来方
法による石炭灰造粒物は、焼成過程でその見掛は比重を
０．９〜１４１から目標の１．２５にするためにその体
積を収縮させる必要がある（以下、収縮焼成と略す）、
このほかに従来方法による石炭灰造粒物は含水率が高い
ことがら燃料消費量が高いこと、および、この水分の蒸
発した通路が粒子内に多数生じ、収縮焼成であるためこ
の通路は開放気孔となって残る傾向があり、製品の吸収
率の増加、骨材強度の減少など製品品質の劣化をまねい
ている。さらには焼成に供する造粒物の強度か弱いこと
から工業的な焼成炉では炉内で粉化・崩壊現象を生じ、
安定な焼成を阻害し、製品の歩留りおよび製品品質の低
下を増長していることがわかった。
成過程からみると大きな違いとなる。すなわち、焼成品
ＡＬＡの絶乾比重（中見掛は比重：ＪＩＳ−Ａ５００２
に準じ測定）の目標を仮に１．２５とすると、膨張頁岩
造粒物の場合には、見掛は比重は約１．６から１．２５
にするため、焼成過程でその体積を膨張させていること
になる（以下、膨張焼成と略す）、これに対して従来方
法による石炭灰造粒物は、焼成過程でその見掛は比重を
０．９〜１４１から目標の１．２５にするためにその体
積を収縮させる必要がある（以下、収縮焼成と略す）、
このほかに従来方法による石炭灰造粒物は含水率が高い
ことがら燃料消費量が高いこと、および、この水分の蒸
発した通路が粒子内に多数生じ、収縮焼成であるためこ
の通路は開放気孔となって残る傾向があり、製品の吸収
率の増加、骨材強度の減少など製品品質の劣化をまねい
ている。さらには焼成に供する造粒物の強度か弱いこと
から工業的な焼成炉では炉内で粉化・崩壊現象を生じ、
安定な焼成を阻害し、製品の歩留りおよび製品品質の低
下を増長していることがわかった。
このことをふまえ多くの実験を行った結果、焼成に供す
る造粒成形物の見掛は比重が製品ＡＬＡの絶乾比重より
余り低くならないように、そして好ましくは同じかそれ
以上としくただし、１．８以下）、かつ造粒成形物の常
温（２０℃）および６００°Ｃ加熱後の圧潰強度が０．
５ｋｇｆ、好ましくは１．５ｋｇｆ以上になるように原
料を調整して造粒・成形すれば、従来の焼成方法を用い
ても優れた品質の石炭灰系ＡＬＡが製造できることがわ
かった。
る造粒成形物の見掛は比重が製品ＡＬＡの絶乾比重より
余り低くならないように、そして好ましくは同じかそれ
以上としくただし、１．８以下）、かつ造粒成形物の常
温（２０℃）および６００°Ｃ加熱後の圧潰強度が０．
５ｋｇｆ、好ましくは１．５ｋｇｆ以上になるように原
料を調整して造粒・成形すれば、従来の焼成方法を用い
ても優れた品質の石炭灰系ＡＬＡが製造できることがわ
かった。
本発明において用いる石炭灰とは、石炭を燃焼もしくは
ガス化した際に残金として残るフライアッシュ、シンダ
ーアッシュ、ボトムアッシュ、タリンカーアッシュある
いは炭灰スラグなどと呼ばれている固形分の総称である
。
ガス化した際に残金として残るフライアッシュ、シンダ
ーアッシュ、ボトムアッシュ、タリンカーアッシュある
いは炭灰スラグなどと呼ばれている固形分の総称である
。
本発明の造粒物を得るための成形方法は、圧縮成形法が
好ましく、次にのべる条件に石炭灰を調整して、連続圧
縮成形機たとえば団鉱機により成形することが好ましい
。
好ましく、次にのべる条件に石炭灰を調整して、連続圧
縮成形機たとえば団鉱機により成形することが好ましい
。
本発明の製造方法の原料粉末の主成分として用いられる
石炭灰は、石炭灰に混合または粉砕などの処理を施して
、ブレーン比表面積を２０００〜９０００ｃｍ’／ｇ、
好ましくは４０００〜９０００ｃｒｒｆ／ｇとする、更
に好ましくは４０００〜７０００ｃｒｎ’／ｇ、とする
。この場合、ブレーン比表面積が少ない場合にはバイン
ダーとして機能する高温融解性添加材の添加を必要とす
る場合が多くなる。ただし、石炭灰の種別によって異な
るが、ブレーン比表面積が４０００〜９０００ｃｍ’／
ｇの場合には添加材を特に加えなくともよいことが多く
なる。ただし、ブレーン比表面積を９０００ ｃ ｒｎ
’ ／ ｇ以上とするためには粉砕のための費用が嵩み
好ましくない、また、ブレーン比表面積が４０００ｃｒ
ｎ’／ｇ以下のものは添加材の添加量を増加する必要が
ある。そしてブレーン比表面積が２０００ｃｒｎ’／ｇ
以下では添加材の量を１０％以上にする必要があり、好
ましくない。
石炭灰は、石炭灰に混合または粉砕などの処理を施して
、ブレーン比表面積を２０００〜９０００ｃｍ’／ｇ、
好ましくは４０００〜９０００ｃｒｒｆ／ｇとする、更
に好ましくは４０００〜７０００ｃｒｎ’／ｇ、とする
。この場合、ブレーン比表面積が少ない場合にはバイン
ダーとして機能する高温融解性添加材の添加を必要とす
る場合が多くなる。ただし、石炭灰の種別によって異な
るが、ブレーン比表面積が４０００〜９０００ｃｍ’／
ｇの場合には添加材を特に加えなくともよいことが多く
なる。ただし、ブレーン比表面積を９０００ ｃ ｒｎ
’ ／ ｇ以上とするためには粉砕のための費用が嵩み
好ましくない、また、ブレーン比表面積が４０００ｃｒ
ｎ’／ｇ以下のものは添加材の添加量を増加する必要が
ある。そしてブレーン比表面積が２０００ｃｒｎ’／ｇ
以下では添加材の量を１０％以上にする必要があり、好
ましくない。
焼成に供する造粒成形物（以下、造粒物と略す）の見掛
は比重は、ＡＬＡの絶乾比重目標値を１．２とすると、
１．１〜１．８、好ましくは、１．２〜１．６になるよ
うに成形機の加圧条件を選定する。１．１未満では収縮
焼成になり好ましくない、１．８以上では成形に用する
動力が急激に増加し好ましくない。
は比重は、ＡＬＡの絶乾比重目標値を１．２とすると、
１．１〜１．８、好ましくは、１．２〜１．６になるよ
うに成形機の加圧条件を選定する。１．１未満では収縮
焼成になり好ましくない、１．８以上では成形に用する
動力が急激に増加し好ましくない。
同じ〈造粒物の圧潰強度（ＪＩＳ−Ｍ８７１８−７６、
鉄鉱石類（ペレット）の圧潰強度測定方法による）は、
常温および６００ ’ｃにおける値が、０．５ｋｇｆ以
上、好ましくは１．５ｋｇｆ以上になるように成形圧力
、成形速度など成形機の条件を調節する。石炭灰の種類
によってはさらに添加材を加える。
鉄鉱石類（ペレット）の圧潰強度測定方法による）は、
常温および６００ ’ｃにおける値が、０．５ｋｇｆ以
上、好ましくは１．５ｋｇｆ以上になるように成形圧力
、成形速度など成形機の条件を調節する。石炭灰の種類
によってはさらに添加材を加える。
この圧潰強度は、造粒物を焼成するに際して焼成炉内で
乾燥、加熱・焼成されるまで維持される必要がある。そ
の理由は従来より製品化されているＡＬＡは粘土、頁岩
、スレートなどの粉末原料を用いているため、その造粒
物は造粒強度が高く、しかも高温まで維持されるが、石
炭灰の造粒物はその点で異なることを見い出した。すな
わち、従来方法で成形した石炭灰造粒物は４００〜７０
０°Ｃの範囲で強度の低下現象が認められ、石炭灰の種
類によっては殆ど強度がなくなり、焼成炉内で粉末に崩
壊する現象を生じることがわかった（この現象は、実験
室の静置電気炉による焼成では問題とならない）。ロー
タリーキルンによる連続焼成実験の結果、造粒物の乾燥
及び６００°Ｃで３０分加熱後の圧潰強度が０．５ｋｇ
ｆ以上、好ましくは１．５ｋｇｆ以上あれば、焼成炉内
の造粒物の粉化が少なく連続焼成が可能であることがわ
かった。特に圧潰強度が１．５ｋｇｆ以上であれば、焼
成帯の融着現象を生じなくなり、長期の安定運転ができ
ることを見い出した。
乾燥、加熱・焼成されるまで維持される必要がある。そ
の理由は従来より製品化されているＡＬＡは粘土、頁岩
、スレートなどの粉末原料を用いているため、その造粒
物は造粒強度が高く、しかも高温まで維持されるが、石
炭灰の造粒物はその点で異なることを見い出した。すな
わち、従来方法で成形した石炭灰造粒物は４００〜７０
０°Ｃの範囲で強度の低下現象が認められ、石炭灰の種
類によっては殆ど強度がなくなり、焼成炉内で粉末に崩
壊する現象を生じることがわかった（この現象は、実験
室の静置電気炉による焼成では問題とならない）。ロー
タリーキルンによる連続焼成実験の結果、造粒物の乾燥
及び６００°Ｃで３０分加熱後の圧潰強度が０．５ｋｇ
ｆ以上、好ましくは１．５ｋｇｆ以上あれば、焼成炉内
の造粒物の粉化が少なく連続焼成が可能であることがわ
かった。特に圧潰強度が１．５ｋｇｆ以上であれば、焼
成帯の融着現象を生じなくなり、長期の安定運転ができ
ることを見い出した。
この造粒物の６００℃圧漬強度が０．５ｋｇｆ以上、そ
して見掛は比重が１．１〜１．８になるように造粒・成
形し、その造粒物を比重の上昇を余りともなうことなく
焼成する（好ましくは、比重が同等もしくは低下する膨
張焼成）ことは本発明の大きな特徴である。そのために
、石炭灰の粉末度（ブレーン比表面積）および所望によ
り添加材の種類、添加量を調節し、造粒・成形方法とし
て圧縮成形方法を用いることが好ましいことがわかった
。添加材は上記の６００℃圧漬強度が０．５ｋｇｆ以上
に達しない場合に用いるものであり、無機系のものが好
ましく例えば、粘土、頁岩、石灰石表土、水ガラス、パ
ルプ廃液、ヘドロ、消石灰などを２０重量％以内、好ま
しくは１０重量％以内（固形分基準）の量加える。
して見掛は比重が１．１〜１．８になるように造粒・成
形し、その造粒物を比重の上昇を余りともなうことなく
焼成する（好ましくは、比重が同等もしくは低下する膨
張焼成）ことは本発明の大きな特徴である。そのために
、石炭灰の粉末度（ブレーン比表面積）および所望によ
り添加材の種類、添加量を調節し、造粒・成形方法とし
て圧縮成形方法を用いることが好ましいことがわかった
。添加材は上記の６００℃圧漬強度が０．５ｋｇｆ以上
に達しない場合に用いるものであり、無機系のものが好
ましく例えば、粘土、頁岩、石灰石表土、水ガラス、パ
ルプ廃液、ヘドロ、消石灰などを２０重量％以内、好ま
しくは１０重量％以内（固形分基準）の量加える。
常温における造粒物の圧潰強度を０．５ｋｇｆ以上に保
つため、圧縮成形方法において水を２０重量％以内、好
ましくは２〜１０重量％の範囲で添加する。石炭灰の種
類によっては水を添加しなくてもよいが、一般には水の
量が１重量％以下では成形圧力が５ ｔ ／ Ｃｍ″以
上なり、装置の能力が低下する。２〜１０重量％付近が
圧潰強度の増加が大きく好ましい。１０重量％以上の添
加は造粒成形物の急熱による爆裂現象（バースティング
現象）を生じやすく、また熱経済および製品品質の面か
ら好ましくない。
つため、圧縮成形方法において水を２０重量％以内、好
ましくは２〜１０重量％の範囲で添加する。石炭灰の種
類によっては水を添加しなくてもよいが、一般には水の
量が１重量％以下では成形圧力が５ ｔ ／ Ｃｍ″以
上なり、装置の能力が低下する。２〜１０重量％付近が
圧潰強度の増加が大きく好ましい。１０重量％以上の添
加は造粒成形物の急熱による爆裂現象（バースティング
現象）を生じやすく、また熱経済および製品品質の面か
ら好ましくない。
圧縮成形機は連続式であれば特定する必要はない。実験
ではブリケラティングマシン、圧縮ロール機、簡易打錠
機を用いた。製品ＡＬＡは粒度分布を持つ必要があるの
で、成形型枠の寸法に分布を持たし、必要に応じ成形物
を粗砕することが望ましい。
ではブリケラティングマシン、圧縮ロール機、簡易打錠
機を用いた。製品ＡＬＡは粒度分布を持つ必要があるの
で、成形型枠の寸法に分布を持たし、必要に応じ成形物
を粗砕することが望ましい。
製品ＡＬＡの粒子形状は、骨材分離をさけ、生コンクリ
ートの性状を良好に保つため真球状よりも、即成もしく
はアーモンド状が好ましい。
ートの性状を良好に保つため真球状よりも、即成もしく
はアーモンド状が好ましい。
本発明方法における圧縮成形方法は形状の設計が容易で
あり、理想的な形状および粒度分布にすることができる
ことおよび、含水率を１０重量％以下で成形できるため
、バースティング現象をさけることが可能となり、造粒
成形物用の乾燥機が不要となり、直接焼成炉に送入でき
ることは大きな特徴である。
あり、理想的な形状および粒度分布にすることができる
ことおよび、含水率を１０重量％以下で成形できるため
、バースティング現象をさけることが可能となり、造粒
成形物用の乾燥機が不要となり、直接焼成炉に送入でき
ることは大きな特徴である。
石炭灰、とくにフライアッシュは前述したように粉状に
おける空隙率が大きいため成形にあたっては、予備圧縮
、例えば、圧縮ロール機を用い、あらかじめ石炭灰粉末
を圧縮し、空隙率を小さくしたのち、圧縮成形する方法
を採用すると成形物の物性がさらに向上するとともに、
生産量も増大する。
おける空隙率が大きいため成形にあたっては、予備圧縮
、例えば、圧縮ロール機を用い、あらかじめ石炭灰粉末
を圧縮し、空隙率を小さくしたのち、圧縮成形する方法
を採用すると成形物の物性がさらに向上するとともに、
生産量も増大する。
圧縮成形した造粒物は焼成工程への送入にさきだち、篩
装置を用いて不必要な微粒子粉を除く。
装置を用いて不必要な微粒子粉を除く。
ここで除去した微粒子粉は原料にもどし再び圧縮成形す
る。
る。
なお、造粒成形方法として、従来のパン造粒機を用いる
方法を検討した結果、石炭灰をブレーン比表面積４００
０〜９０００ｃｍ”／ｇに微粉砕したのち造粒すると、
パン造粒機による転勤造粒方法であっても造粒物の見掛
比重ならびに常温および６００℃圧潰強度が焼成に適す
る値に向上することがわかった。
方法を検討した結果、石炭灰をブレーン比表面積４００
０〜９０００ｃｍ”／ｇに微粉砕したのち造粒すると、
パン造粒機による転勤造粒方法であっても造粒物の見掛
比重ならびに常温および６００℃圧潰強度が焼成に適す
る値に向上することがわかった。
造粒物（成形物）の焼成は、ロータリーキルン方式が製
品品質の面から好ましい。前述の物性の範囲にあれば従
来の焼成炉および焼成方法が適用され、焼成装置および
焼成方法には特に限定はない。ただし、石炭灰の種別に
よりその化学組成、融点が異なり、焼成温度を変更する
必要があるので、あらかじめ電気炉による焼成試験で焼
成温度を確認するのが好ましい、実験した範囲では１１
００〜１６００℃、滞留時間３０−１２０分の範囲であ
った。
品品質の面から好ましい。前述の物性の範囲にあれば従
来の焼成炉および焼成方法が適用され、焼成装置および
焼成方法には特に限定はない。ただし、石炭灰の種別に
よりその化学組成、融点が異なり、焼成温度を変更する
必要があるので、あらかじめ電気炉による焼成試験で焼
成温度を確認するのが好ましい、実験した範囲では１１
００〜１６００℃、滞留時間３０−１２０分の範囲であ
った。
焼成品は冷却後散水して、構造用人工軽量骨材（ＡＬＡ
）として出荷する。
）として出荷する。
なお、本発明の方法で得られるＡＬＡは粗骨材が主体と
なるが、約１０％以下であれば細骨材に相当する粒度０
．３〜２．５ｍｍを混入しても焼成することができた。
なるが、約１０％以下であれば細骨材に相当する粒度０
．３〜２．５ｍｍを混入しても焼成することができた。
本発明の最大の特徴は、後述の実施例からも明らかなよ
うに製品品質の向上が得られたことにある。すなわち石
炭灰を出発原料にして、膨張頁岩から製造されている市
場量を越えた製品が製造できることである。特に、 １）吸水率が著しく小さく、その上、圧力吸水率も低い
こと、そのためにポンプ施工性がよく、容重の小さい生
コンクリートが得られる、そして？）そのｉ化したコン
クリートは軽い気乾比重でもって、２８日圧縮強度が５
００ ｋ ｇ ｆ ／ ｃｍ２以上の値を有することが
特徴である。
うに製品品質の向上が得られたことにある。すなわち石
炭灰を出発原料にして、膨張頁岩から製造されている市
場量を越えた製品が製造できることである。特に、 １）吸水率が著しく小さく、その上、圧力吸水率も低い
こと、そのためにポンプ施工性がよく、容重の小さい生
コンクリートが得られる、そして？）そのｉ化したコン
クリートは軽い気乾比重でもって、２８日圧縮強度が５
００ ｋ ｇ ｆ ／ ｃｍ２以上の値を有することが
特徴である。
靭に後者の特徴により、構造用軽量コンクリートとして
建築物のほかに二次製品用など新規な用途が開けた。
建築物のほかに二次製品用など新規な用途が開けた。
以下に本発明の実施例と比較例を記載する。
［実施例１］ ［比較例１］
豪州炭を燃料とする石炭火力発電所ボイラーから発生し
たフライアッシュ（第１表、石炭灰Ｂ）を８０重量部お
よびカナダ炭を燃料とする背圧スチームボイラーから発
生したフライアッシュ（第１表、石炭灰Ｃ）を２０重量
部添加し、さらに粘土を外部割合で１０重量部添加し、
ｌ 、 ５ｒｒｆのリボンミキサーを用いて混合し、こ
の混合粉末を１００ｋｇ／時の供給量で皿の直径１．５
ｍ、傾斜角５０°、回転数１Ｏｒｐｍのパン型造粒機を
用いて、水を散布しながら粒子径５〜１５ｍｍに転勤造
粒した。得られた造粒物の物性を第２表に示す。
たフライアッシュ（第１表、石炭灰Ｂ）を８０重量部お
よびカナダ炭を燃料とする背圧スチームボイラーから発
生したフライアッシュ（第１表、石炭灰Ｃ）を２０重量
部添加し、さらに粘土を外部割合で１０重量部添加し、
ｌ 、 ５ｒｒｆのリボンミキサーを用いて混合し、こ
の混合粉末を１００ｋｇ／時の供給量で皿の直径１．５
ｍ、傾斜角５０°、回転数１Ｏｒｐｍのパン型造粒機を
用いて、水を散布しながら粒子径５〜１５ｍｍに転勤造
粒した。得られた造粒物の物性を第２表に示す。
なお、第１表のブレーン比表面積はＪＩＳ−Ｒ５２０１
−８１、強熱減量および化学組成はＪＩＳ−Ｒ５２０２
−８１によって測定した。第２表の見掛は比重は、ＪＩ
Ｓ−Ｍ８７１６−７７に準拠して求めた。造粒水分は、
造粒成形のさいに添加した水分量であり、固形分基準の
％である。圧潰強度は、ＪＩＳ−Ｍ８７１８−８２に準
拠して測定した値であり、粒子径１０±ｉｎｍに相当す
る値である。この表中の「常温」は、造粒した粒子を常
温でただちに測定した値であり、「加熱後」は造粒した
粒子を一旦６００℃で３０分加熱したのちに測定した値
である。
−８１、強熱減量および化学組成はＪＩＳ−Ｒ５２０２
−８１によって測定した。第２表の見掛は比重は、ＪＩ
Ｓ−Ｍ８７１６−７７に準拠して求めた。造粒水分は、
造粒成形のさいに添加した水分量であり、固形分基準の
％である。圧潰強度は、ＪＩＳ−Ｍ８７１８−８２に準
拠して測定した値であり、粒子径１０±ｉｎｍに相当す
る値である。この表中の「常温」は、造粒した粒子を常
温でただちに測定した値であり、「加熱後」は造粒した
粒子を一旦６００℃で３０分加熱したのちに測定した値
である。
摩耗粉化率は、ロータリーキルン内を転動する時に粒子
が摩耗して発生する粉末量を推定するために行なったも
のであり、内径０．２１Ｘ長さ０．２ｍの磁製ボットミ
ル内に６００℃で３０分間加熱した造粒物を保有率８容
積％になる量投入し、周速３．８ｍ／分で４５分間回転
したのちに発生する２、５ｍｍ篩下の粉末量の割合を示
す。
が摩耗して発生する粉末量を推定するために行なったも
のであり、内径０．２１Ｘ長さ０．２ｍの磁製ボットミ
ル内に６００℃で３０分間加熱した造粒物を保有率８容
積％になる量投入し、周速３．８ｍ／分で４５分間回転
したのちに発生する２、５ｍｍ篩下の粉末量の割合を示
す。
この摩耗粉化率は、以下にのべる実施例、比較例から総
合すると、１０％以上の値になると、ロータリーキルン
による焼成の際に焼成部の付着物生成現象か現われ、長
期安定運転が困難となった。
合すると、１０％以上の値になると、ロータリーキルン
による焼成の際に焼成部の付着物生成現象か現われ、長
期安定運転が困難となった。
この値が６％以下の造粒物であれば、その付着物生成現
象が殆ど発生しない。この摩耗粉化率は圧潰強度値と相
関がみられ、それぞれ摩耗粉化率１０％は圧潰強度０．
５ｋｇｆ、６％はほぼ１．５ｋｇｆ以上に相当した。な
お、圧潰強度は、ロータリーキルンに送入する際、造粒
物の輸送装置におけるハンドリングによる粒子の粉化率
にも相関がみられ、本実施例のロータリーキルンの送入
系統における粉化率から工業的なハンドリングに必要な
粒子強さは圧潰強度で０．５ｋｇｆ以上、好ましくは１
．５ｋｇｆ以上であることがわかった。
象が殆ど発生しない。この摩耗粉化率は圧潰強度値と相
関がみられ、それぞれ摩耗粉化率１０％は圧潰強度０．
５ｋｇｆ、６％はほぼ１．５ｋｇｆ以上に相当した。な
お、圧潰強度は、ロータリーキルンに送入する際、造粒
物の輸送装置におけるハンドリングによる粒子の粉化率
にも相関がみられ、本実施例のロータリーキルンの送入
系統における粉化率から工業的なハンドリングに必要な
粒子強さは圧潰強度で０．５ｋｇｆ以上、好ましくは１
．５ｋｇｆ以上であることがわかった。
前述の石炭灰系造粒物を有効内径０．９ｍ、有効長ざ１
２ｍ、傾斜３．５／１００のミセット規模のロータリー
キルンを用いて７６ｋｇ／時（乾燥物基Ｉ＄）の送入量
で、１３３０°Ｃに加熱焼成した。なお、焼成物の５〜
１５ｍｍ粗骨材の造粒物に対する歩留りは９１％であり
、残りの９％は０．３〜５ｍｍの細骨材であった。得ら
れた人工軽量骨材のＪ Ｉ ５−Ａ５００２−７８に準
拠した骨材試験結果を第３表に示す、なお、同表の浮粒
率は建築学会ＪＡＳＳ−５に準拠し、４０を破砕値はイ
ギリス規格Ｂ５８１２−６７の規格に準拠して測定した
ものである。
２ｍ、傾斜３．５／１００のミセット規模のロータリー
キルンを用いて７６ｋｇ／時（乾燥物基Ｉ＄）の送入量
で、１３３０°Ｃに加熱焼成した。なお、焼成物の５〜
１５ｍｍ粗骨材の造粒物に対する歩留りは９１％であり
、残りの９％は０．３〜５ｍｍの細骨材であった。得ら
れた人工軽量骨材のＪ Ｉ ５−Ａ５００２−７８に準
拠した骨材試験結果を第３表に示す、なお、同表の浮粒
率は建築学会ＪＡＳＳ−５に準拠し、４０を破砕値はイ
ギリス規格Ｂ５８１２−６７の規格に準拠して測定した
ものである。
得られた人工軽量骨材をＪＩＳ、Ａ３００２に準拠して
行なったコンクリート試験結果を第３表に示す。このＪ
ＩＳ規格試験は骨材自体の強度が求まるようにモルタル
部分の強度を高めた試験方法であり、ＪＩＳ規格では例
えば品種ＭＡ−４１９の場合２８日の圧縮強度を４００
ｋ ｇ ｆ ／ ｃ ｍ’以上と規定している。この
実施例で得られた骨材はその強度が優れており、規格に
は規定されていない圧潰強度５００ ｋ ｇ ｆ ／
ｃ ｍ’以上の品種に相当することがわかった。
行なったコンクリート試験結果を第３表に示す。このＪ
ＩＳ規格試験は骨材自体の強度が求まるようにモルタル
部分の強度を高めた試験方法であり、ＪＩＳ規格では例
えば品種ＭＡ−４１９の場合２８日の圧縮強度を４００
ｋ ｇ ｆ ／ ｃ ｍ’以上と規定している。この
実施例で得られた骨材はその強度が優れており、規格に
は規定されていない圧潰強度５００ ｋ ｇ ｆ ／
ｃ ｍ’以上の品種に相当することがわかった。
比較例１として、粘土の添加を行なわなかった以外は実
施例１と同じ方法で造粒、焼成を行なった。なお、焼成
物５〜１５ｍｍの造粒物に対する歩留りは７５％であっ
た。この例の試験結果を第２表および第３辰に示す。こ
の例では造粒物の絶乾比重が１．０で収縮焼成となり、
また圧潰強度も０．１ｋｇｆであり、得られた製品の骨
材試験は良好であっても、コンクリート強度が劣るもの
であった。
施例１と同じ方法で造粒、焼成を行なった。なお、焼成
物５〜１５ｍｍの造粒物に対する歩留りは７５％であっ
た。この例の試験結果を第２表および第３辰に示す。こ
の例では造粒物の絶乾比重が１．０で収縮焼成となり、
また圧潰強度も０．１ｋｇｆであり、得られた製品の骨
材試験は良好であっても、コンクリート強度が劣るもの
であった。
〔実施例２〜５」
実施例１のパン型造粒機に代え、ロール径φ０．２３、
幅０．０８ｍ、型締め圧力２０ｔ、チャージングスクリ
ュー何のブリケットマシンを用い、第２表に示したよう
に。粘土の添加量をそれぞれ０．５および１０％ならび
に膨張頁岩を５％ｇ７ＩＩＩＩするような改変を行なっ
た以外は実施例１と同じ方法で実験した。得られた造粒
成形物の物性を第２表および得られた人工軽量骨材の骨
材試験およびコンクリート試験結果を第３表に示す。
幅０．０８ｍ、型締め圧力２０ｔ、チャージングスクリ
ュー何のブリケットマシンを用い、第２表に示したよう
に。粘土の添加量をそれぞれ０．５および１０％ならび
に膨張頁岩を５％ｇ７ＩＩＩＩするような改変を行なっ
た以外は実施例１と同じ方法で実験した。得られた造粒
成形物の物性を第２表および得られた人工軽量骨材の骨
材試験およびコンクリート試験結果を第３表に示す。
なお実施例４は膨張頁岩を５％添加して行なったもので
ある。
ある。
このフリケラトマシーンを用いる圧縮成形方法では造粒
成形物の見掛は比重が１．２ｔ−越え、６００°Ｃ原熱
後圧漬強度も０．５ｋｇｆを上まわす、得られた焼成品
の造粒物に対する歩留りは８０〜９３％の範囲であり、
またコンクリート強度は粘土無添力口の場合を含め、い
ずれも５００ｋ ｇ ｆ ／ ｃ ｒｎ’を越えた。ま
た便用したブリケットマシンによる成形物の形状はアー
モンド状であって、コンクリート用骨材として艮好な形
状であった。
成形物の見掛は比重が１．２ｔ−越え、６００°Ｃ原熱
後圧漬強度も０．５ｋｇｆを上まわす、得られた焼成品
の造粒物に対する歩留りは８０〜９３％の範囲であり、
またコンクリート強度は粘土無添力口の場合を含め、い
ずれも５００ｋ ｇ ｆ ／ ｃ ｒｎ’を越えた。ま
た便用したブリケットマシンによる成形物の形状はアー
モンド状であって、コンクリート用骨材として艮好な形
状であった。
なお、３０ｋｇｆ／ｃｍ２水圧下における３分間吸水率
は、各実施例で１５．２％、８．８％、１１．２％、お
よび７．３％であり、参考例（ｌｆｌｌ張頁岩から製造
した市販品）の２９．５％および３３．０％にくらべて
著しく小さい。
は、各実施例で１５．２％、８．８％、１１．２％、お
よび７．３％であり、参考例（ｌｆｌｌ張頁岩から製造
した市販品）の２９．５％および３３．０％にくらべて
著しく小さい。
Ｃ実施例６〜７、比較例２］
石炭灰Ｂおよび粘土を原料とし、φ２．Ｏｍ、傾斜角５
２°、回転数１Ｏｒｐｍのパン型造粒機を用い、混合機
は８０ｍ゛のブレンデングサイロを用い、有効内径φ１
．３×有効長さ３１．５ｍ焼出量２ゴ／時のロータリー
キルンを用いた以外は実施例１と同様な操作を行なって
、人工軽量骨材を製造した。なお、実施例６は石炭灰Ｂ
９５重量部に粘土を５重量部混合し１３５０℃で焼成し
た例であり、実施例７は石炭灰８９１重量部に粘土を５
重量部、消石灰を４重量部添加して１３００°Ｃで焼成
した例である。それぞれの試験結果を第２表および第３
表に示す。
２°、回転数１Ｏｒｐｍのパン型造粒機を用い、混合機
は８０ｍ゛のブレンデングサイロを用い、有効内径φ１
．３×有効長さ３１．５ｍ焼出量２ゴ／時のロータリー
キルンを用いた以外は実施例１と同様な操作を行なって
、人工軽量骨材を製造した。なお、実施例６は石炭灰Ｂ
９５重量部に粘土を５重量部混合し１３５０℃で焼成し
た例であり、実施例７は石炭灰８９１重量部に粘土を５
重量部、消石灰を４重量部添加して１３００°Ｃで焼成
した例である。それぞれの試験結果を第２表および第３
表に示す。
比較例２として石炭灰Ｂｌ水のみで造粒したものを前記
ロータリーキルンに送入し焼成した。しかレキルン内で
造粒物粒子の粉化・崩壊が著しく、キルン内壁に付着し
焼成が不能であった。
ロータリーキルンに送入し焼成した。しかレキルン内で
造粒物粒子の粉化・崩壊が著しく、キルン内壁に付着し
焼成が不能であった。
［実施例８．９コ
φ２ｍＸ２ｍ２ｍＸ２ルで粉砕した石炭灰Ｆを原料とし
、実施例６〜７で使用したパン造粒機を用い、珪石粉の
吹き込み装置付きの有効内径０．９ｍＸ有効長さ２０ｍ
、焼出量１ｍ゛／時のロータリーキルンを用いた以外は
実施例１と同様に操作を行なって人工軽量骨材を製造し
た。
、実施例６〜７で使用したパン造粒機を用い、珪石粉の
吹き込み装置付きの有効内径０．９ｍＸ有効長さ２０ｍ
、焼出量１ｍ゛／時のロータリーキルンを用いた以外は
実施例１と同様に操作を行なって人工軽量骨材を製造し
た。
なお、実施例８は、製品の絶乾比重１．２〜１．３を目
標に焼成温度を１２４０°Ｃに保って人工軽量骨材を製
造した例である。また、実施例９は、製品の絶乾比重１
．０以下の超軽量骨材を目標に焼成温度を１２８０℃に
保ち、ざらに原料送入量を約１／２に減少して人工軽量
骨材を製造した例である。
標に焼成温度を１２４０°Ｃに保って人工軽量骨材を製
造した例である。また、実施例９は、製品の絶乾比重１
．０以下の超軽量骨材を目標に焼成温度を１２８０℃に
保ち、ざらに原料送入量を約１／２に減少して人工軽量
骨材を製造した例である。
［実施例１０、比較例３］
実施例１〜７、比較例１〜２における石炭灰の粉末度と
それを造粒成形した造粒物の物性の関係を明らかにする
ため、石炭灰Ａ、Ｄ、Ｅおよび石炭灰Ｂをφ０．２ｍＸ
０．２ｍのボールミルで粉砕し、その微粉末状の石炭灰
をφ０．４ｍパン型造粒機で造粒し物性を測定した。そ
の結果を第４表に示す。なお、水分は１０５℃で測定し
た固形分基準の重量％であり、耐爆裂性は焼成における
急速加熱に耐える温度の指針とするため、所定温度に保
った電気炉に投入し、爆裂現象（バースティング現象）
を起さない最低の炉温を示した。
それを造粒成形した造粒物の物性の関係を明らかにする
ため、石炭灰Ａ、Ｄ、Ｅおよび石炭灰Ｂをφ０．２ｍＸ
０．２ｍのボールミルで粉砕し、その微粉末状の石炭灰
をφ０．４ｍパン型造粒機で造粒し物性を測定した。そ
の結果を第４表に示す。なお、水分は１０５℃で測定し
た固形分基準の重量％であり、耐爆裂性は焼成における
急速加熱に耐える温度の指針とするため、所定温度に保
った電気炉に投入し、爆裂現象（バースティング現象）
を起さない最低の炉温を示した。
第４表から、石炭灰を粉砕することにより、測定範囲内
では全ての物性が向上し、しかもパン造粒方法によって
も見掛は比重を大きくすることが可能となり、焼成工程
は好ましい結果を与えることが推定された。
では全ての物性が向上し、しかもパン造粒方法によって
も見掛は比重を大きくすることが可能となり、焼成工程
は好ましい結果を与えることが推定された。
なお、比較例３（従来方法）として膨張頁岩粉を用いて
同様な試験を行なった。膨張頁岩粉はパン造粒方法で目
標の造粒成形物の物性が得られることがわかる。これに
ひきかえ石炭戻粉は加熱により、圧潰強度などの低下が
起こり、６００’０前後で最低になった。
同様な試験を行なった。膨張頁岩粉はパン造粒方法で目
標の造粒成形物の物性が得られることがわかる。これに
ひきかえ石炭戻粉は加熱により、圧潰強度などの低下が
起こり、６００’０前後で最低になった。
第１表（その１）
銘 柄 ブレーン比表面積 強熱減量（ｃｒｒＩ′
／ｇ） （重量％）石炭灰Ａ ６５６０
９．６石炭灰Ｂ ５０８０ ３．
１石炭灰Ｃ４７２０１、３ 石炭灰Ｄ ２９００ １ 、０石炭灰Ｅ
１８８０ ３．２石炭灰Ｆ ５５１
０ ３．４膨張頁岩 ３１００ ２．
６粘 土 ３２００ １３．１
第１表（その２） 銘 柄 化学組成（重量％、強熱基準）Ｓｉ０２
ＡｌＯ３Ｆｅ２ ０３ ＭｇＯＮａ２Ｏ＊ＧａＯ＋に
２０ 石炭灰Ａ ８１．４ ２８．８ Ｂ、０ ２．
８ １．０石炭灰Ｂ ５Ｂ、８ ３２．８ ４．１
３．４ １．１石炭灰Ｃ５８，２１９，０８，３１
５，４１，１石炭灰Ｄ ５０．５ ２５．１ １１
．３ １０．４ ２．７石炭灰Ｅ ８０．５ ２
４．３ ４．９ １．６ ４．２石炭灰Ｆ ５Ｂ、
５ ３２．８ ４．３ ３．８ １．４膨張頁岩
８５．１ １８．７ ５．７ ３．８ ８．５粘
土 ５Ｂ、３ ２６．３ ９．９
４．８ ２．８以下余白
／ｇ） （重量％）石炭灰Ａ ６５６０
９．６石炭灰Ｂ ５０８０ ３．
１石炭灰Ｃ４７２０１、３ 石炭灰Ｄ ２９００ １ 、０石炭灰Ｅ
１８８０ ３．２石炭灰Ｆ ５５１
０ ３．４膨張頁岩 ３１００ ２．
６粘 土 ３２００ １３．１
第１表（その２） 銘 柄 化学組成（重量％、強熱基準）Ｓｉ０２
ＡｌＯ３Ｆｅ２ ０３ ＭｇＯＮａ２Ｏ＊ＧａＯ＋に
２０ 石炭灰Ａ ８１．４ ２８．８ Ｂ、０ ２．
８ １．０石炭灰Ｂ ５Ｂ、８ ３２．８ ４．１
３．４ １．１石炭灰Ｃ５８，２１９，０８，３１
５，４１，１石炭灰Ｄ ５０．５ ２５．１ １１
．３ １０．４ ２．７石炭灰Ｅ ８０．５ ２
４．３ ４．９ １．６ ４．２石炭灰Ｆ ５Ｂ、
５ ３２．８ ４．３ ３．８ １．４膨張頁岩
８５．１ １８．７ ５．７ ３．８ ８．５粘
土 ５Ｂ、３ ２６．３ ９．９
４．８ ２．８以下余白
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ブレーン比表面積が２０００〜９０００ｃｍ＾２／
ｇの石炭灰８０重量％以上含有する粉末原料を造粒成形
して、見掛け比重が１．１〜１．８で、常温および６０
０℃に加熱後における圧潰強度がいずれも０．５ｋｇｆ
以上の造粒物を得たのち、これを１１００〜１６００℃
にて焼成することを特徴とする人工軽量骨材の製造方法
。 ２、上記石炭灰のブレーン比表面積が４０００〜９００
０ｃｍ＾２／ｇの範囲にあることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の人工軽量骨材の製造方法。 ３、上記石炭灰のブレーン比表面積が４０００〜７００
０ｃｍ＾２／ｇの範囲にあることを特徴とする特許請求
の範囲第２項記載の人工軽量骨材の製造方法。 ４、上記石炭灰の造粒成形物の見掛け比重が１．２〜１
．６の範囲にあることを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の人工軽量骨材の製造方法。 ５、上記造粒成形を、圧縮成形により行なうことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の人工軽量骨材の製造
方法。 ６、上記粉末原料が、添加材を２０重量％以内の量で含
有することを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第５
項のいずれかの項記載の人工軽量骨材の製造方法。 ７、添加材が、粘土、頁岩、消石灰および水ガラスから
なる群より選ばれた少なくとも一種類の無機添加材であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第６項記載の人工軽
量骨材の製造方法。 ８、上記造粒物の比重が、その造粒物を焼成して得られ
る軽量骨材の比重と同等であるか、あるいは高いことを
特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第７項のいずれか
の項記載の人工軽量骨材の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60005257A JPS61163152A (ja) | 1985-01-14 | 1985-01-14 | 人工軽量骨材の製造方法 |
| EP19860300209 EP0188371B1 (en) | 1985-01-14 | 1986-01-14 | Artificial lightweight aggregate |
| US06/818,875 US4701222A (en) | 1985-01-14 | 1986-01-14 | Process for producing an artificial light-weight aggregate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60005257A JPS61163152A (ja) | 1985-01-14 | 1985-01-14 | 人工軽量骨材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61163152A true JPS61163152A (ja) | 1986-07-23 |
| JPH054934B2 JPH054934B2 (ja) | 1993-01-21 |
Family
ID=11606168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60005257A Granted JPS61163152A (ja) | 1985-01-14 | 1985-01-14 | 人工軽量骨材の製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4701222A (ja) |
| EP (1) | EP0188371B1 (ja) |
| JP (1) | JPS61163152A (ja) |
Cited By (4)
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