JPS6117271Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6117271Y2 JPS6117271Y2 JP1980150025U JP15002580U JPS6117271Y2 JP S6117271 Y2 JPS6117271 Y2 JP S6117271Y2 JP 1980150025 U JP1980150025 U JP 1980150025U JP 15002580 U JP15002580 U JP 15002580U JP S6117271 Y2 JPS6117271 Y2 JP S6117271Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vane
- cylinder
- rotor
- compressor
- refrigerant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Rotary Pumps (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、ベーン回転式圧縮機の改良に関する
もので、特に自動車用冷房機に使用されるベーン
回転式圧縮機においての高速回転時に発生する過
剰冷凍能力を、シリンダ内壁に従動して回転する
ベーンの先端をシリンダ内壁から遊離せしめるこ
とにより、減少せしめることを目的の一つとする
ものである。
もので、特に自動車用冷房機に使用されるベーン
回転式圧縮機においての高速回転時に発生する過
剰冷凍能力を、シリンダ内壁に従動して回転する
ベーンの先端をシリンダ内壁から遊離せしめるこ
とにより、減少せしめることを目的の一つとする
ものである。
周知の如くいわゆるベーン回転式冷媒圧縮機
は、往復動ピストン式冷媒圧縮機に比べて回転数
増加にともなう冷凍能力の頭打ち現象が少なく、
したがつて回転数が高くなるにつれて冷凍能力も
増加する。
は、往復動ピストン式冷媒圧縮機に比べて回転数
増加にともなう冷凍能力の頭打ち現象が少なく、
したがつて回転数が高くなるにつれて冷凍能力も
増加する。
一般的に自動車用冷房機は、その常用エンジン
回転域もしくは抵速走行時のエンジン回転域にお
いて十分なる冷房力を発揮するように圧縮機の冷
凍能力が設定される。このため、前述の回転域を
超えた高速回転域では冷房能力はその負荷に比べ
て過剰となり、いわゆる冷えすぎになり、この分
消費される。
回転域もしくは抵速走行時のエンジン回転域にお
いて十分なる冷房力を発揮するように圧縮機の冷
凍能力が設定される。このため、前述の回転域を
超えた高速回転域では冷房能力はその負荷に比べ
て過剰となり、いわゆる冷えすぎになり、この分
消費される。
従来、このような過剰冷凍能力は、室内温度を
検出して圧縮機を駆動する電磁クラツチをON，
OFFとすることにより制御している。この場
合、電磁クラッチのON，OFF制御にともなう衝
撃が感じられたり、ON，OFF制御による車内温
度の変動が大きくなつたりしていずれも好ましく
ない。
検出して圧縮機を駆動する電磁クラツチをON，
OFFとすることにより制御している。この場
合、電磁クラッチのON，OFF制御にともなう衝
撃が感じられたり、ON，OFF制御による車内温
度の変動が大きくなつたりしていずれも好ましく
ない。
本考案は、上記点に鑑みてベーン回転式圧縮機
の冷凍能力の制御をベーン先端をシリンダ内壁か
ら浮遊させて、冷媒の圧縮作用を失なわしめるあ
るいは不完全になさしめることにより、冷媒の過
剰な圧縮送り出しを制限するものである。
の冷凍能力の制御をベーン先端をシリンダ内壁か
ら浮遊させて、冷媒の圧縮作用を失なわしめるあ
るいは不完全になさしめることにより、冷媒の過
剰な圧縮送り出しを制限するものである。
以下、本考案をその一実施例を示す添付図面を
参照に説明する。
参照に説明する。
図において、１は前部側壁板、２はシリンダ、
３はロータ、４はベーン、５は後部側壁板、６は
ヘツドカバー、７は吐出弁、８は吐出弁押え、
９，１０は針状コロ軸受、１１はシヤフトシール
１２は圧縮機組立ボルト、１３はリアケース１４
はシリンダ出口、１５は後部側壁板に設けられた
吐出冷媒通路、１６はオイル分離室、１７はオイ
ル分離器、１８は冷媒吐出口である。１９は冷媒
吸入口、２０は冷媒のシリンダ入口、２１は吐出
冷媒により加圧されたオイルあるいはオイルを含
む高圧冷媒の１次側通路、２２は同２次側通路、
２３は後側壁板に設けられた溝で、前記２次側通
路２２に連通している。そして前記２次側通路２
２と溝２３の中間にバルブ２５，バネ２６、バル
ブ作動用コイル２７が配置されている。２８，２
９はコイル２７がプラス側ならびにマイナス側の
ターミナルである。またロータ３は後部側壁板１
ならびに後部側壁板５に針状コロ軸受９，１０を
介して支承され、第２図において矢印の方向に回
転する。ロータ３には複数のベーン４がベーン溝
２４に対して摺出設自在に挿入されている。
３はロータ、４はベーン、５は後部側壁板、６は
ヘツドカバー、７は吐出弁、８は吐出弁押え、
９，１０は針状コロ軸受、１１はシヤフトシール
１２は圧縮機組立ボルト、１３はリアケース１４
はシリンダ出口、１５は後部側壁板に設けられた
吐出冷媒通路、１６はオイル分離室、１７はオイ
ル分離器、１８は冷媒吐出口である。１９は冷媒
吸入口、２０は冷媒のシリンダ入口、２１は吐出
冷媒により加圧されたオイルあるいはオイルを含
む高圧冷媒の１次側通路、２２は同２次側通路、
２３は後側壁板に設けられた溝で、前記２次側通
路２２に連通している。そして前記２次側通路２
２と溝２３の中間にバルブ２５，バネ２６、バル
ブ作動用コイル２７が配置されている。２８，２
９はコイル２７がプラス側ならびにマイナス側の
ターミナルである。またロータ３は後部側壁板１
ならびに後部側壁板５に針状コロ軸受９，１０を
介して支承され、第２図において矢印の方向に回
転する。ロータ３には複数のベーン４がベーン溝
２４に対して摺出設自在に挿入されている。
上記構成においてロータ３の回転により低圧の
吸入媒体は冷媒吸入口１９からシリンダ入口２０
を経てシリンダ２内に入り、ベーン４とロータ３
の回転にともない高圧に圧縮され、シリンダ出口
１４を通り、吐出弁７を押上げてシリンダヘツド
に入り、後部側壁板１５を通つてオイル分離器１
７に至る。ここで潤滑油は分離され下降し、一方
冷媒は冷媒吐出口１８を経て圧縮機外に排出さ
れ、凝縮器（図示せず）に至る。オイル分離器１
７により分離されたオイルは、高圧冷媒とともに
１次側通路２１を通つてバルブ２５に達し、さら
に高圧冷媒２次側通路、溝２３からベーン溝２４
に至り、ベーン４をロータ３からシリンダ２に向
つて押出す働きをする。
吸入媒体は冷媒吸入口１９からシリンダ入口２０
を経てシリンダ２内に入り、ベーン４とロータ３
の回転にともない高圧に圧縮され、シリンダ出口
１４を通り、吐出弁７を押上げてシリンダヘツド
に入り、後部側壁板１５を通つてオイル分離器１
７に至る。ここで潤滑油は分離され下降し、一方
冷媒は冷媒吐出口１８を経て圧縮機外に排出さ
れ、凝縮器（図示せず）に至る。オイル分離器１
７により分離されたオイルは、高圧冷媒とともに
１次側通路２１を通つてバルブ２５に達し、さら
に高圧冷媒２次側通路、溝２３からベーン溝２４
に至り、ベーン４をロータ３からシリンダ２に向
つて押出す働きをする。
いま回転数が低く十分な冷媒能力が要求される
場合は、ターミナル２８，２９に電圧が印加され
バルブ２５はバネ２６に抗して第１図中上方に移
動しており、十分なる吐出高圧のエネルギーがベ
ーン溝２４に供給されており、ベーン４は強くシ
リンダ内壁に追従圧接され、冷媒を100℃圧縮し
ている。次に回転数が高くなり、冷凍能力が過剰
になつた場合には、コイル２７への電圧が切られ
コイル２７の電磁吸引力が断たれる。これにより
バネ２６はバルブ２５を第１図中下方に移動さ
せ、高圧冷媒の１次側通路２１と２次側通路２２
との連通を遮断し、ベーン溝２４への圧力エネル
ギーを断つ。このとき、ベーン４は第３図に示す
状態となる。
場合は、ターミナル２８，２９に電圧が印加され
バルブ２５はバネ２６に抗して第１図中上方に移
動しており、十分なる吐出高圧のエネルギーがベ
ーン溝２４に供給されており、ベーン４は強くシ
リンダ内壁に追従圧接され、冷媒を100℃圧縮し
ている。次に回転数が高くなり、冷凍能力が過剰
になつた場合には、コイル２７への電圧が切られ
コイル２７の電磁吸引力が断たれる。これにより
バネ２６はバルブ２５を第１図中下方に移動さ
せ、高圧冷媒の１次側通路２１と２次側通路２２
との連通を遮断し、ベーン溝２４への圧力エネル
ギーを断つ。このとき、ベーン４は第３図に示す
状態となる。
すなわち吸入側に入つたベーン４は第３図中の
２点鎖線３２に示す軌跡をたどつて３３から３４
の状態となり、つぎに３５に示す状態でシリンダ
に接触しここで圧縮機としての作用を開始する。
この間３３から３５に至る間はベーン４はシリン
ダ壁３から遊離して回転するため圧縮作用を行な
わずその結果冷凍能力は減少する。ここで３０は
ロータ外周の輪郭を現わしている。また３２に示
すベーン先端の軌跡の描き方を変えることにより
冷凍能力の制御形態の程度を変えることができる
のは云うまでもない。この軌跡の変更策として
は、具体的には何回転からコイル２７への印加電
圧を断つか、あるいは、印加電圧にある回転数以
上になるとOFF時間を設け、ONとOFFとのサイ
クルタイムの制御によりバルブ２５の開閉サイク
ルタイムを制御して、ベーンみぞ２４への吐出高
圧エネルギーの供給量を変化せしめ、究極ベーン
先端が描く軌跡を変更せしめる等が考えられる。
２点鎖線３２に示す軌跡をたどつて３３から３４
の状態となり、つぎに３５に示す状態でシリンダ
に接触しここで圧縮機としての作用を開始する。
この間３３から３５に至る間はベーン４はシリン
ダ壁３から遊離して回転するため圧縮作用を行な
わずその結果冷凍能力は減少する。ここで３０は
ロータ外周の輪郭を現わしている。また３２に示
すベーン先端の軌跡の描き方を変えることにより
冷凍能力の制御形態の程度を変えることができる
のは云うまでもない。この軌跡の変更策として
は、具体的には何回転からコイル２７への印加電
圧を断つか、あるいは、印加電圧にある回転数以
上になるとOFF時間を設け、ONとOFFとのサイ
クルタイムの制御によりバルブ２５の開閉サイク
ルタイムを制御して、ベーンみぞ２４への吐出高
圧エネルギーの供給量を変化せしめ、究極ベーン
先端が描く軌跡を変更せしめる等が考えられる。
なお、ベーン４の先端を一時的にシリンダ２の
内壁から遊離させた場合、前記ベーン先端が再び
シリンダ２に接触する時点において衝突音を発生
するが、かかる不都合はベーン先端のシリンダ２
からの遊離距離の適正化、ベーン４ならびにシリ
ンダ２の材料ならびにその質量の撰び方、具体的
にはベーン４にはカーボンを主体する小質量の材
料を用い、シリンダ２には鋳鉄の如き大質量の材
料を用いるなど、あるいはエンジンの回転に伴な
う冷媒圧縮機の使用される周囲暗騒音と同等もし
くは以下にするなど設計上の諸工夫を行なうこと
により解決できるものである。
内壁から遊離させた場合、前記ベーン先端が再び
シリンダ２に接触する時点において衝突音を発生
するが、かかる不都合はベーン先端のシリンダ２
からの遊離距離の適正化、ベーン４ならびにシリ
ンダ２の材料ならびにその質量の撰び方、具体的
にはベーン４にはカーボンを主体する小質量の材
料を用い、シリンダ２には鋳鉄の如き大質量の材
料を用いるなど、あるいはエンジンの回転に伴な
う冷媒圧縮機の使用される周囲暗騒音と同等もし
くは以下にするなど設計上の諸工夫を行なうこと
により解決できるものである。
上記実施例より明らかなように、本考案のベー
ン回転式圧縮機は、高速回転時に生じる能力の過
剰を、ベーンをシリンダから遊離させて圧縮冷媒
量を減少するため、冷却の過剰による過冷房が防
止でき、また圧縮機を駆動するエンジン等の動力
も小能力化でき、消費燃料の節約もはかれる等、
多大の効果を奏するものである。
ン回転式圧縮機は、高速回転時に生じる能力の過
剰を、ベーンをシリンダから遊離させて圧縮冷媒
量を減少するため、冷却の過剰による過冷房が防
止でき、また圧縮機を駆動するエンジン等の動力
も小能力化でき、消費燃料の節約もはかれる等、
多大の効果を奏するものである。
第１図は本考案の一実施例におけるベーン回転
式圧縮機の縦断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ線
による断面図、第３図は同ベーン回転式圧縮機に
おけるベーンの遊離時における出没状態を示す説
明図である。 １……前部側板、２……シリンダ、３……ロー
タ、４……ベーン、５……後部側板、２１……１
次側通路、２２……２次側通路、２５……バル
ブ。
式圧縮機の縦断面図、第２図は第１図のＡ−Ａ線
による断面図、第３図は同ベーン回転式圧縮機に
おけるベーンの遊離時における出没状態を示す説
明図である。 １……前部側板、２……シリンダ、３……ロー
タ、４……ベーン、５……後部側板、２１……１
次側通路、２２……２次側通路、２５……バル
ブ。
Claims (1)
- ロータと、このロータに設けられた溝に収納さ
れ摺動自在に配備されたベーンと、前記ロータな
らびにベーンを内包するシリンダと、シリンダの
両側を閉塞する前部側壁板ならびに後部壁板と、
圧縮機吐出側高圧圧力が前記ベーン溝に直接もし
くは間接に連通した通路とを備え、前記高圧圧力
の連通部の途中に、この連通部を通して供給され
る高圧圧力流体の流入を回転数が高く冷凍能力が
過剰になつた場合に遮断する手段を設けたベーン
回転式圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1980150025U JPS6117271Y2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1980150025U JPS6117271Y2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5771784U JPS5771784U (ja) | 1982-05-01 |
| JPS6117271Y2 true JPS6117271Y2 (ja) | 1986-05-27 |
Family
ID=29509402
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1980150025U Expired JPS6117271Y2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6117271Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57203894A (en) * | 1981-06-08 | 1982-12-14 | Toyoda Autom Loom Works Ltd | Sliding vane type rotary compressor |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2502184A1 (de) * | 1975-01-21 | 1976-07-22 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und vorrichtung zum steuern einer kaelteanlage in einem kraftfahrzeug |
| JPS5653104Y2 (ja) * | 1977-11-22 | 1981-12-10 | ||
| JPS5480009A (en) * | 1977-12-09 | 1979-06-26 | Hitachi Ltd | Signal monitor control system |
-
1980
- 1980-10-20 JP JP1980150025U patent/JPS6117271Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5771784U (ja) | 1982-05-01 |
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