JPS61200730A - 交差偏波補償装置 - Google Patents
交差偏波補償装置Info
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- JPS61200730A JPS61200730A JP4164085A JP4164085A JPS61200730A JP S61200730 A JPS61200730 A JP S61200730A JP 4164085 A JP4164085 A JP 4164085A JP 4164085 A JP4164085 A JP 4164085A JP S61200730 A JPS61200730 A JP S61200730A
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- retardation plate
- angle
- phase difference
- cross
- control circuit
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、衛星通信などにおける直交２偏波共用技術
の交差偏波補償装置に関するものである。
の交差偏波補償装置に関するものである。
第４図は、従来の交差偏波補償装置のダウンリンク系を
示すブロック図であり、図において、（１）はアンテナ
、（２）は群分波器、（３）は９０°位相差板、（４）
は１８０°位相差板、（５）は偏分波器、（６）は９０
°位相差板角度検出器、（７）は１８０°位相差板角度
検出器、（８）は９０°位相差板駆動機構、（９）は１
８０°位相差板駆動機構、α１．（ロ）は結合器、（ロ
）は受信機、（２）はサーボ制御回路、ａ４は晴天停止
検出回路、（至）は受信系は９０’位相差板晴天停止信
号出力端子、ＯＤは１８０゜位相差板晴天停止信号出力
端子である。
示すブロック図であり、図において、（１）はアンテナ
、（２）は群分波器、（３）は９０°位相差板、（４）
は１８０°位相差板、（５）は偏分波器、（６）は９０
°位相差板角度検出器、（７）は１８０°位相差板角度
検出器、（８）は９０°位相差板駆動機構、（９）は１
８０°位相差板駆動機構、α１．（ロ）は結合器、（ロ
）は受信機、（２）はサーボ制御回路、ａ４は晴天停止
検出回路、（至）は受信系は９０’位相差板晴天停止信
号出力端子、ＯＤは１８０゜位相差板晴天停止信号出力
端子である。
次に動作について説明する。アンテナ（１）によって受
信したダウンリンク糸偏波信号は群分波器（２）でダウ
ンリンク系９０°位相差板（３）、１８０°位相差板（
４）および偏分波器（５）で右旋と左旋成分に分波され
結合器αＱαυを介して受信機（ロ）により主偏波を基
準信号として交差偏波成分を検波する。この交差偏波成
分は誤差信号としてサーボ＠御回路ＣＬ１ｉこ供給され
、制御増幅して９０’位相差板駆動機構（８）と御する
と、交差偏波成分が零となり補償ができる。
信したダウンリンク糸偏波信号は群分波器（２）でダウ
ンリンク系９０°位相差板（３）、１８０°位相差板（
４）および偏分波器（５）で右旋と左旋成分に分波され
結合器αＱαυを介して受信機（ロ）により主偏波を基
準信号として交差偏波成分を検波する。この交差偏波成
分は誤差信号としてサーボ＠御回路ＣＬ１ｉこ供給され
、制御増幅して９０’位相差板駆動機構（８）と御する
と、交差偏波成分が零となり補償ができる。
晴天停止検出回路ａ４は、端子に）、翰より得られる９
０″位相差板角度と１８０°位相差板角度により入射ｔ
ａｎ（θ−２ψ）＋１ 波の交差偏波識別度ＸＰＤをＸＰＤ＝２０１ｏ ｇｔヨ
、お、７，１（ただし、θは９０°位相差板角度、ψは
１８０°位相差板角度である。）の式により求め、これ
らがある基準値より大きけｎば入射波ＸＰＤが良好で降
雨による偏波劣化が小さいとみなし、又、受信機＠の誤
差信号出力がある基準値より小さければ補償後ＸＰＤが
良好で補償動作が完了しているとみなし、入射波ＸＰＤ
および補償後ＸＰＤがともに良好であれば、伝播路は晴
天状態でもはやこれ以上補償する必要がないため晴天停
止信号を端子田、 ａＤに出力し、サーボ制御回路（至
）に晴天停止指令を与えて位相規板（３） （４）の駆
動を停止させるものである。
０″位相差板角度と１８０°位相差板角度により入射ｔ
ａｎ（θ−２ψ）＋１ 波の交差偏波識別度ＸＰＤをＸＰＤ＝２０１ｏ ｇｔヨ
、お、７，１（ただし、θは９０°位相差板角度、ψは
１８０°位相差板角度である。）の式により求め、これ
らがある基準値より大きけｎば入射波ＸＰＤが良好で降
雨による偏波劣化が小さいとみなし、又、受信機＠の誤
差信号出力がある基準値より小さければ補償後ＸＰＤが
良好で補償動作が完了しているとみなし、入射波ＸＰＤ
および補償後ＸＰＤがともに良好であれば、伝播路は晴
天状態でもはやこれ以上補償する必要がないため晴天停
止信号を端子田、 ａＤに出力し、サーボ制御回路（至
）に晴天停止指令を与えて位相規板（３） （４）の駆
動を停止させるものである。
一方、交差偏波補償装置のアップリンク系は、補償用の
パイロット信号を用いて、と記ダウンリンク系と同様に
構成される。
パイロット信号を用いて、と記ダウンリンク系と同様に
構成される。
従来の交差偏波補償装置は、ダウンリンク系とアップリ
ンク系が独立して構成されていたので、構成部品が多く
装置が大型となると共に、７ツブリンク系では、ダウン
リンク系のように受信波によって自らの受信波を補償す
るということがないので、送信波を補償するための補償
用パイロット信号を個別Ｉこ必要とするなどの問題点が
あった。
ンク系が独立して構成されていたので、構成部品が多く
装置が大型となると共に、７ツブリンク系では、ダウン
リンク系のように受信波によって自らの受信波を補償す
るということがないので、送信波を補償するための補償
用パイロット信号を個別Ｉこ必要とするなどの問題点が
あった。
この発明は、かかる問題点を解決するためになさｎたも
ので、アップリンク系に補償用・のパイロット信号を個
別に必要とせず、装置の簡素化、小型化が図れる交差偏
波補償装置を得ることを目的とする。
ので、アップリンク系に補償用・のパイロット信号を個
別に必要とせず、装置の簡素化、小型化が図れる交差偏
波補償装置を得ることを目的とする。
また、この発明の別の発明は、上記目的に加几で補償性
能が改善できる交差偏波補償装置をｌ尋ることを目的と
する。
能が改善できる交差偏波補償装置をｌ尋ることを目的と
する。
この発明に係る交差偏波補償装置は、降雨による偏波劣
化の主要因である降雨のキャンティング角と異方性位相
進”＄７１ （ＤＰＳ ： Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ
ＰｈａｓｅＳｈｉｆｔ ）がダウンリンク系とアップ
リンク系１こ働く相関関係を利用して、ダウンリンク系
に生じるキャンティング角とＤＰＳからアップリンク系
のキャンティング角とＤＰＳを推定し、この推定値から
アップリンク系の９０°位相差板と１８００位相差板の
設定角度を求めるものである（推定制御方式）。
化の主要因である降雨のキャンティング角と異方性位相
進”＄７１ （ＤＰＳ ： Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ
ＰｈａｓｅＳｈｉｆｔ ）がダウンリンク系とアップ
リンク系１こ働く相関関係を利用して、ダウンリンク系
に生じるキャンティング角とＤＰＳからアップリンク系
のキャンティング角とＤＰＳを推定し、この推定値から
アップリンク系の９０°位相差板と１８００位相差板の
設定角度を求めるものである（推定制御方式）。
また、この発明の別の発明に係る交差偏波補償装置は、
降雨時には上記発明の推定制御方式を社ない、無降雨時
１こは推定制御方式を止めて、アップリンク系の９０’
位相差板と１８０°位相差板の角度関係を一定に保ちな
がら各々４５°と０６まで段階的に変化させるものであ
る。
降雨時には上記発明の推定制御方式を社ない、無降雨時
１こは推定制御方式を止めて、アップリンク系の９０’
位相差板と１８０°位相差板の角度関係を一定に保ちな
がら各々４５°と０６まで段階的に変化させるものであ
る。
この発明においては、ダウリンク系の交差偏波発生量か
らアップリンク系の交差偏波発生量を推定して、アップ
リンク系の補償制御を行なう、つまりアップリンク系を
ダウンリンク系に相関関係を持たせて追従させるので、
アップリンク系に補償用のパイロット信号が不要となる
。
らアップリンク系の交差偏波発生量を推定して、アップ
リンク系の補償制御を行なう、つまりアップリンク系を
ダウンリンク系に相関関係を持たせて追従させるので、
アップリンク系に補償用のパイロット信号が不要となる
。
また、この発明の別の発明においては、無降雨時１こは
伝播路による交差偏波の発生はないと考えられ、円偏波
の直交２偏波を送信するためアップリンク系の９０’位
相差板と１８０６位相差板を４５°と０°に設定するが
、その際の推定制御方式１こよる停止角度と上記４５°
と０°の設定角度との差を、ＸＰＤ劣化を起こさずに埋
める。
伝播路による交差偏波の発生はないと考えられ、円偏波
の直交２偏波を送信するためアップリンク系の９０’位
相差板と１８０６位相差板を４５°と０°に設定するが
、その際の推定制御方式１こよる停止角度と上記４５°
と０°の設定角度との差を、ＸＰＤ劣化を起こさずに埋
める。
第１図は、この発明の一実厖例の交差南波婦減装置を示
すブロック図であり、図において、（１）はアンテナ、
（２）は群分波器、（３）〜ａ４はダウンリンク系、ａ
！９〜ｇ３はアップリンク系（３成要素で、 （３）
、（ト）は９０°位相差仮、（４）、α・は１８０°位
相差板、＜６） 、 ＯＪは偏分波器、（６）、（ト）
は９０°位相差板角度検出な、（７）。
すブロック図であり、図において、（１）はアンテナ、
（２）は群分波器、（３）〜ａ４はダウンリンク系、ａ
！９〜ｇ３はアップリンク系（３成要素で、 （３）
、（ト）は９０°位相差仮、（４）、α・は１８０°位
相差板、＜６） 、 ＯＪは偏分波器、（６）、（ト）
は９０°位相差板角度検出な、（７）。
（至）は１８０°位相差板角度検出器、（８１、Ｈは９
０°位相差板１．ｉｉＪ機構、（９）、（２）は１８０
°位相差板駆動機構、Ｑｆ） 、 ＣＬ、）は結合器、
（２）は受信機、（至）ｊ四はサーボ制御回路、ａ◆は
晴天停止検出回路、に）は推定演算回路、（ハ）は受信
系右旋端子、（イ）は受信系左旋端子、善は送信系右旋
端子、（ロ）は送信系左旋端子、（至）は９０’位相差
板角度出力端子、翰は１８００位相差板角度出力端子、
■は９０°位相差板晴天停止信号出力端子、Ｃυは１８
０°位相差板晴天信号出力端子である。
０°位相差板１．ｉｉＪ機構、（９）、（２）は１８０
°位相差板駆動機構、Ｑｆ） 、 ＣＬ、）は結合器、
（２）は受信機、（至）ｊ四はサーボ制御回路、ａ◆は
晴天停止検出回路、に）は推定演算回路、（ハ）は受信
系右旋端子、（イ）は受信系左旋端子、善は送信系右旋
端子、（ロ）は送信系左旋端子、（至）は９０’位相差
板角度出力端子、翰は１８００位相差板角度出力端子、
■は９０°位相差板晴天停止信号出力端子、Ｃυは１８
０°位相差板晴天信号出力端子である。
次に動作について説明する。まず、ダウンリンク系１こ
ついて述べるが、この系については従来技術と同様であ
る。アンテナ（１）によって受信したダウンリンク糸偏
波信号は群分波器（２）でダウンリンク系９０°位相差
説（３）、１８０°位相差板（４）および偏分波器（５
）で右旋と左旋成分に分波され結合器Ｃ１（Ｉ（６）を
介して受信機＠により主偏波を基準信号として交差偏波
成分を検波する。この交差偏波成分は誤差信号としてサ
ーボ制御回路（至）に供給され、制御増幅して９０’位
相差板駆動機構（８）と１８０°位相差板駆動機構（９
）を誤差信号が零になるように駆動する。
ついて述べるが、この系については従来技術と同様であ
る。アンテナ（１）によって受信したダウンリンク糸偏
波信号は群分波器（２）でダウンリンク系９０°位相差
説（３）、１８０°位相差板（４）および偏分波器（５
）で右旋と左旋成分に分波され結合器Ｃ１（Ｉ（６）を
介して受信機＠により主偏波を基準信号として交差偏波
成分を検波する。この交差偏波成分は誤差信号としてサ
ーボ制御回路（至）に供給され、制御増幅して９０’位
相差板駆動機構（８）と１８０°位相差板駆動機構（９
）を誤差信号が零になるように駆動する。
このようにして９０’位相差板と１８０°位相差板を制
御すると、交差偏波成分が零となり補償ができる。
御すると、交差偏波成分が零となり補償ができる。
晴天停止検出回路α◆は、端子−１四より得られる９０
°位相差板角度と１８０°位相差板角度により入射波交
差偏波識別度ＸＰＤをＸＰ叶２０１０ｇ品罪ゴ賀封（た
だし、θは９０″位相差板角度、ψは１８０’位相差板
角度である。）の式により求め、これがある基準値より
大きければ入射波ＸＰＤが良好で降雨による偏波劣化が
小さいとみなし、又受信機（２）の誤差信号出力がある
基準値より小さけｎば補償後ＸＰＤが良好で補償動作が
完了しているとみなし、入射波ＸＰｉ）および補償後Ｘ
ＰＤがともに良好であれば、伝播路は晴天状態でもはや
これ以上補償する必要がないため晴天停止信号を端子中
、 Ｃ（１）に出力し、サーボ制御回路（至）に晴天停
止指令を与えて位相差板（３） （４）の駆動を停止さ
せるものである。
°位相差板角度と１８０°位相差板角度により入射波交
差偏波識別度ＸＰＤをＸＰ叶２０１０ｇ品罪ゴ賀封（た
だし、θは９０″位相差板角度、ψは１８０’位相差板
角度である。）の式により求め、これがある基準値より
大きければ入射波ＸＰＤが良好で降雨による偏波劣化が
小さいとみなし、又受信機（２）の誤差信号出力がある
基準値より小さけｎば補償後ＸＰＤが良好で補償動作が
完了しているとみなし、入射波ＸＰｉ）および補償後Ｘ
ＰＤがともに良好であれば、伝播路は晴天状態でもはや
これ以上補償する必要がないため晴天停止信号を端子中
、 Ｃ（１）に出力し、サーボ制御回路（至）に晴天停
止指令を与えて位相差板（３） （４）の駆動を停止さ
せるものである。
次に、アップリンク系ζこついて述べる。降雨による偏
波劣化は、主として降雨のキャンティング角とＤＰＳ
（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｐｈａｓｅ ５ｈｉｆｔ
）により影響を受け、これがわかれば、偏波劣化を補償
することができる。１４雨事象はアップリンク系とダウ
ンリンク系に共通に働き、そのためこのキャンティング
角（句とＤＰＳ ＠は、アップリンク系とダウンリンク
系に対して相関関係があることが知らｎでいる。
波劣化は、主として降雨のキャンティング角とＤＰＳ
（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ Ｐｈａｓｅ ５ｈｉｆｔ
）により影響を受け、これがわかれば、偏波劣化を補償
することができる。１４雨事象はアップリンク系とダウ
ンリンク系に共通に働き、そのためこのキャンティング
角（句とＤＰＳ ＠は、アップリンク系とダウンリンク
系に対して相関関係があることが知らｎでいる。
この相関式を
θ。＝ｆ（θＤ） ・・・・・・・・・ （１）
Ｂ ｕ ＝ ｆ（Ｂｏ） ・四囲（２）とする。
Ｂ ｕ ＝ ｆ（Ｂｏ） ・四囲（２）とする。
ダウンリンク系は受ｉＪ信号を直接補償しているため、
９０°位相差板角度（θＤ）と１８０°位相差板角度（
ψｐ）より、ダウンリンク系のキャンティング角とＤＰ
Ｓを求めることができる。衛星と地球局アンテナの偏波
特性を無視すると、＋３） 、 （４）式で求められる
。
９０°位相差板角度（θＤ）と１８０°位相差板角度（
ψｐ）より、ダウンリンク系のキャンティング角とＤＰ
Ｓを求めることができる。衛星と地球局アンテナの偏波
特性を無視すると、＋３） 、 （４）式で求められる
。
θＤ：θ。＋４５° ・・・・・・・・・ （３）Ｂ
Ｄ＝９０°＝（２θＤ−４ψＤ）・・曲（４）こｎより
、相関式（１） 、 （２）により、アップリンク系の
キャンティング角とＤＰＳが推定できるため、偏波劣化
を補償するためのアップリンク系９０’位相差板角度（
θ。ンと１８０’位相差板角度（ψＵ）の設定値を（５
） 、 （６）式の演算により求めることができる。
Ｄ＝９０°＝（２θＤ−４ψＤ）・・曲（４）こｎより
、相関式（１） 、 （２）により、アップリンク系の
キャンティング角とＤＰＳが推定できるため、偏波劣化
を補償するためのアップリンク系９０’位相差板角度（
θ。ンと１８０’位相差板角度（ψＵ）の設定値を（５
） 、 （６）式の演算により求めることができる。
θＵ＝０１＋４５° ・・・・曲・ （５）＝１
１ ψｕ−−Ｈｅｕ−−ｚＢｕ＋９ｏ０−−−−−−
（ａ）これらの演算を行なうのが推定演算回路−であ
り、設定値を指令としてサーボ制御回路に）１こ供給し
、同回路（２）では位相差板角度検出器（ト）、α１よ
りの位相差板実角度との誤差を副部増幅し゛て駆励機構
四、ゆにより各位相差板０６．Ｏ・を所定の設定臓に駆
動する。この補償方式を推定制御方式と言う。
１ ψｕ−−Ｈｅｕ−−ｚＢｕ＋９ｏ０−−−−−−
（ａ）これらの演算を行なうのが推定演算回路−であ
り、設定値を指令としてサーボ制御回路に）１こ供給し
、同回路（２）では位相差板角度検出器（ト）、α１よ
りの位相差板実角度との誤差を副部増幅し゛て駆励機構
四、ゆにより各位相差板０６．Ｏ・を所定の設定臓に駆
動する。この補償方式を推定制御方式と言う。
また、衛星と地球局アンテナの偏波特性に寄因する残留
誤差を考慮すると、ダウンリンク系のキャンティング角
とＤＰＳは（７） 、 （８）式で求められる。
誤差を考慮すると、ダウンリンク系のキャンティング角
とＤＰＳは（７） 、 （８）式で求められる。
θｏ＝ｆｐ６−０．５ｔａｎ−’（”） −（７）
Ｆｌ ・・川・ （８） 但しτＤｏ”θｎｏ−９０゜ τｐ＝θＤ−９０゜ Ｆｌ ＝ ＡＤ＊ｃｏｓ２（ｔｏ−ｒＤ６）−１Ｆ２
＝ ＡＤ ＊ ５ｉｎ２ （Ｔｏ−ｆｏｏ）ここでθ
ｐ０は伝播路におけるＸＰＤ劣化のない晴天時の９０°
位相差板角度 ψＤ０は伝播路におけるＸＰＤ劣化のない晴天時の１８
０°位相差板角度 これより、相関式（１） 、 （２）および演算式（５
） 、 （６） ｌζより、前記と同様にして位相差板
（至）ＱＥ９の設定角度を求めることができる。
Ｆｌ ・・川・ （８） 但しτＤｏ”θｎｏ−９０゜ τｐ＝θＤ−９０゜ Ｆｌ ＝ ＡＤ＊ｃｏｓ２（ｔｏ−ｒＤ６）−１Ｆ２
＝ ＡＤ ＊ ５ｉｎ２ （Ｔｏ−ｆｏｏ）ここでθ
ｐ０は伝播路におけるＸＰＤ劣化のない晴天時の９０°
位相差板角度 ψＤ０は伝播路におけるＸＰＤ劣化のない晴天時の１８
０°位相差板角度 これより、相関式（１） 、 （２）および演算式（５
） 、 （６） ｌζより、前記と同様にして位相差板
（至）ＱＥ９の設定角度を求めることができる。
以上の推定制御方式は、晴天停止検出回路ａやの出力を
利用して、降雨時と判断されると自動的に閥始されるよ
うにすればよい。
利用して、降雨時と判断されると自動的に閥始されるよ
うにすればよい。
ところで、晴天停止検出回路０４の出力がある期間継続
していると無降雨状態と判定し、これによって、アップ
リンク系の位相差板駆動指令を推定演算指令値より交差
偏波識別度が良好となる特定周間におきかえ、その設定
角度まで９０’位相差板（至）と１８０°位相差板（イ
）の角度関係を一定に保ちながら駆動できるようにすれ
ばアップリンク系の補償性能が向上する（リカバリステ
ップと弥す）。
していると無降雨状態と判定し、これによって、アップ
リンク系の位相差板駆動指令を推定演算指令値より交差
偏波識別度が良好となる特定周間におきかえ、その設定
角度まで９０’位相差板（至）と１８０°位相差板（イ
）の角度関係を一定に保ちながら駆動できるようにすれ
ばアップリンク系の補償性能が向上する（リカバリステ
ップと弥す）。
つまり無降雨状態であると、アップリンク系とダウンリ
ンク系の旧関が弱くなるため先の相関式による一伺御を
やめる必要がある。無降雨状態であｌしは、伝播路によ
る交差偏波の元生はないと考えらｎ、地球局アンテナよ
り円偏波の直交２偏波を送信すｎばよく、アップリンク
系の測位相差板に）０１を４５°および０°に設定すれ
ば、所要の円偏波送信ができ、交差偏波抽質が達成さ４
する。しかし、推定演算１１ｉｄ ｎ停止角度と上記４
５°、０°の設定角度は異なっているので、各位相差板
（２）ｏｉＳを独立して直接よ４動ずれば、Ｌ相差出力
関の相対関係により著しいＸＰＤ劣化を起′こすが、リ
カバリステップによりこ／ｌを避けることができる。
ンク系の旧関が弱くなるため先の相関式による一伺御を
やめる必要がある。無降雨状態であｌしは、伝播路によ
る交差偏波の元生はないと考えらｎ、地球局アンテナよ
り円偏波の直交２偏波を送信すｎばよく、アップリンク
系の測位相差板に）０１を４５°および０°に設定すれ
ば、所要の円偏波送信ができ、交差偏波抽質が達成さ４
する。しかし、推定演算１１ｉｄ ｎ停止角度と上記４
５°、０°の設定角度は異なっているので、各位相差板
（２）ｏｉＳを独立して直接よ４動ずれば、Ｌ相差出力
関の相対関係により著しいＸＰＤ劣化を起′こすが、リ
カバリステップによりこ／ｌを避けることができる。
そこで、係るリカバリステップを施すこの発明の別の発
明である一実施例を第２図について説明する。第２図に
おいて、（１）〜ＯＤは第１図と同じである。鱒はリカ
バリステップを実行する・時の指令；μを与えるリカバ
リステップ指令発生器、（至）は晴天停止検出回路０−
よりの晴天停止信号により、９０°位相差仮（至）およ
び１８０°位相差４！ｉ、ＱＩともに晴天停止状態が、
ある期間継続したことを債出し、推定演算回路に）の出
力を断とし、リカバリステップ指令発生器−の出力をサ
ーボ制御回路（２）に入力する無降雨状態検出切替回路
である。（至）、（至）は９０’位相差板（至）と１８
０’位相差板αＱの角度出力端子である。
明である一実施例を第２図について説明する。第２図に
おいて、（１）〜ＯＤは第１図と同じである。鱒はリカ
バリステップを実行する・時の指令；μを与えるリカバ
リステップ指令発生器、（至）は晴天停止検出回路０−
よりの晴天停止信号により、９０°位相差仮（至）およ
び１８０°位相差４！ｉ、ＱＩともに晴天停止状態が、
ある期間継続したことを債出し、推定演算回路に）の出
力を断とし、リカバリステップ指令発生器−の出力をサ
ーボ制御回路（２）に入力する無降雨状態検出切替回路
である。（至）、（至）は９０’位相差板（至）と１８
０’位相差板αＱの角度出力端子である。
通常、降雨状態においてダウンリンク系は受信パイロッ
ト信号によりＭＩＪ動作をしてあり、アップリンク系は
無降雨状態検出切替回路（至）が推定演算回路＠側に倒
れて相関式による抽質動作をしている。降雨状態がなく
なると、晴天停止検出回路α◆が晴天停止信号を（至）
、６ｐ端子に出力し、ダウンリンク系はサーボ制御回路
（至）が位相差板（３） （４）の駆動を停止する。ダ
ウンリンク系が停止するため、アップリンク系も同時に
停止し、無降雨状態検出切替回ｊ（至）は、端子田、
ＵＵの晴天停止ｊ言号がいず４ｔも出力された時から時
間カウントを開始する。
ト信号によりＭＩＪ動作をしてあり、アップリンク系は
無降雨状態検出切替回路（至）が推定演算回路＠側に倒
れて相関式による抽質動作をしている。降雨状態がなく
なると、晴天停止検出回路α◆が晴天停止信号を（至）
、６ｐ端子に出力し、ダウンリンク系はサーボ制御回路
（至）が位相差板（３） （４）の駆動を停止する。ダ
ウンリンク系が停止するため、アップリンク系も同時に
停止し、無降雨状態検出切替回ｊ（至）は、端子田、
ＵＵの晴天停止ｊ言号がいず４ｔも出力された時から時
間カウントを開始する。
タイマの設定は、晴天停止信号が一時的なものでなく、
天候のゆっくりした変化に対して応答するように定める
。このようにして無降雨状態が検出されると、同回路田
はサーボ制御回路に）への指令角度信号をリカバリステ
ップ指令発生器に）よりの指令に切替える。
天候のゆっくりした変化に対して応答するように定める
。このようにして無降雨状態が検出されると、同回路田
はサーボ制御回路に）への指令角度信号をリカバリステ
ップ指令発生器に）よりの指令に切替える。
リカバリステップ指令発生器（至）は、位相差板角度の
組合せによるＸＰＤ劣化を避け、円偏波を送出するため
９０°位相ｉ板角度（のと１８０°位相差板角度（ψ）
を（９）式１こ示す関係を常に満足しなからθを４５゜
に、ψをＯＤに駆動する指令発生器である。
組合せによるＸＰＤ劣化を避け、円偏波を送出するため
９０°位相ｉ板角度（のと１８０°位相差板角度（ψ）
を（９）式１こ示す関係を常に満足しなからθを４５゜
に、ψをＯＤに駆動する指令発生器である。
θ−２ψ＝４６° ・・・・・・・・・ （９）（
９）式を満足する位相差板設定による送出偏波の楕円偏
波率（ｐｐ＞は、００式で求めらＧ、これよりｐｐ＝＝
ｏａｎで完全円偏波となることがわかる。
９）式を満足する位相差板設定による送出偏波の楕円偏
波率（ｐｐ＞は、００式で求めらＧ、これよりｐｐ＝＝
ｏａｎで完全円偏波となることがわかる。
ｒｔｐ＝２０１ｏｙ（ｔａｎｃθ−２Ｆ）） （ｄＢ
ン −−−−−−αＱここで、指令発生の手順を第３
図に示す。同図のフローチャートに従って、リカバリス
テップ指令発生器（至）は端子傷（至）からθ、ψの角
度を読み取り（９）式の演算から−を膵出する。この算
出値ψを無降雨状態検出切替回路（至）を介してサーボ
制御回路−へ供給する。サーボ制御回路翰は１８０°位
相差板駆動機構（２）を介して１８０°位相差板０１を
算出値ψだけ励かす。そして、θを４６°に近づける方
向で９０°位相差板（至）をΔθだけ動かし、１８０°
位相差板０１１を同方向にΔψ＝１Δθだけ動かす。θ
が４５°に到達したら終了し、到達しないとさらにΔθ
だけ動かし同様の過程を繰返す。
ン −−−−−−αＱここで、指令発生の手順を第３
図に示す。同図のフローチャートに従って、リカバリス
テップ指令発生器（至）は端子傷（至）からθ、ψの角
度を読み取り（９）式の演算から−を膵出する。この算
出値ψを無降雨状態検出切替回路（至）を介してサーボ
制御回路−へ供給する。サーボ制御回路翰は１８０°位
相差板駆動機構（２）を介して１８０°位相差板０１を
算出値ψだけ励かす。そして、θを４６°に近づける方
向で９０°位相差板（至）をΔθだけ動かし、１８０°
位相差板０１１を同方向にΔψ＝１Δθだけ動かす。θ
が４５°に到達したら終了し、到達しないとさらにΔθ
だけ動かし同様の過程を繰返す。
ここで、駆動ステップ幅Δθ、Δψは、こｎによるＸＰ
Ｄ劣化が無視できる程度の値を選ぶようにする。
Ｄ劣化が無視できる程度の値を選ぶようにする。
上記実施例において、９０’位相差板と１８００位相差
板を入ｎ替えても同様な効果を奏する。
板を入ｎ替えても同様な効果を奏する。
また、リカバリステップ指令発生器に）および無降雨状
態検出切替回路に）をダウンリンク系に追加すれば、ダ
ウンリンク系についても同様に適用することが出釆る。
態検出切替回路に）をダウンリンク系に追加すれば、ダ
ウンリンク系についても同様に適用することが出釆る。
この発明は以上説明した通り、ダウンリンク系とアップ
リンク系のキャンティング角とＤＰＳの相−関係を利用
し、ダウンリンク系の補償制御に追従してアップリンク
系の補償制−を行なうように１成したので、アップリン
ク系に補償用のパイロット信号が不要となり、装置を簡
素化、小型化できるという効果がある。
リンク系のキャンティング角とＤＰＳの相−関係を利用
し、ダウンリンク系の補償制御に追従してアップリンク
系の補償制−を行なうように１成したので、アップリン
ク系に補償用のパイロット信号が不要となり、装置を簡
素化、小型化できるという効果がある。
また、この発明の別の発明は、無降雨時にはリカバリス
テップでアップリンク系の位相差板を基準角度に設定す
るように構成したので、ダウンリンク系とアップリンク
系の相図関係が弱い晴天状態でもＸＰＤ劣化なしに１償
制御が行なえるという効果がある。
テップでアップリンク系の位相差板を基準角度に設定す
るように構成したので、ダウンリンク系とアップリンク
系の相図関係が弱い晴天状態でもＸＰＤ劣化なしに１償
制御が行なえるという効果がある。
巣１図はこの発明の一実施例による交差偏波補償装置を
示すブロック図、第２図はこの発明の別の発明の一実厖
例による交差偏波補償装置を示すブロック図、第８図は
第２図の実施例においてアップリンク系の位相差板を基
準角度に設定するフローチャート、第４図は従来の交差
偏波補償装置を示すブロック図である。 図において、＜３３ 、 ｔＪ４は９０°位相差板、（
４） 、 （１１４１８００位相差板、＜６） 、 ＜
ｖ） ＊ Ｏｘ、 ＋ ０９は位相差板角度検出甜、（
８） ｌ （９） ｌ ００＋ ＠は位相左板駆動機ｊ
４、四。 （イ）はサーボ制御回路、Ｑ４は晴天停止検出回路、−
は推定演算回路、（資）はリカバリステップ指令発生器
、Ｑは無降雨状態検出切替回路である。なお図中同一符
号は同一、又は相当部分を示す。
示すブロック図、第２図はこの発明の別の発明の一実厖
例による交差偏波補償装置を示すブロック図、第８図は
第２図の実施例においてアップリンク系の位相差板を基
準角度に設定するフローチャート、第４図は従来の交差
偏波補償装置を示すブロック図である。 図において、＜３３ 、 ｔＪ４は９０°位相差板、（
４） 、 （１１４１８００位相差板、＜６） 、 ＜
ｖ） ＊ Ｏｘ、 ＋ ０９は位相差板角度検出甜、（
８） ｌ （９） ｌ ００＋ ＠は位相左板駆動機ｊ
４、四。 （イ）はサーボ制御回路、Ｑ４は晴天停止検出回路、−
は推定演算回路、（資）はリカバリステップ指令発生器
、Ｑは無降雨状態検出切替回路である。なお図中同一符
号は同一、又は相当部分を示す。
Claims (2)
- （１）降雨等の伝播路における非対称媒質により発生す
る交差偏波をダウンリンク系及びアップリンク系の９０
°位相差板と１８０°位相差板を用いて補償するものに
おいて、ダウン リンク系の９０°位相差板と１８０°位相差板を介して
得られる受信波の交差偏波成分を検出し、この検出値が
零となるようにこれら９０°位相差板と１８０°位相差
板を回転させる第１のサーボ制御回路と、このときの９
０°位相差板角度と１８０°位相差板角度を基にダウン
リンク系に働く降雨のキャンティング角と異方性位相推
移量からアップリンク系に働く降雨のキャンティング角
と異方性位相推移量を推定し、これら推定値を基にアッ
プリンク系の９０°位相差板角度と１８０°位相差角度
を設定する推定演算回路と、これら設定値により送信波
が経由するアップリンク系の９０°位相差板と１８０°
位相差板を回転させる第２のサーボ制御回路とを備えた
交差偏波補償装置。 - （２）降雨等の伝播路における非対称媒質により発生す
る交差偏波をダウンリンク系及びアップリンク系の９０
°位相差板と１８０°位相差板を用いて補償するものに
おいて、ダウンリンク系の９０°位相差板と１８０°位
相差板を介して得られる受信波の交差偏波成分を検出し
、この検出値が零となるようにこれら９０°位相差板と
１８０°位相差板を回転させる第１のサーボ制御回路と
、このときの９０°位相差板角度と１８０°位相差板角
度を基にダウンリンク系に働く降雨のキャンティング角
と異方性位相推移量からアップリンク系に働く降雨のキ
ャンティング角と異方性位相推移量を推定し、これら推
定値を基にアップリンク系の９０°位相差板角度と１８
０°位相差板角度を設定する推定演算回路と、これら設
定値により送信波が経由するアップリンク系の９０°位
相差板と１８０°位相差板を回転させる第２のサーボ制
御回路と、上記受信波の交差偏波識別度が所定値以上で
且つ上記受信波の交差偏波成分が所定値以下のとき無降
雨状態であることを検出する晴天停止検出回路と、この
検出値により無降雨時には、アップリンク系の９０°位
相差板と１８０°位相差板の位相差板角度を両角度差を
一定に保ちながら夫々４５°と０°に設定する設定値を
、上記推定演算回路の設定値と切換えて上記第２のサー
ボ制御回路へ出力するリカバリステップ指令発生器とを
備えた交差偏波補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4164085A JPS61200730A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 交差偏波補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4164085A JPS61200730A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 交差偏波補償装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61200730A true JPS61200730A (ja) | 1986-09-05 |
| JPH0219658B2 JPH0219658B2 (ja) | 1990-05-02 |
Family
ID=12613923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4164085A Granted JPS61200730A (ja) | 1985-03-01 | 1985-03-01 | 交差偏波補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61200730A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0715409A (ja) * | 1993-06-21 | 1995-01-17 | Nec Corp | 交差偏波補償装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0460747U (ja) * | 1990-10-02 | 1992-05-25 |
-
1985
- 1985-03-01 JP JP4164085A patent/JPS61200730A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0715409A (ja) * | 1993-06-21 | 1995-01-17 | Nec Corp | 交差偏波補償装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0219658B2 (ja) | 1990-05-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |