JPS61204319A - 絞り用冷延鋼板の連続焼鈍方法 - Google Patents
絞り用冷延鋼板の連続焼鈍方法Info
- Publication number
- JPS61204319A JPS61204319A JP4387085A JP4387085A JPS61204319A JP S61204319 A JPS61204319 A JP S61204319A JP 4387085 A JP4387085 A JP 4387085A JP 4387085 A JP4387085 A JP 4387085A JP S61204319 A JPS61204319 A JP S61204319A
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- Japan
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- soaking
- temperature
- rolled steel
- steel sheet
- continuous annealing
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
皇１孟二μ月差！
本発明は絞り用冷延鋼板の連続焼鈍方法に関する。さら
に詳細には本発明はＴｉを含有する絞り用冷延鋼板の連
続焼鈍ラインの均熱帯において該冷延鋼板を急熱、急冷
することにより、ハースロールに起因するヒートバック
ルや押し込み疵のない成品を製造可能な連続焼鈍方法に
関する。
に詳細には本発明はＴｉを含有する絞り用冷延鋼板の連
続焼鈍ラインの均熱帯において該冷延鋼板を急熱、急冷
することにより、ハースロールに起因するヒートバック
ルや押し込み疵のない成品を製造可能な連続焼鈍方法に
関する。
従来の技術
連続焼鈍用の冷延鋼板の絞り性を向上するために、Ｔｉ
の添加が有効であることが広く知られている。
の添加が有効であることが広く知られている。
第２図はＴｉ添加冷延鋼板の焼鈍温度と絞り性との関係
を示すグラフであり、第２図に示すようにＴｉ添加冷延
鋼板では焼鈍温度とｒ値とのあいだに相関性があり、焼
鈍温度を上げるほど絞り性の優れた冷延鋼板が得られる
。
を示すグラフであり、第２図に示すようにＴｉ添加冷延
鋼板では焼鈍温度とｒ値とのあいだに相関性があり、焼
鈍温度を上げるほど絞り性の優れた冷延鋼板が得られる
。
しかしながら、高温焼鈍する場合、Ｔｉ添加冷延鋼板は
、押し込みキズやヒートバックルが発生しやすく、良好
な製品が得られないばかりか、連続焼鈍中に鋼板が破断
する危険性も高く、優れた絞り性を得るための高温での
焼鈍を困難にしていた。
、押し込みキズやヒートバックルが発生しやすく、良好
な製品が得られないばかりか、連続焼鈍中に鋼板が破断
する危険性も高く、優れた絞り性を得るための高温での
焼鈍を困難にしていた。
一方、Ｔｉの添加は鋼板の再結晶温度を高くし、また、
その場合、再結晶温度はＣ，Ｎ量によって微妙に変化す
るため、下限の焼鈍温度を見極めることは難しい。従っ
て、従来技術においては押し込みキズや、ヒートバック
ルに注意しながら、できるだけ高い温度で焼鈍すること
を余儀なくされている。
その場合、再結晶温度はＣ，Ｎ量によって微妙に変化す
るため、下限の焼鈍温度を見極めることは難しい。従っ
て、従来技術においては押し込みキズや、ヒートバック
ルに注意しながら、できるだけ高い温度で焼鈍すること
を余儀なくされている。
押し込みキズとは、鋼板とハースロールとが、炉内の雰
囲気ガス（主に酸素）と反応して生成物を形成し、その
生成物がハースロール上にビルドアップし、それが鋼板
を押し込むことにより発生すると言われている。さらに
鋼板の強度は焼鈍時の温度が高いほど低下するため、押
し込みキズは焼鈍温度を上げるほど発生しやすくなる。
囲気ガス（主に酸素）と反応して生成物を形成し、その
生成物がハースロール上にビルドアップし、それが鋼板
を押し込むことにより発生すると言われている。さらに
鋼板の強度は焼鈍時の温度が高いほど低下するため、押
し込みキズは焼鈍温度を上げるほど発生しやすくなる。
一方、ヒートバックルとは、鋼板がハースロールに接触
したとき板内に温度の不均一が生じ、それによる熱応力
が原因となって発生する“たわみ”である。
したとき板内に温度の不均一が生じ、それによる熱応力
が原因となって発生する“たわみ”である。
このように押し込みキズ、ヒートバックルは、いずれも
ハースロールに起因する欠陥であるが、Ｔｉ添加冷延鋼
板の如く再結晶温度の高い鋼板では連続焼鈍にさいし°
ての均熱温度を高く保持する必要があったため、こうし
た表面欠陥を完全に防止することができず、表面の美麗
さを要求される場合にはＴｉ添加冷延鋼板の使用あるい
はその連続焼鈍が極めて困難であり、バッチ式焼鈍等の
コストの高い方法を採用せざるをえなかった。
ハースロールに起因する欠陥であるが、Ｔｉ添加冷延鋼
板の如く再結晶温度の高い鋼板では連続焼鈍にさいし°
ての均熱温度を高く保持する必要があったため、こうし
た表面欠陥を完全に防止することができず、表面の美麗
さを要求される場合にはＴｉ添加冷延鋼板の使用あるい
はその連続焼鈍が極めて困難であり、バッチ式焼鈍等の
コストの高い方法を採用せざるをえなかった。
発明の解決すべき問題点
本発明の目的は、Ｔｉ添加冷延鋼板の連続焼鈍において
均熱温度を低くして焼鈍を行い、且つ押し込みキズやヒ
ートバックルの表面欠陥がなく、さらに加工性にも優れ
た絞り用冷延鋼板を製造する方法を提供することにある
。
均熱温度を低くして焼鈍を行い、且つ押し込みキズやヒ
ートバックルの表面欠陥がなく、さらに加工性にも優れ
た絞り用冷延鋼板を製造する方法を提供することにある
。
問題点を解決する手段
上記した本発明の目的を達成するため、本発明者等は長
年の実験と検討の結果、連続焼鈍の均熱帯で急速加熱・
急速冷却処理を施すことにより表面欠陥の生じないよう
な低温度で均熱を行い且つ絞り性の優れたＴｉ冷延鋼板
を得ることが可能であることを見出したものである。
年の実験と検討の結果、連続焼鈍の均熱帯で急速加熱・
急速冷却処理を施すことにより表面欠陥の生じないよう
な低温度で均熱を行い且つ絞り性の優れたＴｉ冷延鋼板
を得ることが可能であることを見出したものである。
すなわち、本発明に従うと、Ｔｉ：０．１０％以下を添
加した絞り用冷延鋼板の連続焼鈍方法であって、連続焼
鈍ラインの均熱帯において均熱温度より２００〜３００
℃だけ急熱昇温し、次いで急冷することを特徴とするＴ
ｉ添加絞り用冷延鋼板の連続焼鈍方法が提供される。
加した絞り用冷延鋼板の連続焼鈍方法であって、連続焼
鈍ラインの均熱帯において均熱温度より２００〜３００
℃だけ急熱昇温し、次いで急冷することを特徴とするＴ
ｉ添加絞り用冷延鋼板の連続焼鈍方法が提供される。
さらに本発明の好ましい態様に従うと、連続焼鈍ライン
の均熱帯における均熱温度を処理すべきＴｉ添加冷延鋼
板の再結晶温度より低い温度に設定する。
の均熱帯における均熱温度を処理すべきＴｉ添加冷延鋼
板の再結晶温度より低い温度に設定する。
本発明の連続焼鈍方法を実施するには、例えば連続焼鈍
炉の均熱帯のハースロール間に、急熱、急冷手段を設け
、焼鈍炉の設定温度は上記した押し込みキズやヒートバ
ックル等の欠陥の発生しないような低温度とし、急熱温
度を適当に選ぶことで、所定の性能を得ると同時に美麗
な表面を有する冷延鋼板を製造することができる。
炉の均熱帯のハースロール間に、急熱、急冷手段を設け
、焼鈍炉の設定温度は上記した押し込みキズやヒートバ
ックル等の欠陥の発生しないような低温度とし、急熱温
度を適当に選ぶことで、所定の性能を得ると同時に美麗
な表面を有する冷延鋼板を製造することができる。
発明の作用
本発明の方法は上記した如（、Ｔｉ：０．１％以下を添
加した冷延鋼板を焼鈍するに際し、連続焼鈍炉の均熱帯
において均熱温度より２００〜３００℃だけ昇温急熱し
、急冷するものである。
加した冷延鋼板を焼鈍するに際し、連続焼鈍炉の均熱帯
において均熱温度より２００〜３００℃だけ昇温急熱し
、急冷するものである。
０．１％をこえるＴｉを添加した冷延鋼板の場合は添加
効果が飽和して、それ以上の絞り性の改善が得られず、
また化成処理性が劣化する。
効果が飽和して、それ以上の絞り性の改善が得られず、
また化成処理性が劣化する。
第１図は本発明の方法と従来の連続焼鈍のヒートパター
ンを対比して示す図である。
ンを対比して示す図である。
第１図（ａ）は従来の連続焼鈍のヒートパターンを示し
、ここではまず冷延鋼板を５〜ｌＯ℃／秒の加熱速度で
加熱し、約１分の再結晶焼鈍を行い、次いで５〜ｂ 時効処理を４００〜５００℃の温度で約４分間行う。
、ここではまず冷延鋼板を５〜ｌＯ℃／秒の加熱速度で
加熱し、約１分の再結晶焼鈍を行い、次いで５〜ｂ 時効処理を４００〜５００℃の温度で約４分間行う。
これに対して第１図（ｂ）に示す本発明の方法の１実施
例では、過時効処理は従来技術のヒートパタ−ンと同じ
でよいが、均熱処理中にその処理温度からＡ３変態点以
下に急速加熱・急速冷却する点が異っている。
例では、過時効処理は従来技術のヒートパタ−ンと同じ
でよいが、均熱処理中にその処理温度からＡ３変態点以
下に急速加熱・急速冷却する点が異っている。
本発明の方法におけるこのような急速加熱および急速冷
却は均熱帯のいずれの時点で実施してもよい。また、急
速加熱後の保持はなくともよく、或いは６０秒以下の保
持をしてもよい。
却は均熱帯のいずれの時点で実施してもよい。また、急
速加熱後の保持はなくともよく、或いは６０秒以下の保
持をしてもよい。
さらに本発明の方法では、急速加熱による加熱温度は処
理すべきＴｉ添加冷延鋼板のＡ３変態点以下であるのが
好ましい。これはＡ３変態点以上の温度では鋼の組織が
オーステナイト化して集合組織がくずれ、絞り性が低下
するためである。均熱処理温度は、従来法に比べ、絞り
性を改善するという観点から（再結晶温度−１００℃）
以上が好ましい。
理すべきＴｉ添加冷延鋼板のＡ３変態点以下であるのが
好ましい。これはＡ３変態点以上の温度では鋼の組織が
オーステナイト化して集合組織がくずれ、絞り性が低下
するためである。均熱処理温度は、従来法に比べ、絞り
性を改善するという観点から（再結晶温度−１００℃）
以上が好ましい。
第３図は本発明の方法を実施するのに用いる連続焼鈍炉
の均熱帯に設けた装置の１実施例を示す。
の均熱帯に設けた装置の１実施例を示す。
図中、１は均熱炉を示し、２はハースロールを示し、冷
延鋼板３は矢印方向にハースロール２上を走行する。本
発明の方法の急速加熱、急速冷却を行う手段は誘導加熱
手段４と高速ガスジェット冷却手段５とから構成される
。すなわち、冷延鋼板３は誘導加熱手段４により均熱温
度〜（均熱温度＋３００℃）の範囲の温度にまで急速加
熱され、ついで高速ガスジェット冷却手段５から噴出さ
れる冷却ガスにより均熱温度にまで冷却される。
延鋼板３は矢印方向にハースロール２上を走行する。本
発明の方法の急速加熱、急速冷却を行う手段は誘導加熱
手段４と高速ガスジェット冷却手段５とから構成される
。すなわち、冷延鋼板３は誘導加熱手段４により均熱温
度〜（均熱温度＋３００℃）の範囲の温度にまで急速加
熱され、ついで高速ガスジェット冷却手段５から噴出さ
れる冷却ガスにより均熱温度にまで冷却される。
以下、本発明を実施例により説明するが、これらの実施
例は本発明の単なる例示であって本発明の技術的範囲を
何等制限するものではない。
例は本発明の単なる例示であって本発明の技術的範囲を
何等制限するものではない。
実施例Ｉ
ＲＨ処理によりＣ盪を０．００３％まで低減し、ｓｉ：
０、００８％、Ｍｎ ： ０．１９％、Ｐ ：０．０１
３％、Ｓ ：０．００８％、Ａｌ：０．０５０％、Ｎ
： ０．００２５％の成分の溶鋼にＴｉを０、０５５％
添加してこれを連続鋳造法により鋳込み、通常の方法で
、熱間圧延、酸洗、冷延し焼鈍した鋼を、第１図（ａ）
に示すようなヒートパターンで、７００℃Ｘ ５０ｓｅ
ｃ焼鈍した後、８５０℃まで約１０ｓｅｃで加熱、冷却
を行った。
０、００８％、Ｍｎ ： ０．１９％、Ｐ ：０．０１
３％、Ｓ ：０．００８％、Ａｌ：０．０５０％、Ｎ
： ０．００２５％の成分の溶鋼にＴｉを０、０５５％
添加してこれを連続鋳造法により鋳込み、通常の方法で
、熱間圧延、酸洗、冷延し焼鈍した鋼を、第１図（ａ）
に示すようなヒートパターンで、７００℃Ｘ ５０ｓｅ
ｃ焼鈍した後、８５０℃まで約１０ｓｅｃで加熱、冷却
を行った。
第４図（ａ）は、本実施例で得られた鋼のミクロ組織を
示し、第４図ら）は、第１図（ａ）に示した従来方法に
よるヒートパターンで８５０℃で焼鈍を行って得られた
もののミクロ組織を示す。
示し、第４図ら）は、第１図（ａ）に示した従来方法に
よるヒートパターンで８５０℃で焼鈍を行って得られた
もののミクロ組織を示す。
本発明の方法に従い急速加熱処理を行ったものの結晶粒
はやや細かいが、この鋼の再結晶温度である７００℃か
ら８５０℃まで保持なしで、わずか１０秒の熱処理を行
っただけでも、再結晶は、十分に完了していることが確
認できた。
はやや細かいが、この鋼の再結晶温度である７００℃か
ら８５０℃まで保持なしで、わずか１０秒の熱処理を行
っただけでも、再結晶は、十分に完了していることが確
認できた。
一方、本発明の方法に従い急速加熱処理を行った鋼の表
面、及び形状は、均熱炉自身は押し込みキズやヒートバ
ックルの発生しない７００℃に保持されているため、炉
内ハースロールに起因するそれらの欠陥は見られず、美
麗な表面の鋼板が得られている。
面、及び形状は、均熱炉自身は押し込みキズやヒートバ
ックルの発生しない７００℃に保持されているため、炉
内ハースロールに起因するそれらの欠陥は見られず、美
麗な表面の鋼板が得られている。
この効果は、均熱帯の最初あるいは中間から急速加熱し
た場合も、はぼ同様であった。
た場合も、はぼ同様であった。
実施例２
Ｃ量０．００２％、Ｓｉ：０．０１２％、Ｍｎ：０，１
７％、Ｐ：０、０１４％、Ｓ ：０．００６％、Ａ１：
０．０４８％、Ｎ ： ０．００１８％。
７％、Ｐ：０、０１４％、Ｓ ：０．００６％、Ａ１：
０．０４８％、Ｎ ： ０．００１８％。
Ｔｉ ： ０．０５０％の成分の鋼を上記と同様の工程
で、冷間圧延までを行い、第５図あ・よび第１表に示す
パターンに従って、均熱帯の温度を種々に変化させて連
続焼鈍した。
で、冷間圧延までを行い、第５図あ・よび第１表に示す
パターンに従って、均熱帯の温度を種々に変化させて連
続焼鈍した。
得られた鋼板のｒ値を測定し、第６図にその結果を示す
。第６図に示す結果より、本発明に従い（再結晶温度−
５０℃）付近以上より８５０ｔ：まで急速加熱、急速冷
却処理を行った場合には、従来方法に従い、本発明の急
速加熱温度と同じ温度である８５０℃で焼鈍した場合よ
りも、ｒ値がすぐれていることがわかる。
。第６図に示す結果より、本発明に従い（再結晶温度−
５０℃）付近以上より８５０ｔ：まで急速加熱、急速冷
却処理を行った場合には、従来方法に従い、本発明の急
速加熱温度と同じ温度である８５０℃で焼鈍した場合よ
りも、ｒ値がすぐれていることがわかる。
すなわち、本発明の方法では美麗な外観をもつ鋼板が得
られるだけでなく、さらに、鋼板の絞り性をも改善し得
る。
られるだけでなく、さらに、鋼板の絞り性をも改善し得
る。
さらに、第１表に本実施例で連続焼鈍した鋼板の機械的
特性を示すが、第４図のミクロ組織からもわかるように
、本発明による方法では結晶粒がやや細くなるため、降
伏点および引張強さが従来法で連続焼鈍した鋼板よりや
や高くなるが、問題となるレベルではない。
特性を示すが、第４図のミクロ組織からもわかるように
、本発明による方法では結晶粒がやや細くなるため、降
伏点および引張強さが従来法で連続焼鈍した鋼板よりや
や高くなるが、問題となるレベルではない。
また、パターンＩ、Ｈに従い本発明の急速加熱、急速冷
却処理を行うと、均熱帯の温度を従来法よりも低温度と
することが可能であり、押込みやヒートバックルがなく
、しかも従来法と同様の絞り性が得られる。さらに、パ
ターン■のように均熱帯の末期に本発明の急速加熱、急
速冷却処理を行うと、均熱帯の保持温度を低くすること
ができるばかりか、高温の均熱処理を行う従来法による
ものよりも優れた絞り性が得られる。
却処理を行うと、均熱帯の温度を従来法よりも低温度と
することが可能であり、押込みやヒートバックルがなく
、しかも従来法と同様の絞り性が得られる。さらに、パ
ターン■のように均熱帯の末期に本発明の急速加熱、急
速冷却処理を行うと、均熱帯の保持温度を低くすること
ができるばかりか、高温の均熱処理を行う従来法による
ものよりも優れた絞り性が得られる。
発明の効果
本発明は上記の如（、Ｔｉ ：Ｑ、 １０％以下を添加
した冷延鋼板を焼鈍するに際し、連続焼鈍炉の均熱帯に
おいて均熱温度より２００〜３００℃だけ昇温急熱し、
急冷することを特徴とする。
した冷延鋼板を焼鈍するに際し、連続焼鈍炉の均熱帯に
おいて均熱温度より２００〜３００℃だけ昇温急熱し、
急冷することを特徴とする。
第４図に示すミクロ組織より明らかなように、本発明で
は、再結晶温度以下からの急速加熱、急速冷却により再
結晶の効果があり、しかも均熱帯の温度を低温度とする
ことが可能である。
は、再結晶温度以下からの急速加熱、急速冷却により再
結晶の効果があり、しかも均熱帯の温度を低温度とする
ことが可能である。
本発明の効果を要約すると、次のとおりである。
ａ） 均熱帯の温度管理が容易になる。
ｂ） 化成処理性を特に重視した、微量Ｔｉ添加鋼の焼
鈍が容易になる。
鈍が容易になる。
（従来、Ｔｉは化成処理性には、悪影響を及ぼすため、
化成処理性が重視される場合には、Ｔｉ添加量を少なく
しなければならなかったが、一方でＴｉ添加量を下げる
と、再結晶温度が上がるため、焼鈍温度の管理が困難で
あった。） Ｃ） 表面の美麗な鋼板が得られる。
化成処理性が重視される場合には、Ｔｉ添加量を少なく
しなければならなかったが、一方でＴｉ添加量を下げる
と、再結晶温度が上がるため、焼鈍温度の管理が困難で
あった。） Ｃ） 表面の美麗な鋼板が得られる。
ｄ） 絞り性が向上する。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の方法と従来の連続焼鈍のヒートパター
ンを対比して示す図であり、第１図（ａ）は従来の連続
焼鈍のヒートパターンを示し、第１図（ｂ）は本発明の
方法の１実施例のヒートパターンを示す。 第２図はＴｉ添加冷延鋼板の焼鈍温度と絞り性との関係
を示すグラフである。 第３図は本発明の方法を実施するのに用いる連続焼鈍炉
の均熱帯に設けた装置の１実施例を示す。 第４図（ａ）は、本発明の１実施例で得られた鋼のミク
ロ組織を示し、第４図ら）は、第１図（ａ）に示した従
来方法によるヒートパターンで８５０℃で焼鈍を行って
得られたもののミクロ組織を示す。 第５図は本発明の実施例での急速加熱、急速冷却処理の
パターンを示す図である。 第６図は本発明の実施例で得られた鋼板についての均熱
帯温度と、得られた鋼板のｒ値とを比較して示すグラフ
である。 （主な参照番号） １・・・均熱炉、 ２・・・ハースロール、３・
・・冷延鋼板、 ４・・・誘導加熱手段、５・・・高
速ガスジェット冷却手段、 特許出願人 住友金属工業株式会社 代 理 人 弁理士 新居正彦 第五図 犬も１１温胤（Ｃ） 第、３図 ハ”？−＞Ｉ ハ９ターンユ
ハ０ターン！第４図 （ｃＬ） （ｂ）。 第６図 コで墳 灼熱五度（°Ｃ） Ｆ−熱
ンを対比して示す図であり、第１図（ａ）は従来の連続
焼鈍のヒートパターンを示し、第１図（ｂ）は本発明の
方法の１実施例のヒートパターンを示す。 第２図はＴｉ添加冷延鋼板の焼鈍温度と絞り性との関係
を示すグラフである。 第３図は本発明の方法を実施するのに用いる連続焼鈍炉
の均熱帯に設けた装置の１実施例を示す。 第４図（ａ）は、本発明の１実施例で得られた鋼のミク
ロ組織を示し、第４図ら）は、第１図（ａ）に示した従
来方法によるヒートパターンで８５０℃で焼鈍を行って
得られたもののミクロ組織を示す。 第５図は本発明の実施例での急速加熱、急速冷却処理の
パターンを示す図である。 第６図は本発明の実施例で得られた鋼板についての均熱
帯温度と、得られた鋼板のｒ値とを比較して示すグラフ
である。 （主な参照番号） １・・・均熱炉、 ２・・・ハースロール、３・
・・冷延鋼板、 ４・・・誘導加熱手段、５・・・高
速ガスジェット冷却手段、 特許出願人 住友金属工業株式会社 代 理 人 弁理士 新居正彦 第五図 犬も１１温胤（Ｃ） 第、３図 ハ”？−＞Ｉ ハ９ターンユ
ハ０ターン！第４図 （ｃＬ） （ｂ）。 第６図 コで墳 灼熱五度（°Ｃ） Ｆ−熱
Claims (2)
- （１）Ｔｉ：０．１０％以下を添加した絞り用冷延鋼板
の連続焼鈍方法であって、連続焼鈍ラインの均熱帯にお
いて均熱温度より２００〜３００℃だけ昇温急熱し、次
いで急冷することを特徴とするＴｉ添加絞り用冷延鋼板
の連続焼鈍方法。 - （２）上記連続焼鈍ラインの均熱帯における均熱温度が
該Ｔｉ添加冷延鋼板のＡ＿３変態点以下で且つ（再結晶
温度−１００℃）以上の範囲であることを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載のＴｉ添加絞り用冷延鋼板の連
続焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4387085A JPS61204319A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 絞り用冷延鋼板の連続焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4387085A JPS61204319A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 絞り用冷延鋼板の連続焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61204319A true JPS61204319A (ja) | 1986-09-10 |
| JPH0557333B2 JPH0557333B2 (ja) | 1993-08-23 |
Family
ID=12675731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4387085A Granted JPS61204319A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 絞り用冷延鋼板の連続焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61204319A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100916122B1 (ko) | 2007-06-29 | 2009-09-08 | 주식회사 포스코 | 연속소둔로내의 미소 덴트 발생 방지방법 |
-
1985
- 1985-03-06 JP JP4387085A patent/JPS61204319A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100916122B1 (ko) | 2007-06-29 | 2009-09-08 | 주식회사 포스코 | 연속소둔로내의 미소 덴트 발생 방지방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0557333B2 (ja) | 1993-08-23 |
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