JPS61235545A - マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 - Google Patents
マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法Info
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- JPS61235545A JPS61235545A JP60073869A JP7386985A JPS61235545A JP S61235545 A JPS61235545 A JP S61235545A JP 60073869 A JP60073869 A JP 60073869A JP 7386985 A JP7386985 A JP 7386985A JP S61235545 A JPS61235545 A JP S61235545A
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- hole
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- alloy magnet
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は永久磁石の製造法に関するものである。
さらに詳細には、マンガン−アルミニウム−炭素系（Ｍ
ｎ−ＡＩ Ｃ系）合金磁石の製造法に関し、特に円筒状
もしくはリング状の外周着磁用Ｍｎ−１５，１−Ｃ系合
金磁石の製造法を提供するものである。
ｎ−ＡＩ Ｃ系）合金磁石の製造法に関し、特に円筒状
もしくはリング状の外周着磁用Ｍｎ−１５，１−Ｃ系合
金磁石の製造法を提供するものである。
従来の技術
Ｍ ｎ −Ａ ｌ−Ｃ系合金磁石は、主として強磁性相
である面心正方晶相（τ相、Ｌ１ｏ型規側路子）の組織
で構成され、Ｃを必須構成元素として含むものであシ、
６８〜７３重量％のＭｎと（、ｏ Ｍｎ ６．６ ）〜
（−Ｍｎ−四、２）重量％のＣ（但し式中のＭｎはマン
ガン成分の重量％を示す）と残部がＡｇからなシ、不純
物以外に添加物を含まない３元系及び少量の添加物を含
む４元系以上の多元系合金磁石が知られている（特公昭
５４−３１４４８号公報等）０またこのｉｖｉ ｎ −
Ａ ｅ−Ｃ系合金磁石の製造法としては、鋳造、熱処理
によるもの以外に、５３０℃〜８３０℃の温度で温間押
出加工等の温間塑性加工工程を含むものが知られている
（特公昭６４−２０１６６号公報など）０特にこの温間
塑性加工工程を含むものは、高い磁気特性、機械的強度
、耐候性、機械加工性などを有する異方性磁石の製造法
として知られている。
である面心正方晶相（τ相、Ｌ１ｏ型規側路子）の組織
で構成され、Ｃを必須構成元素として含むものであシ、
６８〜７３重量％のＭｎと（、ｏ Ｍｎ ６．６ ）〜
（−Ｍｎ−四、２）重量％のＣ（但し式中のＭｎはマン
ガン成分の重量％を示す）と残部がＡｇからなシ、不純
物以外に添加物を含まない３元系及び少量の添加物を含
む４元系以上の多元系合金磁石が知られている（特公昭
５４−３１４４８号公報等）０またこのｉｖｉ ｎ −
Ａ ｅ−Ｃ系合金磁石の製造法としては、鋳造、熱処理
によるもの以外に、５３０℃〜８３０℃の温度で温間押
出加工等の温間塑性加工工程を含むものが知られている
（特公昭６４−２０１６６号公報など）０特にこの温間
塑性加工工程を含むものは、高い磁気特性、機械的強度
、耐候性、機械加工性などを有する異方性磁石の製造法
として知られている。
外周着磁用Ｍｕ−Ａｄ−Ｃ系合金磁石の製造法としては
′、等方性磁石の他に、圧縮加工によるものが知られて
いるが、特に温間押出加工等によって得られ九−軸異方
性Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石を中実体のビレットとして
、このビレットに異方性方向である軸方向に温間自由圧
縮加工を施したものは得られた磁石が、径方向と弦方向
とを含む二次元平面内に磁化容易軸方向（τ相のＣ軸方
向）を等方向に有するという特徴のあるもので、外周部
分に多極着磁して用いる磁石として優れたものであるこ
とが知られている。以下この磁石を面異方性磁石と称す
る。（特開昭５８−１１９７６２号公報）又温間押出加
工等によ、って得られた一軸異方性Ｍｎ−ＡＩ−Ｃ系合
金磁石を切削加工によって中空体状に仕上げ、この中空
体状ビレットに温間圧縮加工を施したものは、径方向特
性の優れたものとして知られている。（特開昭５８−１
８２２０８号公報） 更に又、上述の方法に対して、中実体ビレットや中空体
ビレットの一部分を温間圧縮加工する方法、すなわち外
周部分を径方向に自由にして外周部近傍を軸方向に温間
圧縮加工して外周着磁用磁石をつくる方法や、中空体ビ
レットの内周部分を径方向に自由にして内周部近傍を軸
方向に温間圧縮加工して、内周着磁用磁石をつくる方法
が知られている（特開昭５８−１８８１０３号及び特開
昭５８−２０６１０５号公報）。
′、等方性磁石の他に、圧縮加工によるものが知られて
いるが、特に温間押出加工等によって得られ九−軸異方
性Ｍｎ−Ａｌ−Ｃ系合金磁石を中実体のビレットとして
、このビレットに異方性方向である軸方向に温間自由圧
縮加工を施したものは得られた磁石が、径方向と弦方向
とを含む二次元平面内に磁化容易軸方向（τ相のＣ軸方
向）を等方向に有するという特徴のあるもので、外周部
分に多極着磁して用いる磁石として優れたものであるこ
とが知られている。以下この磁石を面異方性磁石と称す
る。（特開昭５８−１１９７６２号公報）又温間押出加
工等によ、って得られた一軸異方性Ｍｎ−ＡＩ−Ｃ系合
金磁石を切削加工によって中空体状に仕上げ、この中空
体状ビレットに温間圧縮加工を施したものは、径方向特
性の優れたものとして知られている。（特開昭５８−１
８２２０８号公報） 更に又、上述の方法に対して、中実体ビレットや中空体
ビレットの一部分を温間圧縮加工する方法、すなわち外
周部分を径方向に自由にして外周部近傍を軸方向に温間
圧縮加工して外周着磁用磁石をつくる方法や、中空体ビ
レットの内周部分を径方向に自由にして内周部近傍を軸
方向に温間圧縮加工して、内周着磁用磁石をつくる方法
が知られている（特開昭５８−１８８１０３号及び特開
昭５８−２０６１０５号公報）。
発明が解決しようとする問題点
外周着磁用磁石は、例えばモータのロータ磁石などに使
用されるもので、磁石形状としては、軸取付穴等を有し
た円筒状もしくはリング状で用いられる。このため上述
の外周着磁用Ｍｎ−人ト℃系合金磁石のうちの中実体状
に作られるものは、ドリルによる穴あけ加工が施され、
更に大きな内径を必要とするものは旋盤による中グリ加
工などが施されている。一方中空体状に作られるものは
、その途中工程において中実体ビレットにドリル等によ
る穴あけ加工を行って中空体ビレットにし座上で温間塑
性加工を施して所定の磁気特性を有するものにしている
。このような穴あけ加工は機械設備や消耗する工具を必
要とし、特にドリルによる穴あけ加工は加工時間がかか
ると共Ｋ、この加工に要する費用が磁石価格をきわめて
高いものにしている。又この穴あけ加工によって削られ
た大部分の材料は捨てられるため材料歩留を大きく低下
させ、これが又磁石価格を高くしている０このように、
これまでの製造方法には、機械加工による穴あけ加工が
必要なために、製造の工数が長いことと、高い穴あけ加
工費と低い材料歩留により磁石価格が高くなるという大
きな問題点があり、本発明はこれらの問題点を解決する
ことを目的としている。
用されるもので、磁石形状としては、軸取付穴等を有し
た円筒状もしくはリング状で用いられる。このため上述
の外周着磁用Ｍｎ−人ト℃系合金磁石のうちの中実体状
に作られるものは、ドリルによる穴あけ加工が施され、
更に大きな内径を必要とするものは旋盤による中グリ加
工などが施されている。一方中空体状に作られるものは
、その途中工程において中実体ビレットにドリル等によ
る穴あけ加工を行って中空体ビレットにし座上で温間塑
性加工を施して所定の磁気特性を有するものにしている
。このような穴あけ加工は機械設備や消耗する工具を必
要とし、特にドリルによる穴あけ加工は加工時間がかか
ると共Ｋ、この加工に要する費用が磁石価格をきわめて
高いものにしている。又この穴あけ加工によって削られ
た大部分の材料は捨てられるため材料歩留を大きく低下
させ、これが又磁石価格を高くしている０このように、
これまでの製造方法には、機械加工による穴あけ加工が
必要なために、製造の工数が長いことと、高い穴あけ加
工費と低い材料歩留により磁石価格が高くなるという大
きな問題点があり、本発明はこれらの問題点を解決する
ことを目的としている。
問題点を解決するだめの手段
上述の問題点を解決するために、本発明者は、Ｍｎ−Ａ
Ｉ−Ｃ系合金磁石の製造工程において、Ｍｎ−ＡＩ−Ｃ
系合金磁石の中実体ビレットの中央部に、５５０℃〜７
８０℃の温度で押込加工を施し穴を成形することを特徴
とするマンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造
法を提供するものである。
Ｉ−Ｃ系合金磁石の製造工程において、Ｍｎ−ＡＩ−Ｃ
系合金磁石の中実体ビレットの中央部に、５５０℃〜７
８０℃の温度で押込加工を施し穴を成形することを特徴
とするマンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造
法を提供するものである。
作用
上記方法によシ、穴あけ加工が容易で材料損失が少なく
、コストの大幅な低減化を図ることができる。
、コストの大幅な低減化を図ることができる。
実施例
本発明者らは、温間塑性加工工程を見直し、実験検討を
進めた結果、５６０℃〜８３０℃の温度領域において、
中実体ビレットの中央部にポンチを当て押込加工を施す
ことにより、ビレットの中央部にポンチ形状の穴が成形
できることを見い出した。又この押込穴成形加工により
、穴の内面部に強力な弦方向異方性の磁気特性を有した
部分が形成できることを見い出した。これは外周着磁の
際に、磁路が有利に形成され、高い磁束密度を得ること
ができる。
進めた結果、５６０℃〜８３０℃の温度領域において、
中実体ビレットの中央部にポンチを当て押込加工を施す
ことにより、ビレットの中央部にポンチ形状の穴が成形
できることを見い出した。又この押込穴成形加工により
、穴の内面部に強力な弦方向異方性の磁気特性を有した
部分が形成できることを見い出した。これは外周着磁の
際に、磁路が有利に形成され、高い磁束密度を得ること
ができる。
この押込式成形加工は、従来からのＭｎ−Ａｌ−Ｃ系合
金磁石の塑性加工とは異なり、ビレットの中央部分の材
料がポンチ面に沿って外側に押し出され、ビレットの中
央部に穴が成形され、大部分にあった材料は穴の内面部
を形成する。
金磁石の塑性加工とは異なり、ビレットの中央部分の材
料がポンチ面に沿って外側に押し出され、ビレットの中
央部に穴が成形され、大部分にあった材料は穴の内面部
を形成する。
これまでの研究結果から、Ｍ ｎ −Ａ ｌ−Ｃ系合金
磁石の磁気特性は結晶の配向性、すなわち強磁性相であ
るで相の磁化容易軸方向であるＣ軸方向の配向性によっ
て決まり、この結晶の配向性は定性的には与えら昨た歪
量に依存していることが明らかとなっている。
磁石の磁気特性は結晶の配向性、すなわち強磁性相であ
るで相の磁化容易軸方向であるＣ軸方向の配向性によっ
て決まり、この結晶の配向性は定性的には与えら昨た歪
量に依存していることが明らかとなっている。
このため、押込式成形加工により、結晶の配向性が従来
の塑性加工とは異なり、木きな弦方向への歪が加わった
穴の内面部は強力な弦方向異方性となる。更に穴の内面
部から外側部分は弦方向に拡げられたその歪量に応じて
弦方向異方性がつく。
の塑性加工とは異なり、木きな弦方向への歪が加わった
穴の内面部は強力な弦方向異方性となる。更に穴の内面
部から外側部分は弦方向に拡げられたその歪量に応じて
弦方向異方性がつく。
そこでこの押込式成形加工による弦方向の異方性につい
て検討した結果、穴の周辺近傍では弦方向異方性が強い
が、少し離れれば、その影響は大巾に減少し、外周部分
では少ないことが明らかとなった。すなわち弦方向の対
数歪（εθ）についての計算結果を第２図に示す。これ
は、例として直径５．０ｍｓ＋、厚さ１５ｍｍのビＬ／
７トに内径２０ ｍの穴をあけた場合についての結果で
ある。厚さは変化せずそのままであるので軸方向の対数
歪（ε２）はε２＝０である。弦方向の対数歪εθと径
方向の対数歪εｒとはεθ＝−εｒとなる。
て検討した結果、穴の周辺近傍では弦方向異方性が強い
が、少し離れれば、その影響は大巾に減少し、外周部分
では少ないことが明らかとなった。すなわち弦方向の対
数歪（εθ）についての計算結果を第２図に示す。これ
は、例として直径５．０ｍｓ＋、厚さ１５ｍｍのビＬ／
７トに内径２０ ｍの穴をあけた場合についての結果で
ある。厚さは変化せずそのままであるので軸方向の対数
歪（ε２）はε２＝０である。弦方向の対数歪εθと径
方向の対数歪εｒとはεθ＝−εｒとなる。
この第２図から明らかなように弦方向の対数歪εθがプ
ラス側に大きい程弦方向への異方性度合が大きい。しか
し外周方向に行くに従って弦方向の対数歪εθは急激に
減少し、外周部分での弦方向の対数歪εθは小さい。径
方向については対数歪εｒが弦方向の対数歪εθと符号
が反対になシ、穴周辺では圧縮されることになり径方向
への磁気配向度合が少なくなり、τ相のＣ軸方向は弦方
向に向き変わる。しかし外周部分での圧縮歪は小さく、
磁気配向性の弦方向への転換は少ない。
ラス側に大きい程弦方向への異方性度合が大きい。しか
し外周方向に行くに従って弦方向の対数歪εθは急激に
減少し、外周部分での弦方向の対数歪εθは小さい。径
方向については対数歪εｒが弦方向の対数歪εθと符号
が反対になシ、穴周辺では圧縮されることになり径方向
への磁気配向度合が少なくなり、τ相のＣ軸方向は弦方
向に向き変わる。しかし外周部分での圧縮歪は小さく、
磁気配向性の弦方向への転換は少ない。
この押込式成形加工を面異方性Ｍｎ−ＡＩ−Ｃ系合金磁
石に施すと、面異方性磁石では径方向２弦方向に共に高
い磁気特性を有したものであるので、この磁石に押込式
成形加工による上述の弦方向への異方性化が重なり、穴
周辺部では弦方向異方性になり、外周部分では径方向の
高特性が生き残った磁石構造となり、外周着磁用磁石と
して磁路形成において有利であり優れた磁石となる。
石に施すと、面異方性磁石では径方向２弦方向に共に高
い磁気特性を有したものであるので、この磁石に押込式
成形加工による上述の弦方向への異方性化が重なり、穴
周辺部では弦方向異方性になり、外周部分では径方向の
高特性が生き残った磁石構造となり、外周着磁用磁石と
して磁路形成において有利であり優れた磁石となる。
実験において、軸方向に異方性をもつ押出材を圧縮比（
圧縮前後の高さ比）２．６で温間圧縮加工したビレット
（面異方性磁石）Ｋ対して押込式成形加工をした結果は
上述の結果と合致して第３図に示す磁気特性であった。
圧縮前後の高さ比）２．６で温間圧縮加工したビレット
（面異方性磁石）Ｋ対して押込式成形加工をした結果は
上述の結果と合致して第３図に示す磁気特性であった。
すなわち、押込穴成形加工前の磁気特性は径方向９弦方
向とも同じで（ＢＨ）、ｎａ！＝３．ｅＭＧ−Ｏｓであ
ったが、押込式成形加工後では、穴の周辺近傍では弦方
向に異方性化が進み、径方向側の低下が大きいが、これ
に対して外周着磁用磁石として実際に用いる外周部分で
は径方向特性はやや低下しているものの（ＢＨ）ｍａ工
＝＝ ３．ｅＭＧ−Ｏｓあシ実用上優れたものであった
。この磁石に８極着磁して表面磁束密度を測定したとこ
ろ、磁路形成に有利な磁気構造を有する面異方性磁石の
表面磁束密度と比較して、外周部分の径方向特性が低下
しているにもかかわらず、表面磁束密度は同等かやや増
加していた。
向とも同じで（ＢＨ）、ｎａ！＝３．ｅＭＧ−Ｏｓであ
ったが、押込式成形加工後では、穴の周辺近傍では弦方
向に異方性化が進み、径方向側の低下が大きいが、これ
に対して外周着磁用磁石として実際に用いる外周部分で
は径方向特性はやや低下しているものの（ＢＨ）ｍａ工
＝＝ ３．ｅＭＧ−Ｏｓあシ実用上優れたものであった
。この磁石に８極着磁して表面磁束密度を測定したとこ
ろ、磁路形成に有利な磁気構造を有する面異方性磁石の
表面磁束密度と比較して、外周部分の径方向特性が低下
しているにもかかわらず、表面磁束密度は同等かやや増
加していた。
上述のように、面異方性磁石に押込式成形加工を施すと
穴付の優れた外周着磁用磁石となるが、外周部分の径方
向特性は、穴の大きさによるが、やや低下することにな
る。その状態で十分使用可能であるが、使用上の実用特
性に対して不十分な場合は、更にこのビレットに対して
５５０℃〜７８０℃の温度範囲で温間圧縮加工を加える
ことにより径方向特性を向上させることができる。この
後工程の圧縮加工量として圧縮方向の対数歪の絶対値で
０．４以上にするととＫより径方向特性を優れた特性に
向上させることができた。
穴付の優れた外周着磁用磁石となるが、外周部分の径方
向特性は、穴の大きさによるが、やや低下することにな
る。その状態で十分使用可能であるが、使用上の実用特
性に対して不十分な場合は、更にこのビレットに対して
５５０℃〜７８０℃の温度範囲で温間圧縮加工を加える
ことにより径方向特性を向上させることができる。この
後工程の圧縮加工量として圧縮方向の対数歪の絶対値で
０．４以上にするととＫより径方向特性を優れた特性に
向上させることができた。
この押込穴成形刀ロエは、径方向特性が十分についてい
ないビレット、例えば熱処理後のビレットや温間押出加
工後の一軸異方性を有したビレットに対しても適用でき
、この場合には、穴周辺部で強く、外周部分では弱い弦
方向に異方性をもった磁石となるので、これらのビレッ
トに６６０℃〜７８０”Ｃの温度範囲で温間圧縮加工を
加え°て、外周部分では径方向特性が大きく、内部では
弦方向異方性の強い外周着磁用磁石として優れた特性を
有する磁石とすることができる。
ないビレット、例えば熱処理後のビレットや温間押出加
工後の一軸異方性を有したビレットに対しても適用でき
、この場合には、穴周辺部で強く、外周部分では弱い弦
方向に異方性をもった磁石となるので、これらのビレッ
トに６６０℃〜７８０”Ｃの温度範囲で温間圧縮加工を
加え°て、外周部分では径方向特性が大きく、内部では
弦方向異方性の強い外周着磁用磁石として優れた特性を
有する磁石とすることができる。
この押込式成形加工は、５５０℃〜８３０℃の温度範囲
において加工は行えたが、７８０’（：を越えた温度領
域ではかなりの特性低下があった。より望ましい加工温
度としては６００”Ｃ〜７６０”Ｃであった。
において加工は行えたが、７８０’（：を越えた温度領
域ではかなりの特性低下があった。より望ましい加工温
度としては６００”Ｃ〜７６０”Ｃであった。
又この押込式成形加工は、穴を貫通させる必要はなく少
々底部が残っても最後の仕上加工工程でのトリ）ｖによ
る穴あけ加工は極めて容易に短時間に行えるし、又省略
して旋盤等による仕上加工のみにできる。
々底部が残っても最後の仕上加工工程でのトリ）ｖによ
る穴あけ加工は極めて容易に短時間に行えるし、又省略
して旋盤等による仕上加工のみにできる。
又この押込穴成形加ニーより、大きな穴を成形する場合
は２回以上に分割して小穴から大穴に成形していくのが
良く最後に残った薄膜の部分を突き破って取り去り、貫
通した穴を成形することもできる。
は２回以上に分割して小穴から大穴に成形していくのが
良く最後に残った薄膜の部分を突き破って取り去り、貫
通した穴を成形することもできる。
以下、具体的な実施例を示す。
（実施例１）
Ｍｎ、Ａｌ、Ｃ，Ｎｉの原材料を配合し、溶解鋳造して
直径６０諒、長さ１００ｍｍの中実体ビレットを複数個
作製した。分析組成はＭｎ ６９．５重量％（以下単に
チで表わす）、Ａ１２９．３％、Ｃ０，５％。
直径６０諒、長さ１００ｍｍの中実体ビレットを複数個
作製した。分析組成はＭｎ ６９．５重量％（以下単に
チで表わす）、Ａ１２９．３％、Ｃ０，５％。
Ｎｉ Ｏ，７チであった。このビレットを１０００℃で
２時間保持した後、常温まで放冷した。次に潤滑剤を介
して７００℃の温度で直径３０ＩＩＩＩ１１まで温間押
出加工を行った。
２時間保持した後、常温まで放冷した。次に潤滑剤を介
して７００℃の温度で直径３０ＩＩＩＩ１１まで温間押
出加工を行った。
この押出棒を３０ｍ５の長さに切断し、６８０℃にて長
さ１０簡に温間圧縮加工を行った。圧縮比は３．０で、
軸方向の対数歪はεＺ＝−１，１０である。この圧縮さ
れたビレット１を第１図のとに示すように下ポンチ３上
に配置し、６８０’（：にて上ポンチ２を用いて上ポン
チ降下速度５９ ／ ＳｅＣで押込加工を行い第１図す
の様になし、内径１０１１１１１゜深さ９．５ｍの穴４
を成形した。
さ１０簡に温間圧縮加工を行った。圧縮比は３．０で、
軸方向の対数歪はεＺ＝−１，１０である。この圧縮さ
れたビレット１を第１図のとに示すように下ポンチ３上
に配置し、６８０’（：にて上ポンチ２を用いて上ポン
チ降下速度５９ ／ ＳｅＣで押込加工を行い第１図す
の様になし、内径１０１１１１１゜深さ９．５ｍの穴４
を成形した。
この穴４を成形されたビレット１について内周部分と外
周部分で６ｍｍ角の試料を切り出し、磁気ｊｊｒ＝３．
７Ｋ（ｊ ＬＭＯ＝３．８Ｋ（Ｊｅ （ｊｊｆｉ）
、、＝２．７ｍシ（Ｊｅ弦方向では Ｂｒ＝５．２ＫＧ ＩＨｃ＝３．５ＫＯｅ （ＢＨ）Ｉ
ｎ、、−Ｊ５．０ＭＰ・Ｏｅと弦方向が極めて高い特性
となっており、外周部分では、弦方向では Ｂｒ＝４．４ＫＧ ＩＦＩｃ＝３．８ＫＯｅ （Ｂｆ
（）−、工＝３．９ＭＧ・Ｏｅ径方向では Ｂｒ＝４．３ＫＧ ＩＨｃ＝３．８ＫＯｅ （ＢＨ
）！ｎ、、＝３．７ｈＧ・Ｏｅで弦方向の方がやや良い
もののほぼ同等であり、径方向特性は実用上優れたもの
であった。
周部分で６ｍｍ角の試料を切り出し、磁気ｊｊｒ＝３．
７Ｋ（ｊ ＬＭＯ＝３．８Ｋ（Ｊｅ （ｊｊｆｉ）
、、＝２．７ｍシ（Ｊｅ弦方向では Ｂｒ＝５．２ＫＧ ＩＨｃ＝３．５ＫＯｅ （ＢＨ）Ｉ
ｎ、、−Ｊ５．０ＭＰ・Ｏｅと弦方向が極めて高い特性
となっており、外周部分では、弦方向では Ｂｒ＝４．４ＫＧ ＩＦＩｃ＝３．８ＫＯｅ （Ｂｆ
（）−、工＝３．９ＭＧ・Ｏｅ径方向では Ｂｒ＝４．３ＫＧ ＩＨｃ＝３．８ＫＯｅ （ＢＨ
）！ｎ、、＝３．７ｈＧ・Ｏｅで弦方向の方がやや良い
もののほぼ同等であり、径方向特性は実用上優れたもの
であった。
この磁気測定したビレットと同様に作成したビレットに
ついて直径５１ｍｍ内径１１喘高さ９ｆｆｉ１１１に仕
上加工を行ったが、端面、外周、内周共金て旋盤による
バイト加工ができ、従来のドリルによる穴あけ加工を省
略でき、加工時間を約半分に短縮することができた。又
材料歩留も穴形状部分の分だけ約３．６％向上できた。
ついて直径５１ｍｍ内径１１喘高さ９ｆｆｉ１１１に仕
上加工を行ったが、端面、外周、内周共金て旋盤による
バイト加工ができ、従来のドリルによる穴あけ加工を省
略でき、加工時間を約半分に短縮することができた。又
材料歩留も穴形状部分の分だけ約３．６％向上できた。
（実施例２）
実施例１で作成した直径３０．ｒｒｒｐｎの押出棒を４
０閣の長さに切断し、了ｏｏ℃にて２０ｒａｎの長さに
まで圧縮加工を行った０この圧縮加工ビレット１に温度
７４０℃にて直径３０ｗｎ長さ１９．５ｍの突起を有す
る上ポンチ２を用いて上ポンチ降下速度２ ｍ＠ ／
Ｓｅｃで押込加工を行った。
０閣の長さに切断し、了ｏｏ℃にて２０ｒａｎの長さに
まで圧縮加工を行った０この圧縮加工ビレット１に温度
７４０℃にて直径３０ｗｎ長さ１９．５ｍの突起を有す
る上ポンチ２を用いて上ポンチ降下速度２ ｍ＠ ／
Ｓｅｃで押込加工を行った。
得られた外径約５１ｍ長さ２０ｍｇ＋で内径３０ｍ＋ａ
の穴４を有するビレット１を６６０℃にて平均歪速度０
．３５ＳＥＣで１０ｍ長さに圧縮加工した。内径部分の
拡がシはわずかであった。得られたビレット１から外周
部分の磁気特性を測定したところ径方向特性は Ｂｒ−４，２ＫＧ ＩＨｃ＝４．０ＫＯ４１（ＢＨ″）
ｒｒＢｘ＝３．９ＭＧ○ｅで、押込式成形加工による弦
方向異方性化の影響はほとんどなく、外周着磁用磁石と
して優れた特性であった。磁気測定したビレットと同様
に作成したビレットを仕上加工したが、ドリルによる穴
あけ加工はわずかの加工で済み、仕上加工の時間は中実
体ビレットとの比較で約半分に短縮することができた。
の穴４を有するビレット１を６６０℃にて平均歪速度０
．３５ＳＥＣで１０ｍ長さに圧縮加工した。内径部分の
拡がシはわずかであった。得られたビレット１から外周
部分の磁気特性を測定したところ径方向特性は Ｂｒ−４，２ＫＧ ＩＨｃ＝４．０ＫＯ４１（ＢＨ″）
ｒｒＢｘ＝３．９ＭＧ○ｅで、押込式成形加工による弦
方向異方性化の影響はほとんどなく、外周着磁用磁石と
して優れた特性であった。磁気測定したビレットと同様
に作成したビレットを仕上加工したが、ドリルによる穴
あけ加工はわずかの加工で済み、仕上加工の時間は中実
体ビレットとの比較で約半分に短縮することができた。
又材料歩留は穴形状の分だけ、すなわち約１５％向上す
ることができた。
ることができた。
発明の効果
上述のように、本発明は、中実体ビレットの中央部に押
込加工を施して穴を成形することにあり、本発明により
、外周着磁用磁石として円筒状もしくはリング状に仕上
加工する際の穴あけ加工において、消耗工具や長い加工
時間を必要とするドリルによる穴あけ加工が極めて容易
となり、又更には省略することができる。又大部分の材
料損失を大きく削減して材料歩留を上げることができる
。
込加工を施して穴を成形することにあり、本発明により
、外周着磁用磁石として円筒状もしくはリング状に仕上
加工する際の穴あけ加工において、消耗工具や長い加工
時間を必要とするドリルによる穴あけ加工が極めて容易
となり、又更には省略することができる。又大部分の材
料損失を大きく削減して材料歩留を上げることができる
。
これらＫより大巾なコストダウンができ、工業的にきわ
めて有益な方法である。
めて有益な方法である。
又本発明、すなわち押込式成形加工に圧縮加工を組み合
せることＫよシ、外周着磁用磁石として有利な新規な磁
気構造を有する磁石をつくることが出来る。
せることＫよシ、外周着磁用磁石として有利な新規な磁
気構造を有する磁石をつくることが出来る。
第１図ａ、ｂは、本発明のマンガン−アルミニウム−炭
素系合金磁石の製造法の一実施例の塑性加工を示す工具
の一部及びｅレットの断面図、第２図は押込加工による
ビレット内部の半径方向における弦方向の対数歪（εθ
）及び径方向の対数歪の逆符号（−εｒ）を示す図、第
３図は押込加工を施したビレット内部の半径方向におけ
る磁気特性（ＢＨ）ｒｎａ工の分布図で、弦方向及び径
方向の特性を示す図である。 １・・・・・・ビレット、２・・・・・・上ポンチ、３
・・・・・・下ポンチ、４・・・・・・穴。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 （ａ） 第２図 ０／θ ２θ ３θ
素系合金磁石の製造法の一実施例の塑性加工を示す工具
の一部及びｅレットの断面図、第２図は押込加工による
ビレット内部の半径方向における弦方向の対数歪（εθ
）及び径方向の対数歪の逆符号（−εｒ）を示す図、第
３図は押込加工を施したビレット内部の半径方向におけ
る磁気特性（ＢＨ）ｒｎａ工の分布図で、弦方向及び径
方向の特性を示す図である。 １・・・・・・ビレット、２・・・・・・上ポンチ、３
・・・・・・下ポンチ、４・・・・・・穴。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 （ａ） 第２図 ０／θ ２θ ３θ
Claims (3)
- （１）マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石からな
る中実体ビレットの中央部に、５５０℃〜７８０℃の温
度において、押込加工を施して穴を成形することを特徴
とするマンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造
法。 - （２）５５０℃〜７８０℃の温度において、押込方向を
軸方向としてその軸方向に圧縮加工が施された中実体ビ
レットを用いる特許請求の範囲第１項記載のマンガン・
アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法。 - （３）マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石からな
る中実体ビレットの中央部に５５０℃〜７８０℃の温度
において押込加工を施して穴を成形した後５５０℃〜７
８０℃の温度において押込方向に圧縮加工を施こすこと
を特徴とするマンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60073869A JPS61235545A (ja) | 1985-04-08 | 1985-04-08 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60073869A JPS61235545A (ja) | 1985-04-08 | 1985-04-08 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61235545A true JPS61235545A (ja) | 1986-10-20 |
Family
ID=13530622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60073869A Pending JPS61235545A (ja) | 1985-04-08 | 1985-04-08 | マンガン−アルミニウム−炭素系合金磁石の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61235545A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5420166A (en) * | 1977-07-11 | 1979-02-15 | Kyupi Kk | Frozen heat coagulated egg white for ground fish paste |
-
1985
- 1985-04-08 JP JP60073869A patent/JPS61235545A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5420166A (en) * | 1977-07-11 | 1979-02-15 | Kyupi Kk | Frozen heat coagulated egg white for ground fish paste |
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