JPS61246323A - オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法Info
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- JPS61246323A JPS61246323A JP60086131A JP8613185A JPS61246323A JP S61246323 A JPS61246323 A JP S61246323A JP 60086131 A JP60086131 A JP 60086131A JP 8613185 A JP8613185 A JP 8613185A JP S61246323 A JPS61246323 A JP S61246323A
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- Japan
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- rolling
- hot
- stainless steel
- austenitic stainless
- annealing
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Thermal Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の
製造工程において、熱間圧延後の鋼板又は鋼帯の焼鈍工
程を省略し、かつ従来の焼鈍を行りたものと同等以上の
加工性、特に面内異方性の小さい特性を有する薄板製品
の製造方法に関するものである。
製造工程において、熱間圧延後の鋼板又は鋼帯の焼鈍工
程を省略し、かつ従来の焼鈍を行りたものと同等以上の
加工性、特に面内異方性の小さい特性を有する薄板製品
の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
一般に１８％Ｃｒ −８％Ｎ１系を中心としたオーステ
ナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法においては、従来
は電気炉において溶製かつ成分調整を行った後、熱間圧
延を行って熱延鋼板又は鋼帯（以下総称して熱延板とい
う）となし、その後熱延板を１０１０℃以上の高温で熱
処理し、ショットプラスト等による機械的デスケーリン
グと酸洗等による化学的デスケーリングを行った後、冷
間圧延、最終焼鈍を経て冷延鋼板又は鋼帯（以下総称し
て薄板製品という）を製造していた。
ナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法においては、従来
は電気炉において溶製かつ成分調整を行った後、熱間圧
延を行って熱延鋼板又は鋼帯（以下総称して熱延板とい
う）となし、その後熱延板を１０１０℃以上の高温で熱
処理し、ショットプラスト等による機械的デスケーリン
グと酸洗等による化学的デスケーリングを行った後、冷
間圧延、最終焼鈍を経て冷延鋼板又は鋼帯（以下総称し
て薄板製品という）を製造していた。
熱延板の熱処理の主な目的は、再結晶させ軟質化すると
ともに機械的性質の均一化を図ることと、熱間圧延後の
冷却過程で生じた炭化物を固溶化し、後工程の酸洗で粒
界腐食による肌荒れを防止して表面光沢に優れた薄板製
品を得ることにある。
ともに機械的性質の均一化を図ることと、熱間圧延後の
冷却過程で生じた炭化物を固溶化し、後工程の酸洗で粒
界腐食による肌荒れを防止して表面光沢に優れた薄板製
品を得ることにある。
しかしながらオーステナイト系ステンレス鋼の再結晶温
度は普通鋼板に比べると著しく高温であり、熱延板焼鈍
工程では高温の熱処理が必要である。従って熱延板焼鈍
工程を省略できれば省エネルギーと生産性の著しい向上
が期待される。
度は普通鋼板に比べると著しく高温であり、熱延板焼鈍
工程では高温の熱処理が必要である。従って熱延板焼鈍
工程を省略できれば省エネルギーと生産性の著しい向上
が期待される。
冷間圧延技術の発達に伴い、熱延板を焼鈍しなくても、
薄板製品の板厚まで冷間圧延することは可能となった。
薄板製品の板厚まで冷間圧延することは可能となった。
しかし、単に焼鈍工程を省略しただゆでは、つぎの問題
点がある。すなわち薄板製品の機械的性質の面内異方性
が増大することである。異方性が大きいとは、圧延面内
において、圧延方向、直角方向及び圧延方向と４５°方
向での特性の差が大きいことをいい、このような薄板製
品を例えば、円筒深絞りをした場合には、イヤリングが
大きく発生し、材料歩留を低下させる原因になる。
点がある。すなわち薄板製品の機械的性質の面内異方性
が増大することである。異方性が大きいとは、圧延面内
において、圧延方向、直角方向及び圧延方向と４５°方
向での特性の差が大きいことをいい、このような薄板製
品を例えば、円筒深絞りをした場合には、イヤリングが
大きく発生し、材料歩留を低下させる原因になる。
従来、熱延板焼鈍省略に関する報告例は多数あるがいず
れも薄板製品で面内異方性の増大する点が無視されてい
る。すなわち、特開昭５１−７７５２３号公報記載の発
明は、熱延後８００〜５００℃の温度範囲を急冷して粒
界腐食感受性をなくそうとするものであるが、薄板製品
の機械的性質は考慮されていない。特開昭５２−２８４
２４号公報には、熱延板焼鈍を省略して冷間圧延するこ
とにより圧延方向に対して４５°方向のｒ値を向上させ
ることが開示されているが、角筒深絞す材料用として、
製品板の面内異方性を大きくしようとするものである。
れも薄板製品で面内異方性の増大する点が無視されてい
る。すなわち、特開昭５１−７７５２３号公報記載の発
明は、熱延後８００〜５００℃の温度範囲を急冷して粒
界腐食感受性をなくそうとするものであるが、薄板製品
の機械的性質は考慮されていない。特開昭５２−２８４
２４号公報には、熱延板焼鈍を省略して冷間圧延するこ
とにより圧延方向に対して４５°方向のｒ値を向上させ
ることが開示されているが、角筒深絞す材料用として、
製品板の面内異方性を大きくしようとするものである。
特開昭５３−１００１２４号公報記載の発明は熱延板焼
鈍を省略し、中間焼鈍を入れない１回の冷間圧延で製品
板厚まで圧延することによってプレス加工性を向上させ
るものであるが、面内異方性は考慮されていない。特開
昭５５−７０４０４号公報記載の発明は、熱延仕上圧延
条件と熱間圧延後の冷却条件を限定して再結晶と固溶化
処理を行うものであり、特開昭５６−１５８８１９号公
報には、熱延板焼鈍を省略して塩酸単味で酸洗すること
が開示されているが、いずれも薄板製品の機械的性質は
考慮されていない。
鈍を省略し、中間焼鈍を入れない１回の冷間圧延で製品
板厚まで圧延することによってプレス加工性を向上させ
るものであるが、面内異方性は考慮されていない。特開
昭５５−７０４０４号公報記載の発明は、熱延仕上圧延
条件と熱間圧延後の冷却条件を限定して再結晶と固溶化
処理を行うものであり、特開昭５６−１５８８１９号公
報には、熱延板焼鈍を省略して塩酸単味で酸洗すること
が開示されているが、いずれも薄板製品の機械的性質は
考慮されていない。
本発明者らは、熱延板焼鈍を省略しても、薄板製品の機
械的性質の面内異方性が熱延板焼鈍材と同等以上のもの
ｋｍ造する方法として、熱間圧延における粗圧延を１５
〜５５％／・やス、出口温度９９０〜１２００℃の図示
範囲で行い、かつ仕上圧延を１０〜５５チ／パス、噛込
温度８２０〜１０４０℃の図示範囲で行うことを提案し
ている（特開昭５８−３４１３９号公報）。その後、本
発明者は、熱間圧延の条件を特にこの範囲にしなくても
、機械的性質の面内異方性の小さい薄板製品を製造でき
ることを見出した。
械的性質の面内異方性が熱延板焼鈍材と同等以上のもの
ｋｍ造する方法として、熱間圧延における粗圧延を１５
〜５５％／・やス、出口温度９９０〜１２００℃の図示
範囲で行い、かつ仕上圧延を１０〜５５チ／パス、噛込
温度８２０〜１０４０℃の図示範囲で行うことを提案し
ている（特開昭５８−３４１３９号公報）。その後、本
発明者は、熱間圧延の条件を特にこの範囲にしなくても
、機械的性質の面内異方性の小さい薄板製品を製造でき
ることを見出した。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の
製造において、熱延板の焼鈍工８を省略し、従来の焼鈍
工程を経て製造した薄板製品と同等以上の機械的性質、
特にその面内異方性の小さい製品を得ることを目的とす
る。
製造において、熱延板の焼鈍工８を省略し、従来の焼鈍
工程を経て製造した薄板製品と同等以上の機械的性質、
特にその面内異方性の小さい製品を得ることを目的とす
る。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、つぎのよりな工程金経ることを特徴とする。
Ａ、オーステナイト系ステンレス鋼のスラブを１２００
Ｃ以上１３０００以下の温度範囲に加熱する。
Ｃ以上１３０００以下の温度範囲に加熱する。
Ｂ、熱間圧延の粗圧延において、２５％／・ヤス以上の
圧下（１・ヤスで２５′％以上の圧下をする）をトヤス
以上行い、１０５０℃以上の温度で粗圧延を終了する。
圧下（１・ヤスで２５′％以上の圧下をする）をトヤス
以上行い、１０５０℃以上の温度で粗圧延を終了する。
Ｃ０熱間圧延の仕上圧延において全圧下車５０チ以上の
圧延ｔ−９８０〜１１００℃で終了する。
圧延ｔ−９８０〜１１００℃で終了する。
Ｄ、熱間圧延後６５０℃以下の温度で巻取る。
Ｅ、熱延板をデスケーリングする。
Ｆ、冷間圧延機により３０％以上の累積圧下率で冷間圧
延する。
延する。
Ｇ、最終焼鈍する。
本発明の対象とするオーステナイト系ステンレス鋼はＳ
ＵＢ ３０４を代表としＳＵＳ ３０１ 、 ＳＵＳ
３１６等に適用できるが、本発明者らが提案し、特開昭
５８−２２３２８号公報に開示されているように、重量
パーセントで、Ｃ０，０７０チ以下、ｓｔ：ｔ、ｏチ以
下、Ｍｎ ３．０ ％以下、Ｐｏ、０４０％以下、８０
．０３０％以下、Ｃｒ １６．０〜１９．０ チ、Ｎｉ
６．０〜９．０％、ＮＯ，２％以下を含むオーステナ
イト系ステンレス鋼において、Ｃ及びＮｉの添加量の関
係を １０２Ｘ［Ｃ：ｌ＋４Ｘ〔Ｎｉ：ｌ≦３９．５チに規制
するとより効果的である。
ＵＢ ３０４を代表としＳＵＳ ３０１ 、 ＳＵＳ
３１６等に適用できるが、本発明者らが提案し、特開昭
５８−２２３２８号公報に開示されているように、重量
パーセントで、Ｃ０，０７０チ以下、ｓｔ：ｔ、ｏチ以
下、Ｍｎ ３．０ ％以下、Ｐｏ、０４０％以下、８０
．０３０％以下、Ｃｒ １６．０〜１９．０ チ、Ｎｉ
６．０〜９．０％、ＮＯ，２％以下を含むオーステナ
イト系ステンレス鋼において、Ｃ及びＮｉの添加量の関
係を １０２Ｘ［Ｃ：ｌ＋４Ｘ〔Ｎｉ：ｌ≦３９．５チに規制
するとより効果的である。
Ｂ工程では２段圧延、４段圧延機などによる往復圧延や
、これらの圧延機群によるタンデム圧延を行うことがで
きる。
、これらの圧延機群によるタンデム圧延を行うことがで
きる。
Ｃ工程では４段圧延機、６段圧延機などによる往復圧延
やこれらの圧延機群によるタンデム圧延を行うことがで
き、高温状態で仕上圧延を開始させかつ終了温度を高く
するには、粗圧延後、保温カバーあるいは加熱装置等を
用いて粗圧延板の保熱および加熱を行えば良い。また高
温状態で仕上圧延をくり返すにはステラケル圧延機によ
る方法も効果的である。
やこれらの圧延機群によるタンデム圧延を行うことがで
き、高温状態で仕上圧延を開始させかつ終了温度を高く
するには、粗圧延後、保温カバーあるいは加熱装置等を
用いて粗圧延板の保熱および加熱を行えば良い。また高
温状態で仕上圧延をくり返すにはステラケル圧延機によ
る方法も効果的である。
Ｄ工程では、熱延後の鋼帯を水冷あるいは強制空冷など
の手・段により冷却した後巻取る。巻取後は放冷でよい
。
の手・段により冷却した後巻取る。巻取後は放冷でよい
。
Ｅ工程では、ショツトブラスト、高圧スラリー吹付け、
繰返し曲げ、軽圧下圧延などの機械的手段と硫酸、塩酸
、硝酸、硝弗酸などの酸洗手段との組合せ、あるいは、
高圧スラリーによる研掃、研削ベルトや剛毛ブラシなど
による研削等の機械的手段単独のデスケーリングを行う
ことができる。
繰返し曲げ、軽圧下圧延などの機械的手段と硫酸、塩酸
、硝酸、硝弗酸などの酸洗手段との組合せ、あるいは、
高圧スラリーによる研掃、研削ベルトや剛毛ブラシなど
による研削等の機械的手段単独のデスケーリングを行う
ことができる。
Ｆ工程では４段圧延機、６段圧延機あるいはゼンジミア
圧延機などの多段圧延機を用いた往復圧延やこれらの圧
延機群によるタンデム圧延を行うことができる。
圧延機などの多段圧延機を用いた往復圧延やこれらの圧
延機群によるタンデム圧延を行うことができる。
Ｃ工程では、焼鈍酸洗ライン（ＡＰライン）を通して焼
鈍とデスケーリングを行うこともできるし、また、光輝
焼鈍ライン（ＢＡライン）を通して焼鈍のみを行うこと
もできる。
鈍とデスケーリングを行うこともできるし、また、光輝
焼鈍ライン（ＢＡライン）を通して焼鈍のみを行うこと
もできる。
（作 用）
本発明者はイヤリングの発生はオーステナイト系ステン
レス鋼に％有の強い集合組織が発達するためであり、イ
ヤリングを小さくするためにはこの特有・の集合組織を
少くするか、あるいはイヤリングに関してこの方位と反
対の作用をする副方位を優先的に発達させる等、集合組
織のランダム化 ・が達成されれば防止できると考え
た。
レス鋼に％有の強い集合組織が発達するためであり、イ
ヤリングを小さくするためにはこの特有・の集合組織を
少くするか、あるいはイヤリングに関してこの方位と反
対の作用をする副方位を優先的に発達させる等、集合組
織のランダム化 ・が達成されれば防止できると考え
た。
以上の様な考え方から各種のオーステナイト系ステンレ
ス鋼板を用いてその集合組織を詳細に検討した結果、集
合組織の形成には熱間圧延の圧延条件が強く左右するこ
とを見出した。
ス鋼板を用いてその集合組織を詳細に検討した結果、集
合組織の形成には熱間圧延の圧延条件が強く左右するこ
とを見出した。
即ち熱間圧延の粗圧延及び仕上圧延において再結晶と粒
成長が進み結晶粒が粗粒化すると、製品板での集合組織
はランダム化し、異方性が小さくなる傾向がある。この
ため粗圧延は高温かつ大圧下圧延が望ましいが、粗圧延
を１０５０℃以上で終了するためにはスラブ加熱温度は
１２００℃以上でなくてはならない。しかし１３００℃
を超えるとデルタ−フェライトが急激に増加し熱間加工
性を阻害するためスラブ加熱の上限は１３００℃とした
。
成長が進み結晶粒が粗粒化すると、製品板での集合組織
はランダム化し、異方性が小さくなる傾向がある。この
ため粗圧延は高温かつ大圧下圧延が望ましいが、粗圧延
を１０５０℃以上で終了するためにはスラブ加熱温度は
１２００℃以上でなくてはならない。しかし１３００℃
を超えるとデルタ−フェライトが急激に増加し熱間加工
性を阻害するためスラブ加熱の上限は１３００℃とした
。
粗圧延での再結晶は圧延温度と圧下率により影響される
が、板厚方向に均一な再結晶状態を得るには少くとも２
５％／・９７以上の圧下を１・母ス以上行い、かつ１０
５０℃以上の温度で粗圧延を終了する必要がある。・ぐ
ス当りの圧下率がこれより低いと歪蓄積が不充分となり
再結晶は部分的にしか進行しない。
が、板厚方向に均一な再結晶状態を得るには少くとも２
５％／・９７以上の圧下を１・母ス以上行い、かつ１０
５０℃以上の温度で粗圧延を終了する必要がある。・ぐ
ス当りの圧下率がこれより低いと歪蓄積が不充分となり
再結晶は部分的にしか進行しない。
仕上圧延では圧延温度により次の３通りの金属組織状態
が得られる。
が得られる。
（１）低温仕上圧延：噛込温度を低くすることにより結
晶粒は展伸粒化した状態が得られる。粒界面積は少い。
晶粒は展伸粒化した状態が得られる。粒界面積は少い。
（２） 高温仕上圧延：終了温度を９８０℃以上とす
ることにより再結晶が完了しかつ粒成長した結晶粒が得
られる。粒界面積はとくに少い。
ることにより再結晶が完了しかつ粒成長した結晶粒が得
られる。粒界面積はとくに少い。
（３）中間温度域圧延二上記（１）と（２）の中間温度
域での圧延で旧誼界より発達した微細再結晶粒が全域に
広がった状態の金属組織が得られる。粒界面積が著しく
多い。
域での圧延で旧誼界より発達した微細再結晶粒が全域に
広がった状態の金属組織が得られる。粒界面積が著しく
多い。
以上の仕上圧延の中で（１）及び（２）の金属組織とな
った熱延板を焼鈍せずに前記条件で冷間圧延し、最終焼
鈍すると、機械的性質の面内異方性の小さな薄板製品が
得られることを見い出した。
った熱延板を焼鈍せずに前記条件で冷間圧延し、最終焼
鈍すると、機械的性質の面内異方性の小さな薄板製品が
得られることを見い出した。
更にＸ線回折では、冷間圧延前の粒界面積を少くするこ
とにより、最終焼鈍工程で形成される再結晶組織中の優
先方位の発達が遅れ、結晶方位がよりランダム化する事
が確認できた。
とにより、最終焼鈍工程で形成される再結晶組織中の優
先方位の発達が遅れ、結晶方位がよりランダム化する事
が確認できた。
これらの熱延条件の中でとくに圧延機の負荷を小さくお
さえるため、本発明は（２）の条件とした。
さえるため、本発明は（２）の条件とした。
仕上圧延の温度を高温化するためには粗圧延後の温度低
下を極力防止しかつ場合によっては加熱するために粗〜
仕上圧延機間に保熱カバーあるいは加熱バーナー装置等
を設置するのが良い。
下を極力防止しかつ場合によっては加熱するために粗〜
仕上圧延機間に保熱カバーあるいは加熱バーナー装置等
を設置するのが良い。
尚、本発明法では熱間圧延後急冷し６５０℃以下で巻取
る事が必須であるが、これは炭化物の析出を防止し熱延
板酸洗時の肌荒れ防止を゛目的としたものである。６５
０℃超の温度で巻取った場合の熱延板酸洗後の肌荒れは
コイル庇取り機により除去すれば良いが、装造コストの
上昇を招くため好しくない。
る事が必須であるが、これは炭化物の析出を防止し熱延
板酸洗時の肌荒れ防止を゛目的としたものである。６５
０℃超の温度で巻取った場合の熱延板酸洗後の肌荒れは
コイル庇取り機により除去すれば良いが、装造コストの
上昇を招くため好しくない。
（実施例）
以下、本発明を実施例に従って詳細に説明する。
Ｃ：０．０３３％、Ｓｔ：０．７％、Ｍｕ：０．９９６
．Ｐ：０．０２７％、Ｓ ： ０．００４％ｔＮｉ：８
．４％、Ｃｒ：１８．２ ％ 、 Ｎ ： ０．０３３
％、その他年可避的不純物からなるオーステナイト系ス
テンレス鋼のスラブを用いて１２００℃以上に加熱後、
熱間粗圧延と仕上圧延を行い板厚３〜４ｍの熱延板とし
た。
．Ｐ：０．０２７％、Ｓ ： ０．００４％ｔＮｉ：８
．４％、Ｃｒ：１８．２ ％ 、 Ｎ ： ０．０３３
％、その他年可避的不純物からなるオーステナイト系ス
テンレス鋼のスラブを用いて１２００℃以上に加熱後、
熱間粗圧延と仕上圧延を行い板厚３〜４ｍの熱延板とし
た。
本発明鋼は比較例に比べ熱間仕上圧延の終了温度が高い
。従って組織観察結果はいずれも粗大な再結高校である
。更に巻取温度が６５０℃以下と低いため炭化物の析出
が防止されている。
。従って組織観察結果はいずれも粗大な再結高校である
。更に巻取温度が６５０℃以下と低いため炭化物の析出
が防止されている。
以上の熱延板は熱延板焼鈍を省略し、機械的及び化学的
な方法によりデスケーリングした後、冷間圧延し、板厚
を０．６ ｔｒｍとした。
な方法によりデスケーリングした後、冷間圧延し、板厚
を０．６ ｔｒｍとした。
その後、通常法通り、１１００℃ＸＩＯ秒の最終焼鈍を
経て、スキン・平ス圧延し、薄板製品とした。
経て、スキン・平ス圧延し、薄板製品とした。
これらの結果を比較例と共に第１表および第２表に示す
。
。
第２表
本発明に従って得られた鋼板又は鋼帯はいずれもイヤリ
ング率が低く、機械的性質の面内異方性が小さい事が判
る。これに対し比較例Ａ４，５は、いずれもスラブ加熱
温度、熱間粗圧延の圧下率と終了温度、熱間仕上圧延の
温度が低いため製品板のイヤリング率が高い。Ａ５は、
さらに、熱延巻取温度が高いため、酸洗時に肌荒れを起
し、全・ぐスをゼンジミア圧延機によって冷間圧延を行
っても表面形状が改善されない。
ング率が低く、機械的性質の面内異方性が小さい事が判
る。これに対し比較例Ａ４，５は、いずれもスラブ加熱
温度、熱間粗圧延の圧下率と終了温度、熱間仕上圧延の
温度が低いため製品板のイヤリング率が高い。Ａ５は、
さらに、熱延巻取温度が高いため、酸洗時に肌荒れを起
し、全・ぐスをゼンジミア圧延機によって冷間圧延を行
っても表面形状が改善されない。
（発明の効果）
以上のように本発明の適用によって、熱延板焼鈍を省略
して製造した薄板製品の深絞り加工時に発生するイヤリ
ングを著しく減少させることができ、プレス加工後の切
り捨で量の減少、深絞り前の必要ブランクサイズの減少
等多大の効果音もたらす。
して製造した薄板製品の深絞り加工時に発生するイヤリ
ングを著しく減少させることができ、プレス加工後の切
り捨で量の減少、深絞り前の必要ブランクサイズの減少
等多大の効果音もたらす。
更に、熱延板の焼鈍工程省略により、低コスト化、高生
産化し得る効果もきわめて大きい。
産化し得る効果もきわめて大きい。
Claims (1)
- オーステナイト系ステンレス鋼のスラブを１２００℃以
上１３００℃以下の温度範囲に加熱し、熱間粗圧延にて
２５％／パス以上の圧下を１パス以上行い１０５０℃以
上の温度で圧延を終了させ、引続き全圧下率５０％以上
の熱間仕上圧延を９８０〜１１００℃で終了し、６５０
℃以下の温度で巻取り、熱延板焼鈍することなくデスケ
ーリングを施した後、３０％以上の累積圧下率で冷間圧
延し、最終焼鈍することを特徴とするオーステナイト系
ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60086131A JPS61246323A (ja) | 1985-04-22 | 1985-04-22 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60086131A JPS61246323A (ja) | 1985-04-22 | 1985-04-22 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61246323A true JPS61246323A (ja) | 1986-11-01 |
| JPH0211653B2 JPH0211653B2 (ja) | 1990-03-15 |
Family
ID=13878150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60086131A Granted JPS61246323A (ja) | 1985-04-22 | 1985-04-22 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板又は鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61246323A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1005588A3 (fr) * | 1990-03-01 | 1993-11-16 | Acerinox Sa | Procede ameliore de laminage a chaud sur un train steckel. |
-
1985
- 1985-04-22 JP JP60086131A patent/JPS61246323A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1005588A3 (fr) * | 1990-03-01 | 1993-11-16 | Acerinox Sa | Procede ameliore de laminage a chaud sur un train steckel. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0211653B2 (ja) | 1990-03-15 |
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