JPS6143557B2

JPS6143557B2 -

Info

Publication number: JPS6143557B2
Application number: JP7514277A
Authority: JP
Inventors: Tadahiro Katayama
Original assignee: Sawafuji Electric Co Ltd
Current assignee: Sawafuji Electric Co Ltd
Priority date: 1977-06-24
Filing date: 1977-06-24
Publication date: 1986-09-27
Also published as: JPS5410414A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、冷却装置、特に電気エネルギの供給
を受けて駆動される圧縮機をそなえた冷却装置に
おいて、冷却装置が運転状態に置かれる周囲温度
の低下に対応して上記冷却装置による冷媒の圧縮
機レベルを低下しめるようにし、かつ極端な低温
時に圧縮を停止するようにし、非所望な圧縮機レ
ベルにもとずく障害を未然に防止するようにした
冷却装置に関するものある。

冷却装置は、一般に電気エネルギの供給を受け
て駆動される圧縮機、該圧縮機から圧縮されて出
力される冷媒が導びかれるコンデンサ、該コンデ
ンサの下流側にもうけられるキヤピラリ・チユー
ブ、該キヤピラリ・チユーブの下流側にもうけら
れるエバポレータなどをそなえ、該エバポレータ
によつて気化された冷媒は上記圧縮機によつて再
び圧縮されるようにされる。

本発明はそれに限られるものではないが、特に
上記圧縮機が振動型圧縮機によつて構成される場
合、冷却装置が運転状態に置かれる周囲温度が低
下するにつれて、上記振動型圧縮機の振動ストロ
ークが非所望に増大しそれに伴ない弁室を破損せ
しめる現象が生ずることが判つた、即ち、例えば
上記の如き冷却装置はレジヤー・ビークル（キヤ
ンピング・カー）に載置される冷蔵庫に用いられ
ることが多いが、このようなレジヤー・ビークル
をスキー場などに停車させたとき、外気温度が低
下して上記の如き現象が生じた。即ち、車内の温
度は室温にあるために、レジヤー・ビークル内に
搭載している冷蔵庫を運転することが行なわれ
る。しかし一方冷蔵庫の圧縮機につらなるコンデ
ンサは、いわば外気温度にさらされた形となり極
端な場合−30℃程度の外気温度によつて冷却され
る。このため、コンデンサ内に大部分の冷媒が液
化状態で貯えられた形となり、エバポレータ側に
少量ずつ流れ出し断熱膨張された冷媒は直ちに圧
縮機によつて上記コンデンサ側に送られ、いわば
エバポレータ内および圧縮機内のガス圧が真空状
態になつてくる。そしてこれに伴なつて振動型圧
縮機の振動ストロークが非所望に増大し、弁室を
破壊するようにすることが判つた。

言うまでもなく、振動型圧縮機は、冷媒ガスの
弾性係数や機械系のバネ係数などによつて与えら
れる機械系の固有振動周波数と、該機械系を駆動
する電気系の駆動交番電圧の振動周波数とを可能
な限ぎり共振状態に保つようにされている。特
に、後述する如く、機械系の固有振動周波数の変
動に追縦して電気系の振動周波数を変化せしめて
正しく共振状態を維持するよう構成される冷却装
置の場合、上述の如く冷媒のガス圧が低下し機械
系の固有振動数が変化してもなお電気系の方でそ
れに追縦して交番電圧の振動周波数が変化して共
振状態が維持されるために、上記振動ストローク
の増大による影響を直接、敏感に受けることにな
る。

本発明は、上記の如く冷媒のガス圧が低下して
くるにつれて自動的に圧縮機に供給される電気エ
ネルギを低減せしめ、上記の如き非所望な現象の
発生を末然に防止することを目的としている。以
下図面を参照しつつ説明する。

第１図は本発明の冷却装置の一実施例を概念的
に示した説明図、第２図は冷却装置の周囲温度に
対応して冷却装置に供給すべき電気エネルギの限
界を説明する説明図、第３図は振動型圧縮機の一
実施例構成、第４図は第３図に示す振動型圧縮機
の電気系の動作を説明する説明図、第５図は第３
図に示す振動型圧縮機を駆動するインバータの一
実施例構成、第６図は第５図に示すインバータの
動作を説明する説明図、第７図および第８図は
夫々本発明の前提とされた構成例、第９図は極端
に低い周囲温度に対処するよう構成された入力電
圧制御回路の他の一実施例構成を示す。

第１図において、１００は振動型圧縮機、２０
０はコンデンサ、３００はストレーナであつて
過器を構成するもの、４００はキヤピラリ・チユ
ーブ、５００はエバポレータ、６０はインバー
タ、７００は入力電圧制御回路、８００は直流電
圧源であつて自動車に搭載されるバツテリ（又は
その電源）、９００は電気導線を表わしている。

例えばレジヤー・ビークルにおいては、商用電
源を利用できる停車地では該商用電源を整流して
上記バツテリ電源８００を充電しつつ、車内電気
設備を運転すると共に上記インバータ６００を介
して圧縮機１００を駆動し、また商用電源を利用
できない停車地では上記バツテリ電源８００から
上記車内電気設備や圧縮機１００などを駆動す
る。更に走行中においては、自動車搭載の発電機
によつて上記バツテリ電源８００を浮動充電する
ようにされる。そして上記圧縮機１００を駆動す
る場合、直流・交流変換器即ちインバータ６００
によつて交番電圧を発生せしめて圧縮機１００を
駆動するようにされる。なお、入力電圧制御回路
７００の構成ならびに動作は第７図以降で後述さ
れ、また圧縮機１００とインバータ６００との構
成ならびに動作については第３図ないし第６図を
参照して後述される。

圧縮機１００は冷媒ガスを圧縮してコンデンサ
２００に供給し、コンデンサ２００において冷媒
ガスは外気によつて冷却されて一部液化され、該
冷媒はストレーナ３００やキヤピラリ・チユーブ
４００を経由してエバポレータ５００において断
熱膨張される。そして再び上記圧縮機１００によ
つて圧縮される。

上述の如き冷却装置は、上述の如くレジヤー・
ビークルに搭載する冷蔵庫に広く利用されてい
る。しかし、本願明細書冒頭に述べた如く外気温
度が極端に低い地域でレジヤー・ビークルを停車
せしめて上記冷蔵庫を運転するという従来思いも
掛けなかつた運転条件のもとで、圧縮機１００内
の弁室が破壊されるという現象が生じた。これ
は、本願明細書冒頭に述べた如く、 (1) 極端に低い外気温度のため、コンデンサ２０
０内に大部分の冷媒が液化状態でとどこおつた
形となり、一方エバポレータ５００内や圧縮機
１００内において殆んど真空に近い状態となる
こと、 (2) 特に第３図ないし第６図において後述する如
き圧縮機とその駆動装置との場合、上記(1)の状
態のもとでも、機械系と電気系との共振条件が
忠実に保たれること、などの理由に起因している。

第２図は、長時間運転のもとでも上述の如き弁
室の破壊を生じないようにするためにインバータ
６００に印加すべき電圧限界を説明する説明図を
示す。図中横軸は外気温度特にコンデンサ２００
の周囲温度、縦軸はインバータ６００に印加され
る電圧を表わしている。また線Ａは周囲温度・限
界入力電圧特性の一例、線Ｂは限界周囲温度特性
の一例を表わしている。このことから、後述の実
施例の場合、上記特性線ＡとＢとを超えない範囲
で圧縮機１００を正しく運転できるよう、例えば
曲線C′およびC″（実線）で示すような特性を第
１図図示の入力制御回路７００によつて与えるよ
うにしている。以下先ず本発明に適用される振動
型圧縮機とその駆動について第３図ないし第６図
を参照して説明しておく。

第３図は本発明に適用される振動型圧縮機の一
実施例を示している。第３図において１は密閉円
筒状外筐で、圧縮機本体２を腕３および４コイル
バネ５および６で吊架し取付足７および８を備え
ている。圧縮機本体２は次のように構成されてい
る。即ち有底円筒状のヨーク９、その底面中央部
に取り付けられた円柱状永久磁石１０、この永久
磁石１０の左面（第３図で）に取り付けられた円
盆状磁極１１、この磁極１１の外周面とヨーク９
の内周面との間の環状空隙内に緩挿された円筒状
の駆動コイル１２、このコイルを複数の支持材１
３を介して支持する円板状支持板１４、駆動コイ
ル１２の一方の電気導体としてのリード板１５，
１５′、支持板１４とリード板１５とを電気的に
絶縁する絶縁物１６，１６′、円盆状磁極１１の
内部と支持板１４の間に介装された共振用コイル
バネ１７、ヨーク９と同心的な円筒状デイスタン
スケース１８、、該デイスタンスケース１８の上
底のシリンダ１９、リードスプリング２０，２
０′、ターミナルスクリユー２１，２１′およびこ
れをシリンダ１９と絶縁する絶縁体２２，２
２′、ターミナルスクリユー２１，２１′と外筐の
端子２３を接続するリード線２４，２４′、シリ
ンダ１９の第３図において左端部の弁室２５、弁
板２６、ピストン２７、該ピストン２７の第３図
において左端部の弁室２８、弁板２９、弁室２５
を覆う帽状頭覆蓋３０、弁板２６と頭覆蓋３０と
の間即ち弁室３１中に圧縮状態で介装されたコイ
ルバネ３２等からなつている。デイスタンスケー
ス１８の第３図において下部には冷却媒体流通孔
３３が設けられてデイスタンスケース１８の内外
を相通し、頭覆蓋３０には冷却媒体導出管３４が
取り付けられて頭覆蓋３０内の弁室３１と圧縮機
外部とを相通し、冷却媒体導入管３５によつて外
筐１と圧縮機外部とを相通している。

中空ピストン２７の第３図において左端部に通
孔３６があつて、弁２９を介してピストン２７の
中空部と弁室２５とを相通している。

駆動コイル１２が後述のように振動運動すると
ピストン２７も一諸に振動し、冷却媒体は導入管
３５から外筐１内に入り流通孔３３を通じてデイ
スタンスケース１８内に流入し、ピストン２７の
中空部、弁室２８、弁室２５、弁室３１を経て導
出管３４から排出される。

駆動コイル１２、ピストン２７およびそれらを
接続している各部材、コイルバネ１７および冷媒
ガスの弾性係数などで機械系が構成され、そのと
きの状況に応じた固有振動周期をもつのである
が、後述のようにして駆動電流と共振するように
される。

以下この動作状態について詳細に説明する。第
４図Ａは機械系の振動を表わしている。該振動に
もとづいて駆動コイル１２に誘起される反起電圧
の波形は該振幅変化に対して第４図Ｂに示す形状
となり、駆動コイルの上死点、下死点で０とな
る。さらに振幅の圧縮行程T₁と吸入行程T₂は時
間的大きさに差があるため反起電圧波形は完全な
正弦波にならず歪んだ波形となる。従つて振動型
圧縮機のインピーダンスＺの時間的変化波形は基
本数値に第４図Ｂに示す反起電圧を重ねた形状と
なり、これは第４図Ｃに示す如く反起電圧０の点
において最底値を示し、反起電圧が最大の点にお
いて最大値を示す。

いま振動型圧縮機に対する駆動は、第４図Ｂに
示す反起電圧Ｅ_Cと同位相の第４図Ｄに示す矩形
波電圧V₁を加えた形となり、駆動コイル１２を
流れる電流Ｉ_Lは第４図Ｅに示す如くインピーダ
ンスで極大となり、インピーダンスの最高値で極
小となつて、その位相は一致する。

しかし、実際には駆動電源回路を含めた電気振
動圧縮機のリアクタンスにより第４図Ｆに示す如
く実際の電流Ｉ_Lの立ち上りは垂直とならず電流
値が極大に到達するために圧縮行程においては時
間t₁、吸入行程においては時間t₂の遅れを生ずる
とともに曲線で立ち上がることになる。

以上のこから、振動型圧縮機を最大効率で運転
するためには第４図Ｄ図に示す如き交番電圧を印
加して終局的には振動型圧縮機の振動周期と一致
させるようにすればよいことが判かる。

この観点から、直流電源電圧を振動圧縮機の振
幅と一致した交番電圧に変換するようにインバー
タ６００を運転するようにされる。すなわち直流
電源電圧を交番矩形波に変換するために複数個の
半導体素子を使用し、直流電源電圧を断続して上
記振動周波数をもつ交番電圧を発生せしめるよう
にしている。

第５図はそのためのインバータ６００の直・交
変換部の一例を示し、第６図Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄはそ
の動作説明図を示している。

第５図において、１２は第３図に１２として図
示されたと同じ駆動コイル、３８ないし４１は主
スイツチ素子例えば互いにブリツジ接続されたト
ランジスタで３８と４０とが、３９と４１とが
夫々一対となつて交互にオン、オフをくり返すも
のを夫々表わす。５０および５１は夫々上記トラ
ンジスタ３８並びに４０および３９並びに４１の
各ベースに電流を供給するトランジスタ、５２お
よび５３は夫々抵抗であつてトランジスタ６１お
よび６０のコレクタ電流即ちトランジスタ５０お
よび５１のベース電流を制御するもの、５４およ
び５５は夫々抵抗であつてトランジスタ３９およ
び４０のベース電流を制御するもの、５６ないし
５９はダイオードであり直流電源の逆接続の防止
をすると共に後述する如くコンデンサ６３の放電
回路を形成するものである。６０および６１は
夫々検出スイツチ素子例えばトランジスタであり
後述の如くコンデンサ６３の充放電電流を検出し
上記主スイツチ素子３８ないし４１を制御するも
のである。６２は可変抵抗でありコンデンサ６３
の充放電電流を制御するもの、６３は上記検出ス
イツチ素子６０並びに６１を介して駆動コイル１
２と並列に接続されるコンデンサ、６４および６
５は夫々ダイオードを表わし上記コンデンサ６３
に対する充電路を形成するものを夫々表わしてい
る。そして、検出スイツチ素子６０，６１、コン
デンサ６３、抵抗６２、ダイオード６４，６５が
検出手段を構成している。

図示極性の如く直流電源電圧が印加されて定常
運転状態にあり、スイツチされて今例えば図示の
如く端子Ａが＋、端子Ｂが−になつたとすれば、
ダイオード６４、可変抵抗６２を経て図示実線の
如くコンデンサ６３は充電されてゆく。このとき
該充電電流はトランジスタ６１にベース電流を供
給し該トランジスタ６１はオンされる。そして引
続きトランジスタ５０がオンされ、トランジスタ
３８並びに４０がオンされるため駆動コイル１２
に駆動電流が供給される。この場合の回路電流は
図示実線に示す方向となる。

この場合上記コンデンサ６３の充電電圧は第６
図Ａに示す如きものであり、また充電電流は第６
図Ｂの如きものとなる。即ちコンデンサ６３には
主スイツチ素子３８並びに４０がオフからオンに
スイツチされると同時に回路抵抗値（可変抵抗６
２の抵抗値並びに他の回路素子の抵抗値）並びに
上記コンデンサ６３の容量値により決定される時
定数により充電電流が供給されるが、充電電圧が
端子AB間の電圧に近ずくに従つて上記充電電流
は減少傾向をもつようになる。そしてこの充電電
流は検出スイツチ素子６１にベース電流Ｉ_B(61)
を供給するものであるため、該検出スイツチ素子
６１のコレクタ電流Ｉ_L(61)は第６図Ｃ図示破線
の如きものとなる。しかし抵抗５２が上記コレク
タ電流Ｉ_C(61)を限流するため実際のコレクタ電
流Ｉ_C(61)は第６図Ｃ図示実線の如くなる。

また主スイツチ素子３８はそのコレクタ電流Ｉ
_C(38)がＩ_C(38)≦Ｉ_B(38)×ｈ_FE(38) である間は飽和領域にあるが、コレクタ電流Ｉ_C(
_３８）即ち駆動電流ｉがＩ_C(38)＝ｉ≧Ｉ_B(38)×ｈ_FE(38) になる時活性領域に入る。このように主スイツチ
素子３８が活性領域に入ると、主スイツチ素子３
８のコレクター、エミツター間の電圧降下が生
じ、端子Ａの電圧が下がるため上記コンデンサ６
３は放電を開始する。なお上記主スイツチ素子３
８のベース電流Ｉ_B(38)は上記スイツチ素子６１
のコレクタ電流Ｉ_C(61)に比例するものである。
この放電回路は駆動コイル１２のインダクタンス
のため主にコンデンサ６３、可変抵抗６２、トラ
ンジスタ６０、ダイオード５、主スイツチ素子４
１、ダイオード６５で構成されるか又はコンデン
サ６３、可変抵抗６２、トランジスタ６０、主ス
イツチ素子３９、ダイオード５８、ダイオード６
５で構成される。この放電電流はトランジスタ６
０にベース電流を供給するため該トランジスタ６
０はオンされ、結果的に主スイツチ素子３９並び
に４１がそれと同時にオンに移行される。また上
記放電電流はオフ状態に移行されたトランジスタ
６１をより一層強くオフ状態にするため主スイツ
チ素子３８並びに４０はそのスイツチングと同時
に強くオフされるようになる。従つて、駆動電流
ｉは上述の主スイツチ素子３８並びに４０がオン
状態にある場合とは反対に図示破線の方向に流れ
るようになる。

その後上記主スイツチ素子３９並びに４１がオ
フされるまでの動作過程は回路構成が対称形であ
るため、上記主スイツチ素子３８並びに４０がオ
ン状態の場合と同様になる。ただし、第４図に図
示した圧縮行程の時間T₁と吸入行程の時間T₂と
にしたがつて、主スイツチ素子３８，４０の組の
導通期間と主スイツチ素子３９，４１の組の導通
期間とは異なつたものとなる。これは次のように
考えてよい。即ち、一方の検出手段（ダイオード
６４、抵抗６２、コンデンサ６３、検出スイツチ
素子６１）と他方の検出手段（ダイオード６５、
コンデンサ６３、抵抗６２、検出スイツチ素子６
０）とが対称的であることから、第６図Ｄに示す
波形ｈ_FE(38)×Ｉ_B(38)と波形ｈ_FE(41)×Ｉ_B(41)と
は極性が異なるだけで対称なものとなるが、一方
駆動電流ｉ（即ちコレクタ電流Ｉ_C(38)およびＩ_C
_（４１））は第４図Ｇに示した如く機械系から正負非
対称なものとなる。

この結果上述のスイツチング条件Ｉ_C≧Ｉ_B×ｈ_FE を満足する時点は、正半波と負半波とで異なつた
ものとなり、所望の圧縮行程の時間T₁および吸
入行程の時間T₂と合致するようになり、またこ
のように調整される。

上述の如き振動型圧縮機は、機械系の振動周波
数と電気系の振動周波数とが常に正しく共振状態
を保つように運転される。このため、第１図に関
連して説明した如き事態が生じ、機械系の振動周
波数が変化してもなおこれに追縦するよう交番電
圧が供給されピストンの振幅が最大値となるよう
に運転される。このため、上述の如く冷媒ガスの
ガス圧が低下すると、ピストンの振幅が非所望に
増大され易。

第７図は本発明の前提として考慮された入力電
圧制御回路の一例を示し、図中の符号１００，６
００，７００，９００は夫々第１図に対応し、６
６は直・交変換部であつて第５図の回路に対応す
るもの、６７はスイツチング素子、６８は制御回
路段、６９，７０は夫々トランジスタ、７１は正
特性サーミスタ、７２はゼナダイオード、７３は
逆接続・短絡検出回路部、７４は双方向性ダイオ
ードであつてスイツチング素子６７のエミツタ・
コレクタ間の電圧を監視するもの、７５はトラン
ジスタ、７６は発光ダイオード、７７は復帰スイ
ツチ、７８，７９，８０は夫々抵抗を表わしてい
る。

第７図図示の入力電圧制御回路７００は、第２
図図示の曲線Ｃ，C′にしたがつた出力電圧を発
生するように構成されるものと考えてよい。即ち
正特性サーミスタ７１は、例えば第１図図示のコ
ンデンサ２００の周囲に配置され、該周囲の温度
に対応した抵抗値をとるようになる。上記周囲温
度が低下すると、サーミスタ７１の抵抗値は減少
し結果的にトランジスタ６９の導通量が大とな
り、トランジスタ７０の導通量が小となり、スイ
ツチング素子６７による電圧降下分が増大して出
力電圧を低下せしめる。即ち、第２図図示の曲線
Ｃ，C′にしたがつた出力電圧を発生する。これ
によつて、圧縮機１００が共振状態のもとで運転
されていても、圧縮機１００におけるピストン２
７の振幅が減少され、非所望に弁室が破壊される
ことが少なくなる。

なおスイツチング素子６７のエミツタ・コレク
タ間の電圧が、常時オン状態にある復帰スイツチ
７７、発光ダイオード７６、トランジスタ７５、
双方向性ダイオード７４の直列回路を介して双方
向性ダイオード７４によつて監視されている。そ
して直・交変換部６６が誤まつて逆接続された
り、あるいは直・交変換部６６において短絡が生
じたりした場合、上記双方向性ダイオード７４が
プレーク・オーバし、トランジスタ７５をオンせ
しめ、発光ダイオード７６が発光されると共に、
トランジスタ６９が強制的に飽和状態で作動され
ることによつて結果的にトランジスタ６７がオフ
状態に移行される。該オフ状態を解除するには、
復帰スイツチ７７を一時的にオフするようにされ
る。

一般にレジヤー・ビークルにおける冷蔵庫を車
内に搭載しているバツテリ電源８００（第１図）
によつて運転する場合、上記バツテリ電源８００
の電圧は数ボルトの範囲で変化する。このような
電圧変動の大きい電源で運転する場合、正常な運
転状態のもとで上記スイツチング素子６７による
電圧降下が可能な限ぎり小さいことが望まれる。
このため上記スイツチング素子６７がトランジス
タによつて構成される場合、該素子６７のエミツ
タ側がバツテリ電源８００の側に位置するように
されることが好ましい。なお一般にスイツチング
素子６７のコレクタ側をバツテリ電源８００の側
に位置しめる場合、スイツチング素子６７のエミ
ツタ・コレクタ間の電圧が大となり、上述のよう
な電圧変動時に十分効率のよい運転が望めなくな
る。

第８図は本発明の前提として考慮された入力電
圧制御回路の一例を示し、図中の符号６７，７
０，７１，７２，７９，８０は第７図に対応し、
８１，８２は夫々トランジスタ、８３，８４は抵
抗を表わしている。図示の場合、サーミスタ７１
は負特性サーミスタが用いられており、その動作
は第７図図示の場合と基本的に変わりはない。

上記第７図および第８図図示構成の場合にも、
温度が低下してゆくにつれてピストン２７の振幅
が減少してゆく。しかし、第２図図示の線Ｂとし
て示す如き限界周囲温度特性を超えるような極端
な低温になつた場合の対策が不足している。

第９図はこのような極端な低温時にも対処でき
るようにした本発明の入力電圧制御回路の一実施
例構成を示している。図中の符号６７，７０，７
１，７２，７９，８０，８１，８２，８３，８４
は夫々第８図に対応し、８５は遮断特性回路部、
８６は負特性サーミスタ、８７はゼナ・ダイオー
ド、８８，８９はトランジスタ、９０ないし９３
は夫々抵抗、９４は発光ダイオード、９５はブザ
ーを表わしている。遮断特性回路部８５を除く回
路および動作は第８図に対応している。即ちサー
ミスタ７１の抵抗変化に応じて第２図図示特性Ｃ
に対応した出力電圧を発生する。同時に、サーミ
スタ８６によつて周囲温度が例えば第２図図示の
−15℃に達したことを検出したとき、トランジス
タ８８および８９がオンされ、トランジスタ８
２，８１，７０を強制的にオフ状態とし、スイツ
チング素子６７をオフする。スイツチング素子６
７がオフされたことにより、発光ダイオード９４
が発光しかつブザー９５が鳴動して警報を発す
る。即ち第２図図示の遮断特性C″に対応した制
御を行なう。

以上説明した如く、本発明によれば冷却装置例
えばレジヤー・ビークルに搭載された冷蔵庫にお
いて、周囲温度が思いがけなく低下した場合に
も、第１図を参照して説明した如き弁室の破壊な
どを未然に防止することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の冷却装置の一実施例を概念的
に説明する説明図、第２図は冷却装置の周囲温度
に対応して冷却装置に供給すべき電気エネルギの
限界を説明する説明図、第３図は振動型圧縮機の
一実施例構成、第４図は第３図に示す振動型圧縮
機の電気系の動作を説明する説明図、第５図は第
３図に示す振動型圧縮機を駆動するインバータの
一実施例構成、第６図は第５図に示すインバータ
の動作を説明する説明図、第７図および第８図は
夫々本発明の前提とされた構成例、第９図は極端
に低い周囲温度に対処するよう構成された入力電
圧制御回路の一実施例構成を示す。図中、１００は振動型圧縮機、２００はコンデ
ンサ、３００はストレーナ、４００はキヤピラ
リ・チユーブ、５００はエバポレータ、６００は
インバータ、７００は入力電圧制御回路、８００
は直流電圧源、９００は電気導線、１２は駆動コ
イル、６６は直・交変換部、６７はスイツチング
素子、６８は制御回路部、７１，８６は夫々サー
ミスタを表わす。

Claims

【特許請求の範囲】１直流電気エネルギの供給を受けて駆動される
インバータを有する振動圧縮機、該圧縮機から出
力される冷媒が導びかれるコンデンサ、該コンデ
ンサの下流側にもうけられるキヤピラリ・チユー
ブ、該キヤブラリ・チユーブの下流側にもうけら
れるエバポレータをそなえた冷却装置において、
上記インバータは、当該インバータに対する電流
供給回路に直列に挿入されたスイツチング素子と
該スイツチング素子を制御する制御回路と複数個
のサーミスタとを有する入力電圧制御回路をそな
え、第１のサーミスタによつて上記冷却装置の周
囲温度に対応して出力レベルを変更する制御が行
われ、かつ第２のサーミスタによつて上記スイツ
チング素子を強制的にオフ状態に維持せしめて冷
却装置を非作動状態に置くよう構成されることを
特徴とする冷却装置。２上記振動型圧縮機は上記冷媒の弾性係数を含
めて考慮した機械系の固有振動周波数と当該振動
型圧縮機に供給される電気系の振動周波数とが共
振状態またはその近傍に保たれるよう構成される
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の冷
却装置。３上記振動型圧縮機は交番電圧を発生するイン
バータによつて電気エネルギを供給するよう構成
され、該インバータは上記振動型圧縮機における
機械系の固有振動周波数の変動に追縦して上記交
番電圧の振動周波数を変化せしめるよう構成され
ることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の
冷却装置。４上記スイツチング素子はトランジスタにより
構成され、該トランジスタのエミツタが直流電圧
源の電源端子側に位置するように構成されること
を特徴とする特許請求の範囲第３項記載の冷却装
置。