JPH0215123A - 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 - Google Patents
加工性に優れた熱延鋼板の製造法Info
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- JPH0215123A JPH0215123A JP63163696A JP16369688A JPH0215123A JP H0215123 A JPH0215123 A JP H0215123A JP 63163696 A JP63163696 A JP 63163696A JP 16369688 A JP16369688 A JP 16369688A JP H0215123 A JPH0215123 A JP H0215123A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は加工性に優れた鋼板を熱間圧延によって製造す
る方法に関する。
る方法に関する。
（従来の技術）
優れた加工性、特に深絞り加工性を必要とされる鋼板に
は、従来から冷延鋼板が使用されてきた。
は、従来から冷延鋼板が使用されてきた。
周知のように冷延鋼板は、熱間圧延−酸洗−冷間圧延−
焼鈍−調質圧延というプロセスを経て製造されるもので
、その製造プロセスから明らかなように熱延綱板に比較
すれば、製造コストが格段に嵩む。そこで近年、熱間圧
延により加工性の優れたＩＩ板を製造しようとする試み
が多く成されており、さらに近年になって熱間圧延によ
り深絞り加工性に優れた鋼板を製造しようとする研究が
精力的に進められている。
焼鈍−調質圧延というプロセスを経て製造されるもので
、その製造プロセスから明らかなように熱延綱板に比較
すれば、製造コストが格段に嵩む。そこで近年、熱間圧
延により加工性の優れたＩＩ板を製造しようとする試み
が多く成されており、さらに近年になって熱間圧延によ
り深絞り加工性に優れた鋼板を製造しようとする研究が
精力的に進められている。
その１つの方法としてフェライト域での熱間圧延とその
後の再結晶処理とを行う方法があり、本発明者らもこの
プロセスについて特願昭６２−１．８８５４２号にその
製造方法を提示している。しかしこの方法における必須
の条件である低温での高圧下率の圧延は圧延機に多大な
負担をかける。
後の再結晶処理とを行う方法があり、本発明者らもこの
プロセスについて特願昭６２−１．８８５４２号にその
製造方法を提示している。しかしこの方法における必須
の条件である低温での高圧下率の圧延は圧延機に多大な
負担をかける。
また別の方法としてＴｉおよび／またはＮｂを添加した
極低炭素鋼を用いてＡｒａ点直」―直下の温度での高圧
下率の圧延によってオーステナイト（以下単に「γ」と
記す）→フェライト（以下単に「α」と記す）変態を利
用した集合組織制御を行い深絞り加工性を増大する方法
も報告されている （鉄と鋼、’８７−３１４２３ 、
ｐ、２８３）が、終段付近で５０％以上の高圧下率の圧
延を必要とするためにやはり圧延機に多大な負担がかか
る。
極低炭素鋼を用いてＡｒａ点直」―直下の温度での高圧
下率の圧延によってオーステナイト（以下単に「γ」と
記す）→フェライト（以下単に「α」と記す）変態を利
用した集合組織制御を行い深絞り加工性を増大する方法
も報告されている （鉄と鋼、’８７−３１４２３ 、
ｐ、２８３）が、終段付近で５０％以上の高圧下率の圧
延を必要とするためにやはり圧延機に多大な負担がかか
る。
（発明が解決しようとする課題）
現状の熱延ミルは一般に最終板厚精度を上げるため、後
段になればなるほど圧下率は低く設定されており、後段
での高圧下率の圧延を行うことは、現状の設備では実現
が困難であった。
段になればなるほど圧下率は低く設定されており、後段
での高圧下率の圧延を行うことは、現状の設備では実現
が困難であった。
ここに本発明の目的は、現状のミルでも製造が可能であ
り、通常の冷延鋼板にも匹敵する加工性を有する熱延鋼
板の製造法を提供することである。
り、通常の冷延鋼板にも匹敵する加工性を有する熱延鋼
板の製造法を提供することである。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、上記課題を解決するためα域での熱間圧
延による深絞り加工性に優れた鋼板の製造法について詳
細に検討した結果、特定した組成を有する鋼片をＡｒ３
点以上の温度すなわちγ域で圧下を行った後に完全にα
域となる温度にまで冷却してさらに圧下しある温度域で
巻き取ることにより、従来設備でも充分に実施が可能で
あって、通常の冷延鋼板にも匹敵する加工性を有する熱
延鋼板を得ることができることを知り、本発明を完成し
た。
延による深絞り加工性に優れた鋼板の製造法について詳
細に検討した結果、特定した組成を有する鋼片をＡｒ３
点以上の温度すなわちγ域で圧下を行った後に完全にα
域となる温度にまで冷却してさらに圧下しある温度域で
巻き取ることにより、従来設備でも充分に実施が可能で
あって、通常の冷延鋼板にも匹敵する加工性を有する熱
延鋼板を得ることができることを知り、本発明を完成し
た。
ここに本発明の要旨とするとごろは、重量％で、Ｃ：０
．００５％以下、 Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：
０．０５〜０．４％、Ｓｏｌ Ａ（！ ：０．０１〜０
．０８％、Ｎ ：０．０１％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ａｒ３点以上１０５０
℃以下の温度で総圧下率が５０％以上となる圧延を終了
した後７５０℃以上８５０℃以下の温度まで冷却し、引
き続き１パス当たり５％以−ヒ２０％以下の圧下率で圧
延を行い、５７５℃以上６２５℃以下の温度で巻き取り
鋼板を得ることを特徴とする、加工性に優れた熱延鋼板
の製造法である。
．００５％以下、 Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：
０．０５〜０．４％、Ｓｏｌ Ａ（！ ：０．０１〜０
．０８％、Ｎ ：０．０１％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ａｒ３点以上１０５０
℃以下の温度で総圧下率が５０％以上となる圧延を終了
した後７５０℃以上８５０℃以下の温度まで冷却し、引
き続き１パス当たり５％以−ヒ２０％以下の圧下率で圧
延を行い、５７５℃以上６２５℃以下の温度で巻き取り
鋼板を得ることを特徴とする、加工性に優れた熱延鋼板
の製造法である。
また別の面からは、重量％で、
Ｃ：ｏ、ｏｏ５％以下、 Ｓｉ：０．０５％以下、
Ｍｎ：０．０５ 〜０．４ ％、 Ｓｏｌ へＱ
：０．０１ 〜０．０８％、Ｎ ：０．０１％以下、 Ｔｉおよび／またはＮｂの総量：Ｑ、００５〜０．０２
５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ａｒ、コニ上１０５０
℃以下の温度で総圧下率が５０％以上となる圧延を終了
した後７５０℃以上８５０℃以下の温度まで冷却し、引
き続き１パス当たり５％以上２０％以下の圧下率で圧延
を行い、５７５℃以上６２５℃以下の温度で巻き取り鋼
板を得ることを特徴とする、加工性に優れた熱延鋼板の
製造法である。
Ｍｎ：０．０５ 〜０．４ ％、 Ｓｏｌ へＱ
：０．０１ 〜０．０８％、Ｎ ：０．０１％以下、 Ｔｉおよび／またはＮｂの総量：Ｑ、００５〜０．０２
５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ａｒ、コニ上１０５０
℃以下の温度で総圧下率が５０％以上となる圧延を終了
した後７５０℃以上８５０℃以下の温度まで冷却し、引
き続き１パス当たり５％以上２０％以下の圧下率で圧延
を行い、５７５℃以上６２５℃以下の温度で巻き取り鋼
板を得ることを特徴とする、加工性に優れた熱延鋼板の
製造法である。
さらに別の面からは重量％で、
Ｃ：０．００５％以下、 Ｓｉ：０．０５％以下、
Ｍｎ：０．０５ 〜０．４ ％、 Ｓｏｌ ＡＱ
：０．０１ −０．０８％、Ｎ ：０．０１％以下、 Ｔｉおよび／またばＮｂの総量：０．００５〜０．０２
５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、１０００℃以上１１０
０℃以下の温度で３０分以上の均熱処理を行い、Ａｒ３
点以上１０５０℃以下の温度で総圧下率が５０％以上と
なる圧延を終了した後７５０℃以上８５０℃以下の温度
まで冷却し、引き続き１パス当たり５％以上２０％以下
の圧下率で圧延を行い、５７５℃以上６２５℃以下の温
度で巻き取り鋼板を得ることを特徴とする、加工性に優
れた熱延鋼板の製造法である。
Ｍｎ：０．０５ 〜０．４ ％、 Ｓｏｌ ＡＱ
：０．０１ −０．０８％、Ｎ ：０．０１％以下、 Ｔｉおよび／またばＮｂの総量：０．００５〜０．０２
５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、１０００℃以上１１０
０℃以下の温度で３０分以上の均熱処理を行い、Ａｒ３
点以上１０５０℃以下の温度で総圧下率が５０％以上と
なる圧延を終了した後７５０℃以上８５０℃以下の温度
まで冷却し、引き続き１パス当たり５％以上２０％以下
の圧下率で圧延を行い、５７５℃以上６２５℃以下の温
度で巻き取り鋼板を得ることを特徴とする、加工性に優
れた熱延鋼板の製造法である。
こごに得られる鋼板は二次加工としてのプレス深絞り等
の冷間加工を施す鋼板をすべて包含する。
の冷間加工を施す鋼板をすべて包含する。
（作用）
以下、本発明において用いる鋼片の組成および熱間圧延
条件を上述のように限定した理由について述べる。なお
本明細書においては特にことわりがない限り１％」は１
重量％ｊを意味するものとする。
条件を上述のように限定した理由について述べる。なお
本明細書においては特にことわりがない限り１％」は１
重量％ｊを意味するものとする。
まず鋼片の組成を上述のように限定した理由について述
べる。
べる。
Ｃは加工性に大きな影響を及ぼす元素である。
また本発明の特徴は後述するようにα域で軽加工後結晶
内部の転位の再配列を促進するいわゆる回復によって歪
除去を行うことである。この時、Ｃ含有量が０．００５
％を越えると歪にＣが固着して回復を抑制してしまい回
復が充分に起こらず内部歪が除去されないこととなるた
め熱間圧延材として求められる伸びすなわち冷間加工性
が劣化する。
内部の転位の再配列を促進するいわゆる回復によって歪
除去を行うことである。この時、Ｃ含有量が０．００５
％を越えると歪にＣが固着して回復を抑制してしまい回
復が充分に起こらず内部歪が除去されないこととなるた
め熱間圧延材として求められる伸びすなわち冷間加工性
が劣化する。
よってＣは少なければ少ない程よいが、０．００５％以
下に低減すれば加工性には著しい影響を与えないため、
上限値を０．００５％とする。
下に低減すれば加工性には著しい影響を与えないため、
上限値を０．００５％とする。
Ｓｉは多くなると加工性を劣化させたり、熱間圧延前の
スケール性状を劣化させることから少ないほうが好まし
い。Ｓｉ含有量が０．０５％を越えて多くなると調力］
危くなるとともにスケール性状も劣化して冷間加工後の
製品品質を著しく損なうことから、その含有量を０．０
５％以下とした。
スケール性状を劣化させることから少ないほうが好まし
い。Ｓｉ含有量が０．０５％を越えて多くなると調力］
危くなるとともにスケール性状も劣化して冷間加工後の
製品品質を著しく損なうことから、その含有量を０．０
５％以下とした。
Ｍｎはもともと鋼中に不純物としていくらか含有されて
いる元素であるが、その積極的な効果はＭｎＳとして鋼
中に不純物として混入しているＳを固定し、熱間加工性
を向上させることにある。しかしＭｎ含有量が０．４％
を越えて多くなると鋼の強度が高くなり製品の冷間加工
性が劣化するため好ましくない。一方、０．０５％未満
では鋼中のＳを固定しきれずにＳを単体のままで残存さ
せてしまい熱間加工性を損なう。したがって本発明では
その含有量を０．０５％以上０．４％以下とした。
いる元素であるが、その積極的な効果はＭｎＳとして鋼
中に不純物として混入しているＳを固定し、熱間加工性
を向上させることにある。しかしＭｎ含有量が０．４％
を越えて多くなると鋼の強度が高くなり製品の冷間加工
性が劣化するため好ましくない。一方、０．０５％未満
では鋼中のＳを固定しきれずにＳを単体のままで残存さ
せてしまい熱間加工性を損なう。したがって本発明では
その含有量を０．０５％以上０．４％以下とした。
八Ｑは、製鋼で鋳込み時の脱酸処理に用いられる元素で
あり、脱酸に関与せずに溶は込んだＡＱ（ＳｏｌＭ）は
鋼中に不純物として存在するＮと結合しＡＱＮとして析
出する作用をもつ。０．０１％未満では、かかる作用が
得られず、一方０．０８％をこえて多く添加してもこれ
らの効果が飽和するとともにコスト高となることから、
その含有量を０．０１％以上０．０８％以下とした。
あり、脱酸に関与せずに溶は込んだＡＱ（ＳｏｌＭ）は
鋼中に不純物として存在するＮと結合しＡＱＮとして析
出する作用をもつ。０．０１％未満では、かかる作用が
得られず、一方０．０８％をこえて多く添加してもこれ
らの効果が飽和するとともにコスト高となることから、
その含有量を０．０１％以上０．０８％以下とした。
Ｎは鋼中に侵入型固溶元素として存在する。
般に固溶Ｎ量が多いと加工性は良くないが、現在の溶解
技術では固溶Ｎ量をＯにすることは不可能である。その
ため本発明においては、Ｎの影響が余り顕著にならない
量として０．０１％以下とした。
技術では固溶Ｎ量をＯにすることは不可能である。その
ため本発明においては、Ｎの影響が余り顕著にならない
量として０．０１％以下とした。
Ｎ量が０．０１％を越えると鋼板の引張強さが著しく大
きくなり、冷間加工用の鋼板としては適さなくなる。
きくなり、冷間加工用の鋼板としては適さなくなる。
上記成分の他にＴｉとＮｂを１種または２種含有させて
もよい。このＴｉまたはＮｂは製品である鋼板に求めら
れる深絞り加工性能により必要に応じて鋼に添加すれば
よいのである。このＴｉまたはＮｂはＣやＮと結合して
炭化物または窒化物として析出する元素であり、前述の
固溶Ｃ，Ｎ量を減少させるとともにその析出物によって
結晶粒を微細化する働きを持っている。その添加元素量
を０．００５％以上としたのは、これよりも添加量が少
ないとその添加による前述の結晶粒微細化の効果がほと
んど得られないためであり、０．０２５％以下としたの
はこれよりも添加量を多くすると強度が大きくなり加工
用鋼板として適さなくなるためである。
もよい。このＴｉまたはＮｂは製品である鋼板に求めら
れる深絞り加工性能により必要に応じて鋼に添加すれば
よいのである。このＴｉまたはＮｂはＣやＮと結合して
炭化物または窒化物として析出する元素であり、前述の
固溶Ｃ，Ｎ量を減少させるとともにその析出物によって
結晶粒を微細化する働きを持っている。その添加元素量
を０．００５％以上としたのは、これよりも添加量が少
ないとその添加による前述の結晶粒微細化の効果がほと
んど得られないためであり、０．０２５％以下としたの
はこれよりも添加量を多くすると強度が大きくなり加工
用鋼板として適さなくなるためである。
次に冷間圧延条件を限定した理由について述べる。
まず−度Ａｒ３コニ−Ｊ−の温度で総圧下率が少なくと
も５０％以上となる圧延を施した後に冷却する必要があ
るのは、冷却後のα結晶粒を微細化するためである。こ
のＡｒ３点以上の温度での圧延を行わずにＡｒ３点以下
の温度で圧延を行うと、鋼板のα結晶粒は極めて粗大な
ものとなり、製品の表面性状を劣化させてしまう。さら
に１０５０℃以下と制限したのは１０５０℃超で鋼片に
加えた圧下はその後の冷却中に再び結晶粒の粗大化が生
し、圧下の効果が得られなくなるからである。またこの
圧延のパス回数は１回であってもあるいは２回以上であ
ってもよく特に制限を要するものではない。いずれにし
ても本発明において大切なことは、Ａｒ３点以上１０５
０℃以下の範囲での圧延を規定することである。
も５０％以上となる圧延を施した後に冷却する必要があ
るのは、冷却後のα結晶粒を微細化するためである。こ
のＡｒ３点以上の温度での圧延を行わずにＡｒ３点以下
の温度で圧延を行うと、鋼板のα結晶粒は極めて粗大な
ものとなり、製品の表面性状を劣化させてしまう。さら
に１０５０℃以下と制限したのは１０５０℃超で鋼片に
加えた圧下はその後の冷却中に再び結晶粒の粗大化が生
し、圧下の効果が得られなくなるからである。またこの
圧延のパス回数は１回であってもあるいは２回以上であ
ってもよく特に制限を要するものではない。いずれにし
ても本発明において大切なことは、Ａｒ３点以上１０５
０℃以下の範囲での圧延を規定することである。
また総圧下率を５０％以上と決定した理由は５０％以」
二の総圧下率で圧下すれば、鋼板全域で結晶粒の微細化
が得られるためである。５０％未満の圧下率であると局
部的に混粒ができ、最終製品の特性が劣化するからであ
る。
二の総圧下率で圧下すれば、鋼板全域で結晶粒の微細化
が得られるためである。５０％未満の圧下率であると局
部的に混粒ができ、最終製品の特性が劣化するからであ
る。
次いで、Ａｒ３点以上１０５０℃以下の温度で総圧下率
が５０％以上の圧延を終了した後に８５０℃以下の温度
すなわちγ／αの２相域の温度ではなく完全に鋼片の組
織がαとなる温度まで冷却してか゛ら圧延を行う理由は
、深絞り加工性にとって悪影響を及ぼず（２００）組織
が強く発達するのを防くためである。また後述するよう
に得られる熱延ｗＡ板の巻き取り温度は５７５〜６２５
℃の範囲であるため連続的に巻き取りを行うためには、
α域での圧延温度は最低７５０”Ｃ以上である。
が５０％以上の圧延を終了した後に８５０℃以下の温度
すなわちγ／αの２相域の温度ではなく完全に鋼片の組
織がαとなる温度まで冷却してか゛ら圧延を行う理由は
、深絞り加工性にとって悪影響を及ぼず（２００）組織
が強く発達するのを防くためである。また後述するよう
に得られる熱延ｗＡ板の巻き取り温度は５７５〜６２５
℃の範囲であるため連続的に巻き取りを行うためには、
α域での圧延温度は最低７５０”Ｃ以上である。
次にα域での１パス当たりの圧下率を５〜２０％と限定
しているのは深絞り加工性にとって有利な組織を発達さ
せるためである。つまりα域で１パス当たり５〜２０％
の圧下率の圧延を行った後の鋼片の結晶内部の転位の再
配列を促進して、歪除去を行うのである。本発明者らは
種々の圧下量を加えた時の組織変化について検討した結
果、５％以上２０％以下の圧下率の圧下を加えた場合に
深絞り加工性にとって有利な組織が最もバランス良く生
成すると言う結論を得たのである。この圧下率が５％未
満であると圧延による深絞り加工性に好ましくない（２
００）方位を持つ結晶粒組織も同時に発達してしまうの
である。また圧下率が２０％を越えると本発明が意図し
ている歪除去が生じなくなり、歪除去のためには再結晶
処理が必要となってしまうからである。
しているのは深絞り加工性にとって有利な組織を発達さ
せるためである。つまりα域で１パス当たり５〜２０％
の圧下率の圧延を行った後の鋼片の結晶内部の転位の再
配列を促進して、歪除去を行うのである。本発明者らは
種々の圧下量を加えた時の組織変化について検討した結
果、５％以上２０％以下の圧下率の圧下を加えた場合に
深絞り加工性にとって有利な組織が最もバランス良く生
成すると言う結論を得たのである。この圧下率が５％未
満であると圧延による深絞り加工性に好ましくない（２
００）方位を持つ結晶粒組織も同時に発達してしまうの
である。また圧下率が２０％を越えると本発明が意図し
ている歪除去が生じなくなり、歪除去のためには再結晶
処理が必要となってしまうからである。
また圧延のパス回数は製品である鋼板の板厚と該板厚に
求められる精度等の観点から決定すればよく、特に制限
を必要としないことはいうまでもない。
求められる精度等の観点から決定すればよく、特に制限
を必要としないことはいうまでもない。
熱間圧延後、５７５℃以上６２５℃以下の温度で巻き取
るのは（２００）結晶粒組織を減少させるためである。
るのは（２００）結晶粒組織を減少させるためである。
この減少の理由は明確にされていないが、圧延中および
冷却中に局部的に生している再結晶によって発生した核
が軽歪を駆動力として核成長し、（２００）方位を持つ
結晶粒を減少させる方向に成長していくためと考えられ
る。つまりこの巻き取り温度が６２５℃より高いと組織
全体に再結晶が生して（２２２）結晶粒組織が大きく減
少してしまい、逆に５７５℃よりも低い温度であると、
（２００）結晶粒組織が減少しないばかりでなく、最終
組織中にα域での熱間圧延によって加えられた歪が残留
し、深絞り加工性ばかりでなく他の加工性も極めて劣っ
たものになってしまう。
冷却中に局部的に生している再結晶によって発生した核
が軽歪を駆動力として核成長し、（２００）方位を持つ
結晶粒を減少させる方向に成長していくためと考えられ
る。つまりこの巻き取り温度が６２５℃より高いと組織
全体に再結晶が生して（２２２）結晶粒組織が大きく減
少してしまい、逆に５７５℃よりも低い温度であると、
（２００）結晶粒組織が減少しないばかりでなく、最終
組織中にα域での熱間圧延によって加えられた歪が残留
し、深絞り加工性ばかりでなく他の加工性も極めて劣っ
たものになってしまう。
またＴｉとＮｂの総量が０．００５〜０．０２５％を含
有する鋼組成を有する鋼片を用いた場合、前述したα域
での軽加工後の鋼板の回復はその析出物によって抑制さ
れやすく、歪除去が行いにくくなることがある。よって
Ｔｉおよび／またはＮｂを添加した鋼片を用いる場合に
は、−度１０００℃以上１１００℃以下の温度で３０分
以上の均熱処理を行い、その析出物を粗大化させておい
た後にＡｒ３点以上１０５０℃以下の温度で総圧下率５
０％以上の圧延を行い、さらに５〜２０％の圧下率の圧
延を行って５７５〜６２５℃の温度で巻き取ることが効
果的である。均熱処理の温度が１１００℃を越えると析
出物が生しにくくなって結晶粒を微細化する働きが弱く
なるためであり、１０００’ｃより低いと析出物が微細
に析出するため、均熱処理による析出物の粗大化を起こ
しにくくなるからである。
有する鋼組成を有する鋼片を用いた場合、前述したα域
での軽加工後の鋼板の回復はその析出物によって抑制さ
れやすく、歪除去が行いにくくなることがある。よって
Ｔｉおよび／またはＮｂを添加した鋼片を用いる場合に
は、−度１０００℃以上１１００℃以下の温度で３０分
以上の均熱処理を行い、その析出物を粗大化させておい
た後にＡｒ３点以上１０５０℃以下の温度で総圧下率５
０％以上の圧延を行い、さらに５〜２０％の圧下率の圧
延を行って５７５〜６２５℃の温度で巻き取ることが効
果的である。均熱処理の温度が１１００℃を越えると析
出物が生しにくくなって結晶粒を微細化する働きが弱く
なるためであり、１０００’ｃより低いと析出物が微細
に析出するため、均熱処理による析出物の粗大化を起こ
しにくくなるからである。
以上詳細に説明したように本発明によれば現状のミルで
も製造が可能であって、終段付近での高圧下率の圧延を
必要とせずに確実に深絞り加工性に優れた熱延鋼板を製
造することができるのである。
も製造が可能であって、終段付近での高圧下率の圧延を
必要とせずに確実に深絞り加工性に優れた熱延鋼板を製
造することができるのである。
さらに本発明を実施例を用いて詳述するが、これは本発
明の例示でありこれにより本発明が不当に制限されるも
のではない。
明の例示でありこれにより本発明が不当に制限されるも
のではない。
実施例
第１表に示す化学組成のアルミキルド鋼を実験用真空溶
解炉で溶製して製造した３０鰭厚のスラブを、第２表に
示すような条件で板厚６１ｍまで熱間圧延した。同しく
第２表には得られた鋼板からＪＩＳ５号引張試験用の試
料を作製して特性試験を行った結果を示す。
解炉で溶製して製造した３０鰭厚のスラブを、第２表に
示すような条件で板厚６１ｍまで熱間圧延した。同しく
第２表には得られた鋼板からＪＩＳ５号引張試験用の試
料を作製して特性試験を行った結果を示す。
試料１ないし試料７は、本発明にかかる方法により製造
した熱延鋼板より得た試料である。
した熱延鋼板より得た試料である。
試料１は、ＴｉおよびＮｂを共に含まない鋼片から得た
試料であるが、本発明にかかる方法により優れ特性値（
ＥｌおよびＦ値）を示していることがわかる。
試料であるが、本発明にかかる方法により優れ特性値（
ＥｌおよびＦ値）を示していることがわかる。
また試料２および試料４はＴｉを含む鋼片から得た試料
を、試料３および試料５はＮｂを含む鋼片から得た試料
をさらに試料６はＴＩおよびＮｂを含む鋼片から得た試
料をそれぞれ示すが、本発明にかかる方法によりいずれ
も優れた特性値を示している。
を、試料３および試料５はＮｂを含む鋼片から得た試料
をさらに試料６はＴＩおよびＮｂを含む鋼片から得た試
料をそれぞれ示すが、本発明にかかる方法によりいずれ
も優れた特性値を示している。
さらに試料７は、試料２と同一の組成を有する鋼片を、
加熱温度を変えて１１００℃以下（１０５０℃）として
均熱処理を３０分間行って製造した熱延鋼板から得た試
料を示すが、試料２に比較してＥｌ、ｆ値ともにさらに
向上していることがわかる。これは前述したように均熱
処理の温度を低下（適性化）することにより、Ｔｉの析
出物を粗大化させた効果によると考えられる。
加熱温度を変えて１１００℃以下（１０５０℃）として
均熱処理を３０分間行って製造した熱延鋼板から得た試
料を示すが、試料２に比較してＥｌ、ｆ値ともにさらに
向上していることがわかる。これは前述したように均熱
処理の温度を低下（適性化）することにより、Ｔｉの析
出物を粗大化させた効果によると考えられる。
これに対し、試料８ないし試料１１ば、比較例によい製
造した熱延鋼板より得た試料である。
造した熱延鋼板より得た試料である。
試料８、試料１０は、ＴｉおよびＮｂを含まない鋼片、
Ｎｂを含む鋼片をそれぞれγ域で２５％と本発明に比較
して低い圧下率の圧延を行った鋼板から得た試料、α域
で２５％と本発明に比較して高い圧下率の圧延を行った
鋼板から得た試料であるが、試料８ば、得られた最終α
組織に歪が残留しているため、又試料１０は得られた最
終α組織に著しい混粒が生しているため共にＥｐ、ｆ（
ｌ！ともに劣化していることが分かる。
Ｎｂを含む鋼片をそれぞれγ域で２５％と本発明に比較
して低い圧下率の圧延を行った鋼板から得た試料、α域
で２５％と本発明に比較して高い圧下率の圧延を行った
鋼板から得た試料であるが、試料８ば、得られた最終α
組織に歪が残留しているため、又試料１０は得られた最
終α組織に著しい混粒が生しているため共にＥｐ、ｆ（
ｌ！ともに劣化していることが分かる。
また試料９は、Ｎｂを含む鋼片を４００℃と本発明に比
較して低い温度で巻き取って得た鋼板から得た試料であ
るが、前述したように（２００）結晶粒組織が減少しな
いばかりか、熱間圧延時に生じた歪みが除去されないた
め、Ｅｌ、ｆ値ともに極めて劣化していることがわかる
。
較して低い温度で巻き取って得た鋼板から得た試料であ
るが、前述したように（２００）結晶粒組織が減少しな
いばかりか、熱間圧延時に生じた歪みが除去されないた
め、Ｅｌ、ｆ値ともに極めて劣化していることがわかる
。
さらに試料１１は、Ｎｂを含む鋼片を、７００℃と本発
明に比較して高い温度で巻き取って得た鋼板から得た試
料であるが、Ｆ値が劣化していることがわかる。これは
、前述したように高温で巻き取ったため（２００）結晶
粒組織の減少が活発でなかったためと考えられる。
明に比較して高い温度で巻き取って得た鋼板から得た試
料であるが、Ｆ値が劣化していることがわかる。これは
、前述したように高温で巻き取ったため（２００）結晶
粒組織の減少が活発でなかったためと考えられる。
以上詳述したように比較例の試料に対して本発明例の試
料は、深絞り加工性および引張特性に優れていることが
分かる。
料は、深絞り加工性および引張特性に優れていることが
分かる。
第１表
イル８式鋼成分
（鼾％）
（以下余白）
（発明の効果）
以上詳述してきたように、本発明はその構成をＡｒ３点
以−ヒの温度でずなわちγ域で圧下を行った後にα域ま
で冷却してさらに圧下し、特定の温度域で巻き取ること
としたため、現状の圧延ラインにおいて終段付近で高圧
下率の圧延を必要とせずに冷間圧延による鋼板と同程度
の加工性を有する鋼板を熱間圧延により製造することが
可能になった。これまで冷間圧延のみにより製造されて
いた加工用鋼板を熱間圧延でも提供することを可能とす
る本発明の意義は著しい。
以−ヒの温度でずなわちγ域で圧下を行った後にα域ま
で冷却してさらに圧下し、特定の温度域で巻き取ること
としたため、現状の圧延ラインにおいて終段付近で高圧
下率の圧延を必要とせずに冷間圧延による鋼板と同程度
の加工性を有する鋼板を熱間圧延により製造することが
可能になった。これまで冷間圧延のみにより製造されて
いた加工用鋼板を熱間圧延でも提供することを可能とす
る本発明の意義は著しい。
Claims (3)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：
０．０５〜０．４％、ＳｏｌＡｌ：０．０１〜０．０８
％、Ｎ：０．０１％以下、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ａｒ＿３点以上１０５
０℃以下の温度で総圧下率が５０％以上となる圧延を終
了した後７５０℃以上８５０℃以下の温度まで冷却し、
引き続き１パス当たり５％以上２０％以下の圧下率で圧
延を行い、次いで５７５℃以上６２５℃以下の温度で巻
き取ることを特徴とする、加工性に優れた熱延鋼板の製
造法。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：
０．０５〜０．４％、ＳｏｌＡｌ：０．０１〜０．０８
％、Ｎ：０．０１％以下、 Ｔｉおよび／またはＮｂの総量：０．００５〜０．０２
５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ａｒ＿３点以上１０５
０℃以下の温度で総圧下率が５０％以上となる圧延を終
了した後７５０℃以上８５０℃以下の温度まで冷却し、
引き続き１パス当たり５％以上２０％以下の圧下率で圧
延を行い、次いで５７５℃以上６２５℃以下の温度で巻
き取ることを特徴とする、加工性に優れた熱延鋼板の製
造法。 - （３）重量％で、 Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：
０．０５〜０．４％、ＳｏｌＡｌ：０．０１〜０．０８
％、Ｎ：０．０１％以下、 Ｔｉおよび／またはＮｂの総量：０．００５〜０．０２
５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、１０００℃以上１１０
０℃以下の温度で３０分以上の均熱処理を行い、Ａｒ＿
３点以上１０５０℃以下の温度で総圧下率が５０％以上
となる圧延を終了した後７５０℃以上８５０℃以下の温
度まで冷却し、引き続き１パス当たり５％以上２０％以
下の圧下率で圧延を行い、次いで５７５℃以上６２５℃
以下の温度で巻き取ることを特徴とする、加工性に優れ
た熱延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63163696A JPH0668125B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63163696A JPH0668125B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0215123A true JPH0215123A (ja) | 1990-01-18 |
| JPH0668125B2 JPH0668125B2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=15778874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63163696A Expired - Fee Related JPH0668125B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0668125B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS613845A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 |
| JPS6148531A (ja) * | 1984-08-13 | 1986-03-10 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 |
| JPS62294135A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-21 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼帯の製造法 |
| JPH0329844A (ja) * | 1989-06-28 | 1991-02-07 | Shimadzu Corp | 電気泳動装置 |
-
1988
- 1988-06-30 JP JP63163696A patent/JPH0668125B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS613845A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 |
| JPS6148531A (ja) * | 1984-08-13 | 1986-03-10 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 |
| JPS62294135A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-21 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼帯の製造法 |
| JPH0329844A (ja) * | 1989-06-28 | 1991-02-07 | Shimadzu Corp | 電気泳動装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0668125B2 (ja) | 1994-08-31 |
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