JPS6150646A - ロ−ラミル用ロ−ル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、石炭粉砕に使用されるローラミル用ロールに
関する。

第２図は、石炭焚きボイラの微粉炭燃焼装量として使用
されるローラミルの概要を示すものである。図中、１は
ロール、２はロールを支持するシャフト、３はプルリン
グであり、石炭はロールの面４とプルリングの内周面５
との間に噛み込まれて粉砕される。

第３図は、石炭粉砕後のロール及びプルリングの粉砕面
の摩耗減損によって間隙が大きく々つた状態を示すもの
である。図中、１，２及び３は、第１図の１，２及び６
と同じであシ、４ａ及び５ａは、摩耗減損したロール及
びプルリングの粉砕面を示すものである。

ロール１及びプルリング３の粉砕面が摩耗減損すると、
ロール面４ａとプルリング面５ａの隙間が太きくなシ、
粉砕される石炭の粒子が大さくなって微粉炭装置の性能
が低下する。従来のロール１は、耐摩耗特殊鋳鉄（Ｎ１
−ｈａｒｄ　）又は高クロム鋳鉄で鋳造成形されたもの
であるが、灰分の多い石炭では、非常に早い速度で短時
間に粉砕面が摩耗減損し、数ケ月で使用不能となる。ま
た、耐摩耗性を同士させるため、高炭素高クロムの溶接
材料による肉盛溶接の適用もなされるが、石炭中に含ま
れる鉄片等の異物噛み込みによる肉盛金属の欠１１等の
問題もある。

本発明は、ローラミル用ロールの外周面の耐摩耗性を向
上させること、ロール外周面に形成させた肉盛金属の耐
衝撃剥離性を向上させること、ならびに従来の耐摩耗特
殊鋳鉄（Ｎ１−ｈａｒｄ）よりも耐摩耗性を大幅に向上
式せることを目的としたローラミル用ロールを提供する
ものでおる。

本発明は、プルリングの内周面とロールの外周面との間
に石炭を噛み込まセで石炭を粉砕するローラばルにおい
て、鋳造成形はれたロールの外周面に、主成分が０４．
５〜６．５　Ｗｕ％　、　Ｃｒ２０へ２６　ｗｔ％、　
Ｍｏ　１．５へ４．５　ｗｔ％、　Ｎｂ　３．５〜６．
５　ｗｔ％、Ｓｉ’（ｚ最大２　ｗｔ％＋　Ｍｎｋ最犬
最大ｔ％で残部がＦｅとなる溶接金属を肉盛りしたこと
？ｒ％徴とするローラミル用ロールに関する。

かかる目的のため、本発明者らは、Ｎ１−ｈａｒｄ鋳鉄
、高クロム鋳鉄による鋳造ロールより、耐摩耗性が優れ
、かつ、多層肉盛金属の耐衝撃剥離性が優れた表面硬化
肉盛溶接部の形成条件試験を実施した。

」Ｌ−」Ｌ 第１図は、本発明の溶接金属を肉盛りして鋳造成形ロー
ルの表面を硬化したロールの概略を示すものである。図
中、１は鋳造成形したロール本体、６は肉盛した溶接金
属である。この溶接金属の主要成分が、Ｃ４，５〜６．
５　ｗｔ％、Ｃ１ｒ２０へ２６　ｗｔ％、　Ｍｏ　１．
５〜４，５　ｗｔ％、　Ｎｂ　５．５〜６．５ｗｔ％、
　Ｓｉを最大２　ｗｔ％１Ｍｎ　ｋ最大５ｗｔ％で、残
部がＦｅとなるものである。

第１表は、高炭素高クロム合金系の硬化肉盛溶接金属の
成分と耐摩耗性の関係を求めた実験結果である。ここで
、耐摩耗性の評価は、摩耗試験用に製作した小形ローラ
ミルのロールの表面に、種々の硬化肉盛金属を形成させ
、２００時間の石炭粉砕による表面の摩耗深さを計測し
　　　　またものである。

第１表 賦香　ＣＳｉ　　Ｍｎ　　　ｃｒ　　　ｌＪ＋）　　Ｎ
ｂ　　　Ｗ　　　Ｖ　　　Ｆｅ１　４．０　１，２　２
，０　１９，５　２，０　３．０　−　−　残部２　４
．０　１，５　２，０２０，５　２，１　３．１　３，
５　２．５　１３　４．５　１，５　２，５　１９．５
　２．０　！１．０−−　７４　４．５１，５　２，４
　２１，０２．０３，５　−　−　　ｙ５　４．５　１
，５　３，１　２２．０２，１　３．５　−　−　　ｚ
６　　！５．０１，５　２＝５　２２．５１−１］　６
−０．　−−１７５．０１，５　２，５　２２，０　１
．：５　５．５　−−ｚ８５．０１．５２，５２２，０
１．喝：５．５３，０３．Ｏｒ９５．５　１，０　２，
０２３−０　３．ｊ］　５．６　−　−　　ｚｌｏ　５
．５　１，０　２，５　２３．０　４，１１５．５　−
−１１１　５．５　１，０　２，５　２７，０４．Ｉｆ
　Ｊ５−−　　Ｎ１２６．０１，５２．０　２３．０４
．！；　６，５−−１１３６−０１，５　２，２　２３
，０３．１１７，０　ζ０２，０　１１４６．５　１．
７　　Ｊ５　２３，５　４，１１６．０　−　−　１１
５　７．０　１，５　２，５　２４，０　４．：ン　６
．０−　　−　残り最大摩耗深さく關） ４．５ ４．０ ６．０ ２．５ ２．５ ３．０ ２．２ ２．１ １．８ １．７ ２．５ １．５ １．６ １．０ ０．８ 溶接金属のＧ量が大きくなると、耐摩耗性は向上するこ
とが判るが、Ｃ量は４．５　ｗｚ％　以上含有してない
と耐摩耗性は低い。Ｃ量が６．５ｗｔ％を超えると、耐
摩性は向上するものの、多層肉盛溶接時に溶接割れが多
発し、品質劣化を招くため、Ｃ量は６．５ｗｔ％　以下
にする必要がある。

ｃｒ量は、２０　ｖｒｔ％以上が必要であるが、２６　
ｗｔ％　を超えると、耐摩耗性が低下する傾向を示す。

Ｍｏ量は、１．５ｗｔ％以上の添加で耐摩耗性の向上が
認められるが、その効果は、４．５　ｗｔ％を超えると
、飽和する傾向がある。　　　ＩＮｂ量は、３．５　ｗ
ｔ％以上の添加で耐摩耗性の向上が認められ、６．５　
ｗｔ％　を超えると、その効果は飽和する傾向が認めら
れる。

なお、Ｗ、Ｖの添加本耐摩耗性向上に寄与すｉ　　　る
。また、Ｓｉ　２．Ｏｗｔ％、　Ｍｎ　５．Ｏｗｔ％を
越えるものでは、スラグの発生が大きく、作業性が悪く
なる。

次に、上記の実験で耐摩耗性が良好であった組成につい
て、その溶接金属の耐剥離性全評価するために、３℃ｏ
ｎ　／　ｈｒ　　の石炭粉砕テストローラばルのロール
（直径５００　ＩＩＩ　）　ｌ用い、その表面に上記組
成の硬化肉盛溶接金属を形成させるとともに、溶接条件
全変化させて、硬化肉盛溶接金属に発生する横割れの間
隔全変化きセた。試験は、約１００時間の石炭粉砕試験
全行うとともに、鉄片等の異物を積極的に投入して、剥
離の加速試験を行った。

第２表にその結果を示す。

第２表 賦香Ｇ　　Ｓｉ　Ｍｎ　　Ｏｒ　　Ｍｏ　Ｎｂ　　Ｗ　
　Ｖ　　Ｆｌｌ　　　　５、Ｑ　　　１．５　　　：２
．０　　２１，０　　３．５　　６．０　　−　　　−
　　残り２　５．０１，５２，０２１，０５．５６．．
０　−　−　１５　５．０１，５　２，０２１，０３．
５６．０　−　−　１４　５．０１，５２．０２１，０
３．５６．０　−−１５　５．０１．５　２．０２１，
０３．５６．０−−　１６　５．０１，５２，０２１，
０３，５６．０　−　−　１７　５．０１，５　２．５
２２．０１−５５．５３，０３，０　１Ｂ　　３．０１
，５２，５　２２，０１，５　３．５３，０３．Ｏｔ９
　　６、Ｏｊ、５　２．２　２３．ＯｊＯ７，０２，０
２，０残）★：肉盛溶接金属表面において、溶接方向と
直角方に発生したそれぞれの割れの間隔の平均値６　　
剥離大 ５　　　一部剥離発生 ６　　　異常なし ２日　　　　一部剥離発生 ６　　　一部剥離発生 ２〇　　　　一部剥離発生 １〇　　　　一部剥離発生 向 第２表より、溶接金属横割れの平均間隔が６〜２５鴎の
範囲では、溶接金属の剥離がないことが示される。また
、Ｗ、Ｖを含有した溶接金属では、剥離が発生している
ことが判る。

従って、溶接金属の化学成分は、耐摩耗性の観点からそ
の化学成分をＣ４，５〜６．５ｗｔ％、　Ｃｒ２０〜２
６ｗｔ％、　Ｍｏ　１＋５　ヘ４．５　ｗｔ％、　Ｎｂ
　３．５〜６．５　ｗｔ％、Ｓｉ’（ｉ−最大２ｗｔ％
＋　Ｍｎ　ｋ最大５ｗｔ％で、残部を２８とすることが
必要であり、溶接金属の耐剥離性の観点からは、その横
割れの平均間隔が６〜２５騙でらることが好ましい。

なお、溶接金属の横割れの平均間隔が耐剥離性に及ぼす
効果としては、その平均間隔が小さすぎる場合は、溶接
金属が外的力又は衝撃による折損等によって剥離しゃす
くなり、また、その平均間隔が太きすき゛ると、溶接金
属に引張りの残留応力が過大となり、外的力又は衝撃に
よって容易に剥離するものである。

発明の効果 以上、本発明は微粉炭燃焼装置のローラミル用ロールと
して耐摩耗性、耐久性が優れたもの全提供するものであ
り、実用上非常に有効である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の溶接金ｆｌＸを肉盛りして鋳造成形
ロールの表面全硬化したロールの概略を示す。第２図は
、従来の石炭焚きボイラの微粉炭燃焼装置として入用さ
れるローラばルの概要を示し、第３図は従来の装置にお
いて、石炭粉砕後のロール及びプルリングの粉砕面の摩
耗減損によって間隙が大きくなった状愈全示す０復代理
人　　内　１）　　明 復代理人　　萩　原　亮　−

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. プルリングの内周面とロールの外周面との間に石炭を噛
   み込ませて石炭を粉砕するローラミルにおいて、鋳造成
   形されたロールの外周面に、主成分がＣ４．５〜６．５
   ｗｔ％、Ｃｒ２０〜２６ｗｔ％、Ｍｏ１．５〜４．５ｗ
   ｔ％、Ｎｂ３．５〜６．５ｗｔ％、Ｓｉを最大２ｗｔ％
   、Ｍｎを最大５ｗｔ％で残部がＦｅとなる溶接金属を肉
   盛りしたことを特徴とするローラミル用ロール。