JPS6152916A - 厚板圧延における圧延材のキヤンバ−制御方法 - Google Patents
厚板圧延における圧延材のキヤンバ−制御方法Info
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- JPS6152916A JPS6152916A JP59172383A JP17238384A JPS6152916A JP S6152916 A JPS6152916 A JP S6152916A JP 59172383 A JP59172383 A JP 59172383A JP 17238384 A JP17238384 A JP 17238384A JP S6152916 A JPS6152916 A JP S6152916A
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- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 40
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 230000008719 thickening Effects 0.000 abstract 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 241000257465 Echinoidea Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/68—Camber or steering control for strip, sheets or plates, e.g. preventing meandering
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分ＩＰ）
本発明は厚板圧延における圧延材のキャンバ−を修正、
制御する圧延方法に関するものである。
制御する圧延方法に関するものである。
（従来の技術）
鋼板等の圧延においては、圧延途中において、被圧延材
の左右の硬度の違い、圧延機の左右剛性（ミル定数）の
違い、その他の要因により、被圧延材の圧延機における
噛み込み位置が幅方向にずれる蛇行現象が生じたり、被
圧延材が幅方向に弯曲する現象、すなわちキャンバ−が
生ずるという問題がある。
の左右の硬度の違い、圧延機の左右剛性（ミル定数）の
違い、その他の要因により、被圧延材の圧延機における
噛み込み位置が幅方向にずれる蛇行現象が生じたり、被
圧延材が幅方向に弯曲する現象、すなわちキャンバ−が
生ずるという問題がある。
このキャンバ−が大きい場合には被圧延材は圧延ロール
やガイドを傷つけ、甚しい時には破損に至らしめるので
、時間的にも物的にも大きな損害を与えることになる。
やガイドを傷つけ、甚しい時には破損に至らしめるので
、時間的にも物的にも大きな損害を与えることになる。
またキャンバ−が小さい場合でも第２図に示すように、
被圧延材１の曲り部分では所定の板２の寸法がとれなく
なり、製品の歩出りが低下する。従って被圧延材ｌの中
心線プロフィールを測定し、キャンバ−量に応じて迅速
に圧延制御を行う必要がある。ところで従来のキャンパ
ー制御は、キャンバ−量に応じた板ウェッジが得られる
ように、左右ロール開度差を操作（レベリング操作）し
て行われており、入側のキヤンバー量、ウェッジ量から
、あらかじめ求めておいた出側ウェッジ量の目標値を制
御量として、圧延中に生じる蛇行（オフセンター）量に
応じてレヘリング操作が行われている。
被圧延材１の曲り部分では所定の板２の寸法がとれなく
なり、製品の歩出りが低下する。従って被圧延材ｌの中
心線プロフィールを測定し、キャンバ−量に応じて迅速
に圧延制御を行う必要がある。ところで従来のキャンパ
ー制御は、キャンバ−量に応じた板ウェッジが得られる
ように、左右ロール開度差を操作（レベリング操作）し
て行われており、入側のキヤンバー量、ウェッジ量から
、あらかじめ求めておいた出側ウェッジ量の目標値を制
御量として、圧延中に生じる蛇行（オフセンター）量に
応じてレヘリング操作が行われている。
（解決しようとする問題点）
しかしながら従来の圧延材のキャンバ−制御方法におい
ては、ワークロールにイエシアルクラウン。摩耗クラウ
ン、ヒートクラウン等のロールクラウン及びロールのた
わみ等があるため、蛇行が生じた場合には幅方向の板厚
分布が左右非対称となって、゛ウェッジとキャンバ−の
関係も変化するため、圧延前に設定したウェッジ量に制
御しても所定のキャンバ−修正を行うことができず、未
修正のキャンバ−が残るという問題がある。
ては、ワークロールにイエシアルクラウン。摩耗クラウ
ン、ヒートクラウン等のロールクラウン及びロールのた
わみ等があるため、蛇行が生じた場合には幅方向の板厚
分布が左右非対称となって、゛ウェッジとキャンバ−の
関係も変化するため、圧延前に設定したウェッジ量に制
御しても所定のキャンバ−修正を行うことができず、未
修正のキャンバ−が残るという問題がある。
本発明は、従来の欠点ならびに問題点を除去。
改善することの出来る厚板圧延における圧延材のキャン
バ−制御方法を提供することを目的とするものであり、
特許請求の範囲記載の厚板圧延における圧延材のキャン
バ−制御方法を提供することによって前記目的を達成す
ることができる。すなわちこの発明は厚板圧延において
、圧延中に生じた圧延材のキャンバ−量を測定し、前記
キャンバ−量に応じ次パスの駆動側、操作側のロールギ
ャップ差を制御することによって、キャンバーヲ修正す
るに際し圧延材の蛇行散音検出し、前記蛇行証と圧延板
クラウンの非対称に起因して生ずる圧延材ウェッジとキ
ャンバ−の非線形な関係を表わす関数とから所定のウェ
ッジ量を算出し、前記ウェッジ量に基き、ロールギャッ
プ差を制御する厚板圧延における圧延材のヤヤンバー制
御方法に関する。
バ−制御方法を提供することを目的とするものであり、
特許請求の範囲記載の厚板圧延における圧延材のキャン
バ−制御方法を提供することによって前記目的を達成す
ることができる。すなわちこの発明は厚板圧延において
、圧延中に生じた圧延材のキャンバ−量を測定し、前記
キャンバ−量に応じ次パスの駆動側、操作側のロールギ
ャップ差を制御することによって、キャンバーヲ修正す
るに際し圧延材の蛇行散音検出し、前記蛇行証と圧延板
クラウンの非対称に起因して生ずる圧延材ウェッジとキ
ャンバ−の非線形な関係を表わす関数とから所定のウェ
ッジ量を算出し、前記ウェッジ量に基き、ロールギャッ
プ差を制御する厚板圧延における圧延材のヤヤンバー制
御方法に関する。
以下本発明の厚板圧延における圧延材のキャンバ−制御
方法について説明する。
方法について説明する。
第３図、第４図、第５図、第６図にワークロールと圧延
材との関係が示されている。第３図においては圧延材に
蛇行のない場合の圧延材５の変形と、ワークロール３．
４のたわみ形状とが示され、 トラ−クロール３，４
ヲ片圧下することによって圧延材５にはウェッジと板ク
ラウンが生じている。ワークロール３．４の念わみ量は
はｙ左右対称で ウェッジ（図中破線人で形状を示す）
を基準にすると、板クラウンは板の左右で対称となる。
材との関係が示されている。第３図においては圧延材に
蛇行のない場合の圧延材５の変形と、ワークロール３．
４のたわみ形状とが示され、 トラ−クロール３，４
ヲ片圧下することによって圧延材５にはウェッジと板ク
ラウンが生じている。ワークロール３．４の念わみ量は
はｙ左右対称で ウェッジ（図中破線人で形状を示す）
を基準にすると、板クラウンは板の左右で対称となる。
ウェッジによる板幅方向の伸び差はすべて曲りとなって
内部応力が生じないとすると、板クラウンによる板幅方
向の伸び差によって生じる内部応力は板幅方向に対称と
なり、左右バランスする。
内部応力が生じないとすると、板クラウンによる板幅方
向の伸び差によって生じる内部応力は板幅方向に対称と
なり、左右バランスする。
第４図はワークロール３．４にクラウンがあるが、第３
図と同様に圧延材５に、は蛇行のない場合を示している
。この場合もウェッジを基準にした板クラウンは左右対
称となり、圧延材に蛇行のない場合は板の曲りをウェッ
ジ量の変化のみで補正することが可能である。
図と同様に圧延材５に、は蛇行のない場合を示している
。この場合もウェッジを基準にした板クラウンは左右対
称となり、圧延材に蛇行のない場合は板の曲りをウェッ
ジ量の変化のみで補正することが可能である。
これに対して圧延材に蛇行があって、かつロールクラウ
ンのない場合が第５図に、一方ロールクラウンのある場
合が第６図に示されている。第５および６図においても
第３図、第４図と同じょうにワークロール３，４と圧延
材５が図示されている。第５および６図で明らかなよう
に、いずれの場合もウェッジを基準にした板クラウン量
は左右非対称となり、板の内部応力分布も左右非対称と
なるため、この内部応力による板内モーメントがバラン
スするように板の曲りが生じ、単純に板の曲りをウェッ
ジのみで補正できない。逆に言うと、板クラウンの非対
称性による影響を考慮したウェッジ量の目標値を設定す
る必要がある。
ンのない場合が第５図に、一方ロールクラウンのある場
合が第６図に示されている。第５および６図においても
第３図、第４図と同じょうにワークロール３，４と圧延
材５が図示されている。第５および６図で明らかなよう
に、いずれの場合もウェッジを基準にした板クラウン量
は左右非対称となり、板の内部応力分布も左右非対称と
なるため、この内部応力による板内モーメントがバラン
スするように板の曲りが生じ、単純に板の曲りをウェッ
ジのみで補正できない。逆に言うと、板クラウンの非対
称性による影響を考慮したウェッジ量の目標値を設定す
る必要がある。
（問題点を解決する手段）
本発明の厚板圧延における圧延材のキャンバ−制御方法
は上述の如き圧延特性を基礎としたキャンバ−の修正方
法を提供するものである。
は上述の如き圧延特性を基礎としたキャンバ−の修正方
法を提供するものである。
次に第１図によって本発明の方法を詳細に説明する。図
において、修正すべきキャンパー曲率２７１人側板ウェ
ッジＨｄｆから必要な出側ウェッジｆｆｉ ｈｄｆ＊／
′を求める演算器Ｆｌ ７が設けられている。
において、修正すべきキャンパー曲率２７１人側板ウェ
ッジＨｄｆから必要な出側ウェッジｆｆｉ ｈｄｆ＊／
′を求める演算器Ｆｌ ７が設けられている。
必要な出側ウェッジ量ｈ４ｆ−は、板厚す、入側板ウェ
ッジＨｄ１ 、修正すべきキャンバ−曲率ρ”′の関数 ｈｄｆ憂’ ＝ ｈ （ｂ、Ｈｄｆ、ρす′ ・・・
）で表わされる。
ッジＨｄ１ 、修正すべきキャンバ−曲率ρ”′の関数 ｈｄｆ憂’ ＝ ｈ （ｂ、Ｈｄｆ、ρす′ ・・・
）で表わされる。
また圧延材の蛇行によって生ずる板クラウンの非対称性
によるキャンバ−の緩和程度、あるいは増長程度を表わ
す関数演算器Ｆｚ ６が設けられ目標キャンバ−ｆｆｉ
ρ”に対して実際の蛇行δによる影響を考慮した見かけ
の目標キャンバ−曲率戸′は板厚す、圧延圧力（ｌｏ＋
ワークロールクラウンＣｗ、蛇行δ、目標キャンバ
−量ρ昔の関数としてＰ”’ ＝ｆ ２ （ｂ ＊ （
Ｌｏ ｌ ＣＷ Ｆ６１戸・・・）であられされる。
によるキャンバ−の緩和程度、あるいは増長程度を表わ
す関数演算器Ｆｚ ６が設けられ目標キャンバ−ｆｆｉ
ρ”に対して実際の蛇行δによる影響を考慮した見かけ
の目標キャンバ−曲率戸′は板厚す、圧延圧力（ｌｏ＋
ワークロールクラウンＣｗ、蛇行δ、目標キャンバ
−量ρ昔の関数としてＰ”’ ＝ｆ ２ （ｂ ＊ （
Ｌｏ ｌ ＣＷ Ｆ６１戸・・・）であられされる。
次に出側ウェッジ量ｈｄｆ肴“を修正前目標ウェッジｊ
ｌｈａｆ” とする比例ゲインを与える増幅器に１８が
設けられる。
ｌｈａｆ” とする比例ゲインを与える増幅器に１８が
設けられる。
次に蛇行δによるウェッジ量を演算する演算器Ｆ３９が
設けられ、ウェッジ量の蛇行による修正量Δｈｄｆ工は
板幅す、圧延圧力（ｌｏ ＋ワークロールクラウンＣｗ
、蛇行δの関数として △ｈｄｆ工” ＝ ｆ３１ ｂ＋ ｑｏｐ Ｃｗ、δ・
・・）であられされる。
設けられ、ウェッジ量の蛇行による修正量Δｈｄｆ工は
板幅す、圧延圧力（ｌｏ ＋ワークロールクラウンＣｗ
、蛇行δの関数として △ｈｄｆ工” ＝ ｆ３１ ｂ＋ ｑｏｐ Ｃｗ、δ・
・・）であられされる。
次に目標つ３ツジｈｄｆ”から目標ロール開度差Ｓｄｆ
”を求める演算器Ｆ４１０が設けられ、目標ローｂ？度
差ｓｄｆ“は板幅す、圧延圧力（１ｏ＋ 目標ウェッ
ジｈｄｆ”の関数として Ｓｄｆ”＝ ｈ （ｂ、 ｑｏ＋ ｈｄｆ”・・・）で
あられされる。
”を求める演算器Ｆ４１０が設けられ、目標ローｂ？度
差ｓｄｆ“は板幅す、圧延圧力（１ｏ＋ 目標ウェッ
ジｈｄｆ”の関数として Ｓｄｆ”＝ ｈ （ｂ、 ｑｏ＋ ｈｄｆ”・・・）で
あられされる。
更に実開度差Ｓｄｆからウェッジ量の修正△ｈｄｆ２”
を行う演算器Ｆ５１１が設けられ、ウェッジの修正量△
ｈｄｆ２”は板幅す、圧延圧力ｑｏ＋実開度差Ｓｄｆの
関数として Δｈｄｆ２”＝ｆ５（ｂ、ｑＯｌＳｄｆ・・・）であら
れされる。
を行う演算器Ｆ５１１が設けられ、ウェッジの修正量△
ｈｄｆ２”は板幅す、圧延圧力ｑｏ＋実開度差Ｓｄｆの
関数として Δｈｄｆ２”＝ｆ５（ｂ、ｑＯｌＳｄｆ・・・）であら
れされる。
従来の厚板圧延における圧延材のキャンバ−制御方法に
よれば、修正すべきキャンバ−量、入側板ウェッジから
必要な出側ウェッジを求めるＦ１７演算器の段階によっ
て行なわれ、圧延材の蛇行によって生ずる板クラウンの
非対称性には考慮が払われていなかった。
よれば、修正すべきキャンバ−量、入側板ウェッジから
必要な出側ウェッジを求めるＦ１７演算器の段階によっ
て行なわれ、圧延材の蛇行によって生ずる板クラウンの
非対称性には考慮が払われていなかった。
本発明の方法によれば、圧延材の蛇行によって生ずる非
対称性の修正をＦ２６によって演算し、キャンバ−の緩
和程度あるいは増長程度ρ を求めたのち、必要な出側
ウェッジ量ｈｄｆ＋Ｗを求める演算器Ｆｌ ７でウェッ
ジ量を求め、 更に比例ゲイン演算器に、で修正前目標
ウェッジ量ｈｄｆ”′を求め、この値からＦａ ９で演
算された蛇行に基〈ウェッジの修正値Δｈｄｆ１＋と、
Ｆ４１１で演算されたロールの実開度差に基くウェッジ
量の修正値△ｈｄｆ２”を引き、目標ウェッジ量をｈｄ
ｆを求め、演算器Ｆ４１０によって目標ロール開度差Ｓ
ｄげを定め油圧圧下１２及び圧延機１３による圧延を行
い、実ウェッジｈｄｆをもつ製品とする。
対称性の修正をＦ２６によって演算し、キャンバ−の緩
和程度あるいは増長程度ρ を求めたのち、必要な出側
ウェッジ量ｈｄｆ＋Ｗを求める演算器Ｆｌ ７でウェッ
ジ量を求め、 更に比例ゲイン演算器に、で修正前目標
ウェッジ量ｈｄｆ”′を求め、この値からＦａ ９で演
算された蛇行に基〈ウェッジの修正値Δｈｄｆ１＋と、
Ｆ４１１で演算されたロールの実開度差に基くウェッジ
量の修正値△ｈｄｆ２”を引き、目標ウェッジ量をｈｄ
ｆを求め、演算器Ｆ４１０によって目標ロール開度差Ｓ
ｄげを定め油圧圧下１２及び圧延機１３による圧延を行
い、実ウェッジｈｄｆをもつ製品とする。
次に本発明を実施例について詳しく説明する。
実施例
蛇行によるウェッジとキャンバ−の関係式を求めるため
の１／１０モデルミルでの実験結果を第７図に示す。同
図は板幅４００ ｍの場合で、オフセンターが一定とな
る↓うに入側にガイドを設置した。
の１／１０モデルミルでの実験結果を第７図に示す。同
図は板幅４００ ｍの場合で、オフセンターが一定とな
る↓うに入側にガイドを設置した。
オフセンターδ＝Ｏと１００間の場合の板厚分布を比較
すると、第８図（ａ）にδ＝ Ｑ ｔｎｍの場合を、同
図（′ｂ）にδ＝ １００間の場合を示すが、δ＝ Ｑ
ｔＨＬの場合は左右対称な板り２クンが生じたのに対
し、δ＝１００ Ｍの場合は左右非対称となった。両者
ともウェッジ量はｏ、ｏｓ ｗと等しいにもか＼わらず
、板の曲り量は第７図に示すようにδ＝ Ｑ 鴎の方が
大であつ念。モデルミルによる実験値より種々の板幅、
圧延圧力、ロール径、蛇行量等に対して求めた関数を演
算器Ｆ２に組み込み、演算器Ｆ２による係数の有無で、
同様のモデルミルによって確認した結果を第９図に示し
た。実験条件として出側キャンパー曲率を０とするよう
な目標キャンバ−曲率Ｐ”を設定したにもか＼わらず、
目標ウェッジ量ｈｄｆゝを演算器Ｆ２による係数無しで
求めた場合にはオフセンター有りの条件下ではすべて同
一方向の曲９が生じたのに対し、演算器Ｆ２により係数
有りで目標ウェッジ量ｈｄｆ４）を求めた場合には、修
正後曲りが０を中心としてバラついており、絶対値も演
算器Ｆ２による係数無しに比べて小さくなり本発明の有
効性が確認できた。なお本実施例の場合には板クラウン
の非対称によってキャンバ−が緩和されており、演算器
Ｆ２による係数無しの場合ＩｃＵキャンバ−を過大に修
正していることになる。
すると、第８図（ａ）にδ＝ Ｑ ｔｎｍの場合を、同
図（′ｂ）にδ＝ １００間の場合を示すが、δ＝ Ｑ
ｔＨＬの場合は左右対称な板り２クンが生じたのに対
し、δ＝１００ Ｍの場合は左右非対称となった。両者
ともウェッジ量はｏ、ｏｓ ｗと等しいにもか＼わらず
、板の曲り量は第７図に示すようにδ＝ Ｑ 鴎の方が
大であつ念。モデルミルによる実験値より種々の板幅、
圧延圧力、ロール径、蛇行量等に対して求めた関数を演
算器Ｆ２に組み込み、演算器Ｆ２による係数の有無で、
同様のモデルミルによって確認した結果を第９図に示し
た。実験条件として出側キャンパー曲率を０とするよう
な目標キャンバ−曲率Ｐ”を設定したにもか＼わらず、
目標ウェッジ量ｈｄｆゝを演算器Ｆ２による係数無しで
求めた場合にはオフセンター有りの条件下ではすべて同
一方向の曲９が生じたのに対し、演算器Ｆ２により係数
有りで目標ウェッジ量ｈｄｆ４）を求めた場合には、修
正後曲りが０を中心としてバラついており、絶対値も演
算器Ｆ２による係数無しに比べて小さくなり本発明の有
効性が確認できた。なお本実施例の場合には板クラウン
の非対称によってキャンバ−が緩和されており、演算器
Ｆ２による係数無しの場合ＩｃＵキャンバ−を過大に修
正していることになる。
（発明の効果）
以上説明し念通り厚板圧延において、圧延側の蛇行量を
検出し、前記蛇行量と圧延板クラウンの左右非対称に起
因して生ずる圧延材ウェッジとキャンバ−の非線形な関
係を表わす関数とから所定のウェッジ量を算出し、前記
ウェッジ量に基き、ロールギャップを制御することによ
って、修正後の曲りは目標値を中心として微小範囲に制
御出来ることが明らかとなり、その効果は極めて大きい
。
検出し、前記蛇行量と圧延板クラウンの左右非対称に起
因して生ずる圧延材ウェッジとキャンバ−の非線形な関
係を表わす関数とから所定のウェッジ量を算出し、前記
ウェッジ量に基き、ロールギャップを制御することによ
って、修正後の曲りは目標値を中心として微小範囲に制
御出来ることが明らかとなり、その効果は極めて大きい
。
第１図は本発明のキャンバ−制御ロジックノフロック説
明図、第２図はキャンバ−を生じ念場合の不都合を説明
する平面図、第３図、第４図は蛇行がない場合のロール
の変形状態説明図、第５図。 第６図は蛇行がちる場合のロールの変形状態説明図、第
７図はモデルミルにおける板プロフィル、第８図はモデ
ルミルにおける板厚分布、第９図はモデルミルによる確
認実験結果を示す図である。 ｌ・・・圧延材（平面）、２・・・製品形状（平面）、
３・・・ワークロール、４・・・ワークロール、５・・
・圧延材（断面）、６・・・演算器Ｆ２．７・・・演算
器Ｆ１．８・・・比例ゲインＫｌ、９・・・演算器Ｆ３
．１０・・・演算器Ｆ４．１１・・・演算器Ｆ５．１２
・・・油圧圧下装置、１３・・・圧延機。
明図、第２図はキャンバ−を生じ念場合の不都合を説明
する平面図、第３図、第４図は蛇行がない場合のロール
の変形状態説明図、第５図。 第６図は蛇行がちる場合のロールの変形状態説明図、第
７図はモデルミルにおける板プロフィル、第８図はモデ
ルミルにおける板厚分布、第９図はモデルミルによる確
認実験結果を示す図である。 ｌ・・・圧延材（平面）、２・・・製品形状（平面）、
３・・・ワークロール、４・・・ワークロール、５・・
・圧延材（断面）、６・・・演算器Ｆ２．７・・・演算
器Ｆ１．８・・・比例ゲインＫｌ、９・・・演算器Ｆ３
．１０・・・演算器Ｆ４．１１・・・演算器Ｆ５．１２
・・・油圧圧下装置、１３・・・圧延機。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、厚板圧延において、圧延中に生じた圧延材のキャン
バー量を測定し、前記キャンバー量に応じ次パスの駆動
側、操作側のロールギャップ差を制御することによつて
、キャンバーを修正するに際し： 圧延材の蛇行量を検出し、前記蛇行量と圧延板クラウン
の左右非対称に起因して生ずる圧延材ウェッジとキャン
バーの非線形な関係を表わす関数とから所定のウェッジ
量を算出し、前記ウェッジ量に基き、ロールギャップ差
を制御することを特徴とする厚板圧延における圧延材の
キャンバー制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59172383A JPS6152916A (ja) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | 厚板圧延における圧延材のキヤンバ−制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59172383A JPS6152916A (ja) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | 厚板圧延における圧延材のキヤンバ−制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6152916A true JPS6152916A (ja) | 1986-03-15 |
Family
ID=15940891
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59172383A Pending JPS6152916A (ja) | 1984-08-21 | 1984-08-21 | 厚板圧延における圧延材のキヤンバ−制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6152916A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61276711A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Nippon Steel Corp | 厚板圧延におけるキヤンバ−制御方法 |
| JPS62252604A (ja) * | 1986-04-24 | 1987-11-04 | Kawasaki Steel Corp | 厚板圧延におけるキヤンバ制御方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5633110A (en) * | 1979-08-22 | 1981-04-03 | Nippon Steel Corp | Setting method for rolling mill |
-
1984
- 1984-08-21 JP JP59172383A patent/JPS6152916A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5633110A (en) * | 1979-08-22 | 1981-04-03 | Nippon Steel Corp | Setting method for rolling mill |
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| JPS62252604A (ja) * | 1986-04-24 | 1987-11-04 | Kawasaki Steel Corp | 厚板圧延におけるキヤンバ制御方法 |
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