JPS6153145B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6153145B2 JPS6153145B2 JP55151351A JP15135180A JPS6153145B2 JP S6153145 B2 JPS6153145 B2 JP S6153145B2 JP 55151351 A JP55151351 A JP 55151351A JP 15135180 A JP15135180 A JP 15135180A JP S6153145 B2 JPS6153145 B2 JP S6153145B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- electromagnetic stirring
- stirring device
- casting
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、鋼の水平連続鋳造法に関するもの
である。
である。
水平連続鋳造法によつて鋳造した鋳片の横断面
組織は、鋳片軸心部に至るまで柱状晶や分枝状柱
状晶が発達している。この結果、最終凝固部の鋳
片軸心位置には、第１図に示すように、相対して
成長して来た柱状晶１や分枝状柱状晶２が相互に
衝突することによつて、ブリツジング（たなつ
り）３が発生し易く、また、溶鋼の凝固収縮と溶
鋼静圧との相互作用により生じる鋳造方向への凝
固前面濃化浴鋼の移動力により、更に、不連続的
に前記ブリツジング部が変形、破断し、前記濃化
浴鋼が鋳造方向に不連続的に移動しながら凝固す
る結果、Ｖ状の流動パターンを伴つた不連続な偏
析、所謂中心正負偏析帯及び粗大なセンターポロ
シテイが生じ易い。このような欠陥が鋳片軸心部
に残留すると、その後の加熱加工段階で、所謂端
面酸化現象を引起し、歩留り低下の原因となるば
かりか、成品段階でも、鋳片軸心部ボイドとして
残留したり、材質特性、例えば、硬度等のバラツ
キを増す。更に、二次、三次加工時にもカツピー
破断、表面開口疵等種々の材質、品質劣化の原因
となり、その防止が必要とされてきた。
組織は、鋳片軸心部に至るまで柱状晶や分枝状柱
状晶が発達している。この結果、最終凝固部の鋳
片軸心位置には、第１図に示すように、相対して
成長して来た柱状晶１や分枝状柱状晶２が相互に
衝突することによつて、ブリツジング（たなつ
り）３が発生し易く、また、溶鋼の凝固収縮と溶
鋼静圧との相互作用により生じる鋳造方向への凝
固前面濃化浴鋼の移動力により、更に、不連続的
に前記ブリツジング部が変形、破断し、前記濃化
浴鋼が鋳造方向に不連続的に移動しながら凝固す
る結果、Ｖ状の流動パターンを伴つた不連続な偏
析、所謂中心正負偏析帯及び粗大なセンターポロ
シテイが生じ易い。このような欠陥が鋳片軸心部
に残留すると、その後の加熱加工段階で、所謂端
面酸化現象を引起し、歩留り低下の原因となるば
かりか、成品段階でも、鋳片軸心部ボイドとして
残留したり、材質特性、例えば、硬度等のバラツ
キを増す。更に、二次、三次加工時にもカツピー
破断、表面開口疵等種々の材質、品質劣化の原因
となり、その防止が必要とされてきた。
このために、第２図に示すように、通常の垂直
連続鋳造においては、電磁撹拌装置４をモールド
内又はモールド下の二次冷却帯に設置し、鋳片軸
心部の凝固形態を制御して等軸晶組織に変換し、
これによつて、ブリツジングの発生を防止して、
等軸晶片５と濃化浴鋼の連続一体となつた鋳造方
向への移動を保証し、前記欠陥を分散軽減化させ
る技術が実施されている。即ち、従来の垂直連続
鋳造では、その鋳造方向と重力方向とが一致もし
くは比較的凝固末期に至るまで近接しているため
に、電磁撹拌により凝固前面に生成された等軸晶
片が第２図に示したように最終凝固位置である鋳
造軸心相当部まで容易に沈降成長して堆積する傾
向が強く、このため、容易に電磁撹拌効果が得ら
れるのである。
連続鋳造においては、電磁撹拌装置４をモールド
内又はモールド下の二次冷却帯に設置し、鋳片軸
心部の凝固形態を制御して等軸晶組織に変換し、
これによつて、ブリツジングの発生を防止して、
等軸晶片５と濃化浴鋼の連続一体となつた鋳造方
向への移動を保証し、前記欠陥を分散軽減化させ
る技術が実施されている。即ち、従来の垂直連続
鋳造では、その鋳造方向と重力方向とが一致もし
くは比較的凝固末期に至るまで近接しているため
に、電磁撹拌により凝固前面に生成された等軸晶
片が第２図に示したように最終凝固位置である鋳
造軸心相当部まで容易に沈降成長して堆積する傾
向が強く、このため、容易に電磁撹拌効果が得ら
れるのである。
ところが、水平連続鋳造では、重力作用方向が
凝固開始から終了に至るまで鋳造方向と90゜の角
度をなすため、第３図に示すように、電磁撹拌装
置４により、凝固しつつある鋳片の限られた凝固
前面を局部的に撹拌揺動させて、その位置に等軸
晶片５を生成させても、それら等軸晶片５は速や
かに下面側凝固界面に沈降してしまい、目的とす
る鋳片軸心部組織形態を制御可能な最終凝固位
置、即ち、クレータエンド位置に至るまで等軸晶
片を溶鋼中に浮遊維持させておくことは不可能で
あつた。
凝固開始から終了に至るまで鋳造方向と90゜の角
度をなすため、第３図に示すように、電磁撹拌装
置４により、凝固しつつある鋳片の限られた凝固
前面を局部的に撹拌揺動させて、その位置に等軸
晶片５を生成させても、それら等軸晶片５は速や
かに下面側凝固界面に沈降してしまい、目的とす
る鋳片軸心部組織形態を制御可能な最終凝固位
置、即ち、クレータエンド位置に至るまで等軸晶
片を溶鋼中に浮遊維持させておくことは不可能で
あつた。
この発明は、上述の問題点を解決するためにな
されたものであつて、 鋼を水平連続鋳造するに当り、二次冷却帯の未
凝固鋳片を滞留する部分に、電磁撹拌装置を少な
くとも二段設置し、モールド側に設置した前段の
複合型電磁撹拌装置によつて前記未凝固鋳片内部
の溶鋼に鋳造方向に進行する鋳造方向回りの回転
流を、付与し、これによつて形成された等軸晶片
をクレータエンド側に設置した後段のリニア型電
磁撹拌装置によつてクレータエンド側に移動せし
め、かくして、中心偏析やマクロポロシテイのな
い健全な鋳片を鋳造することに特徴を有する。
されたものであつて、 鋼を水平連続鋳造するに当り、二次冷却帯の未
凝固鋳片を滞留する部分に、電磁撹拌装置を少な
くとも二段設置し、モールド側に設置した前段の
複合型電磁撹拌装置によつて前記未凝固鋳片内部
の溶鋼に鋳造方向に進行する鋳造方向回りの回転
流を、付与し、これによつて形成された等軸晶片
をクレータエンド側に設置した後段のリニア型電
磁撹拌装置によつてクレータエンド側に移動せし
め、かくして、中心偏析やマクロポロシテイのな
い健全な鋳片を鋳造することに特徴を有する。
この発明を実施例により図面を参照しながら説
明する。
明する。
第４図は、この発明の実施例の説明図である。
第４図において、６はタンデイツシユに接続さ
れた注入ノズル、７は注入ノズル６にブレークリ
ング８を介して水平に取付けられたモールド、９
はモールド７の鋳片出側に設置した。未凝固鋳片
内部の溶鋼に鋳造方向に進行する鋳造方向回りの
回転流を付与する複合型電磁撹拌装置、そして、
１０はクレータエンド１１側に設置した、未凝固
鋳片内部の溶鋼に鋳造方向の流れを付与するリニ
ア型電磁撹拌装置である。
れた注入ノズル、７は注入ノズル６にブレークリ
ング８を介して水平に取付けられたモールド、９
はモールド７の鋳片出側に設置した。未凝固鋳片
内部の溶鋼に鋳造方向に進行する鋳造方向回りの
回転流を付与する複合型電磁撹拌装置、そして、
１０はクレータエンド１１側に設置した、未凝固
鋳片内部の溶鋼に鋳造方向の流れを付与するリニ
ア型電磁撹拌装置である。
二次冷却帯の未凝固鋳片内部の溶鋼は、前段の
複合型電磁撹拌装置９によつて、鋳造方向回りに
回転撹拌され、多量の等軸晶片１２が形成され
る。この等軸晶片１２は、複合型電磁撹拌装置９
の作用により沈降することなくクレータエンド１
１方向に移動するが、この移動は後段のリニア型
電磁撹拌装置１０により更に促進される。この結
果、鋳片軸心部の凝固組織が微細化し、中心偏析
やマクロポロシテイのない健全な鋳片が得られ
る。
複合型電磁撹拌装置９によつて、鋳造方向回りに
回転撹拌され、多量の等軸晶片１２が形成され
る。この等軸晶片１２は、複合型電磁撹拌装置９
の作用により沈降することなくクレータエンド１
１方向に移動するが、この移動は後段のリニア型
電磁撹拌装置１０により更に促進される。この結
果、鋳片軸心部の凝固組織が微細化し、中心偏析
やマクロポロシテイのない健全な鋳片が得られ
る。
第４図に示した実施例は、リニア型電磁撹拌装
置１０を鋳片下辺に１台設置したものであるが、
これは、第４図に点線で示すように鋳片の上下辺
に設置しても良く、この場合には上下の撹拌装置
の撹拌方向を夫々逆方向にすれば、より効率の良
い等軸晶片の発生及び移動を行わしめることがで
きる。
置１０を鋳片下辺に１台設置したものであるが、
これは、第４図に点線で示すように鋳片の上下辺
に設置しても良く、この場合には上下の撹拌装置
の撹拌方向を夫々逆方向にすれば、より効率の良
い等軸晶片の発生及び移動を行わしめることがで
きる。
上記実施例は、複合型電磁撹拌装置とリニア型
電磁撹拌装置を前段、後段二段に設置したもので
あるが、これらは二段以上設置しても良いことは
勿論である。
電磁撹拌装置を前段、後段二段に設置したもので
あるが、これらは二段以上設置しても良いことは
勿論である。
次に、第４図の場合の前段の複合型電磁撹拌装
置９の設置位置と、これと後段のリニア型電磁撹
拌装置１０との設置間隔及びこれら電磁撹拌装置
による溶鋼の撹拌流速について説明する。
置９の設置位置と、これと後段のリニア型電磁撹
拌装置１０との設置間隔及びこれら電磁撹拌装置
による溶鋼の撹拌流速について説明する。
複合型電磁撹拌装置９は、モールド７の鋳片出
口端からクレータエンド１１までの距離の50％以
下の位置に設置し、リニア型電磁撹拌装置１０と
の間隔は、同様に55％以下に設定し、一方、溶鋼
の撹拌流速は、複合型電磁撹拌装置９で20cm/sec
以上、リニア型電磁撹拌装置１０で10cm/sec以上
とする。これにより安定した等軸晶片の形成及び
移動を図ることができる。
口端からクレータエンド１１までの距離の50％以
下の位置に設置し、リニア型電磁撹拌装置１０と
の間隔は、同様に55％以下に設定し、一方、溶鋼
の撹拌流速は、複合型電磁撹拌装置９で20cm/sec
以上、リニア型電磁撹拌装置１０で10cm/sec以上
とする。これにより安定した等軸晶片の形成及び
移動を図ることができる。
尚、ホワイトバンドの発生を防止するには、複
合型電磁撹拌装置９で最大70cm/sec以下、リニア
型電磁撹拌装置１０で最大45cm/sec以下の撹拌流
速とすれば、より良い結果が得られる。また、一
定周期ごとにそれらの撹拌方向を変えるいわゆる
交番方式を採用してもよい。
合型電磁撹拌装置９で最大70cm/sec以下、リニア
型電磁撹拌装置１０で最大45cm/sec以下の撹拌流
速とすれば、より良い結果が得られる。また、一
定周期ごとにそれらの撹拌方向を変えるいわゆる
交番方式を採用してもよい。
以上説明したように、この発明によれば、前段
の電磁撹拌装置により溶鋼を撹拌して等軸晶片の
生成を促進し、この等軸晶片を後段の電磁撹拌装
置によつて沈降させることなくクレータエンド側
に移動させることができるので、鋳片軸心部の凝
固組織を微細化できる結果、中心偏析、マクロポ
ロシテイのない健全な鋳片の鋳造が行えるといつ
た有用な効果がもたらされる。
の電磁撹拌装置により溶鋼を撹拌して等軸晶片の
生成を促進し、この等軸晶片を後段の電磁撹拌装
置によつて沈降させることなくクレータエンド側
に移動させることができるので、鋳片軸心部の凝
固組織を微細化できる結果、中心偏析、マクロポ
ロシテイのない健全な鋳片の鋳造が行えるといつ
た有用な効果がもたらされる。
第１図は、鋳片の凝固形態を示す図、第２図
は、垂直連続鋳造において電磁撹拌した場合の溶
鋼中の等軸晶片の状態を示す図、第３図は、水平
連続鋳造において電磁撹拌した場合の溶鋼中の等
軸晶片の状態を示す図、第４図は、この発明の方
法の一実施例を示す説明図である。図面におい
て、 １……柱状晶、２……分岐柱状晶、３……ブリ
ツジング、４……電磁撹拌装置、５……等軸晶
片、６……タンデイツシユ、７……モールド、８
……ブレークリング、９……複合型電磁撹拌装
置、１０……リニア型電磁撹拌装置、１１……ク
レータエンド、１２……等軸晶片。
は、垂直連続鋳造において電磁撹拌した場合の溶
鋼中の等軸晶片の状態を示す図、第３図は、水平
連続鋳造において電磁撹拌した場合の溶鋼中の等
軸晶片の状態を示す図、第４図は、この発明の方
法の一実施例を示す説明図である。図面におい
て、 １……柱状晶、２……分岐柱状晶、３……ブリ
ツジング、４……電磁撹拌装置、５……等軸晶
片、６……タンデイツシユ、７……モールド、８
……ブレークリング、９……複合型電磁撹拌装
置、１０……リニア型電磁撹拌装置、１１……ク
レータエンド、１２……等軸晶片。
Claims (1)
- １ 鋼を水平連続鋳造するに当り、二次冷却帯の
未凝固鋳片が滞留する部分に、電磁撹拌装置を少
なくとも二段設置し、モールド側に設置した前段
の複合型電磁撹拌装置によつて前記未凝固鋳片内
部の溶鋼に鋳造方向に進行する鋳造方向回りの回
転流を付与し、これによつて形成された等軸晶片
を、クレータエンド側に設置した後段のリニア型
電磁撹拌装置によつてクレータエンド側に移動せ
しめ、かくして、中心偏析やマクロポロシテイの
ない健全な鋳片を鋳造することを特徴とする鋼の
水平連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15135180A JPS5775259A (en) | 1980-10-30 | 1980-10-30 | Continuous horizontal casting method for steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15135180A JPS5775259A (en) | 1980-10-30 | 1980-10-30 | Continuous horizontal casting method for steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5775259A JPS5775259A (en) | 1982-05-11 |
| JPS6153145B2 true JPS6153145B2 (ja) | 1986-11-17 |
Family
ID=15516652
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15135180A Granted JPS5775259A (en) | 1980-10-30 | 1980-10-30 | Continuous horizontal casting method for steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5775259A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58215251A (ja) * | 1982-06-08 | 1983-12-14 | Kawasaki Steel Corp | ブル−ム連鋳におけるクレ−タエンド未凝固溶鋼の電磁撹拌方法 |
| JPS59133957A (ja) * | 1983-01-20 | 1984-08-01 | Kobe Steel Ltd | 水平連鋳における電磁撹拌方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4994522A (ja) * | 1973-01-16 | 1974-09-07 | ||
| JPS6153144A (ja) * | 1984-08-23 | 1986-03-17 | 日東産業株式会社 | 不燃耐火建材の製造法 |
-
1980
- 1980-10-30 JP JP15135180A patent/JPS5775259A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5775259A (en) | 1982-05-11 |
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