JPS6158246B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6158246B2 JPS6158246B2 JP58220996A JP22099683A JPS6158246B2 JP S6158246 B2 JPS6158246 B2 JP S6158246B2 JP 58220996 A JP58220996 A JP 58220996A JP 22099683 A JP22099683 A JP 22099683A JP S6158246 B2 JPS6158246 B2 JP S6158246B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- drill
- cutting edge
- diameter
- rake angle
- outer periphery
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B51/00—Tools for drilling machines
- B23B51/02—Twist drills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
- B23B2251/18—Configuration of the drill point
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
- B23B2251/24—Overall form of drilling tools
- B23B2251/241—Cross sections of the diameter of the drill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
- B23B2251/40—Flutes, i.e. chip conveying grooves
- B23B2251/406—Flutes, i.e. chip conveying grooves of special form not otherwise provided for
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
Description
〈産業上の利用分野〉
本発明は鋳鉄あるいは鋼材料等の穴あけ加工に
用いるドリル、特に素材に超硬合金を使用した超
硬ドリルに関するものである。 〈従来の技術とその問題点〉 一般鋼材や鋳鉄などの穿孔作業には従来より高
速度鋼製のドリルが使用されてきたが、穿孔作業
の高能率化が強く要求されだした昨今は、ドリル
の回転数を高めてその要求に応えるケースが増え
ており、それに伴つて耐摩耗性に優れる超硬合金
をドリル材料として使用することが多くなつてき
た。 しかしながら超硬合金は高速度鋼に比べて抗折
力に劣るなど強度的に満足できる材料ではないた
めに用途が限定されると共に、切削抵抗、摩耗の
面でも必ずしも充分とはいえなかつた。 ドリルの強度は材質のねじれ剛性と、曲げ剛性
によつて左右されるが、その強さの要因となるの
は、第１図に示す芯厚Ｃと溝巾比Ｂ：Ａである。 第２図にその値を変化させた時のねじれ剛性の
値を示している。 ねじれ剛性比は溝がない円形断面を100％とし
てその値との比率で示している。第２図からも明
らかなように芯厚Ｃを厚くし、かつ溝巾比Ｂ：Ａ
を小さくしたものが、その強度は向上する。しか
しながら第１図に示す従来のドリル形状で芯厚Ｃ
を厚くし、溝巾比Ｂ：Ａを小さくしただけでは切
削抵抗（トルク、スラスト）が大巾に増加するだ
けでなく切りくずの排出も困難で、芯厚、溝巾比
はおのずと限界があり、一般的には芯厚はドリル
径の15〜23％、溝巾比は１〜1.3：１にとられて
いた。 又、切削抵抗増大の一因は、第１図に示す切刃
１の半径方向における任意の位置、どの点であつ
ても半径方向のすくい角θ１が負であることによ
る。 また負の位置にあつて、それと相対する溝壁と
の距離（第１図中のl1で示す）は、従来のドリル
では大きいため、第３図に示すように排出される
切りくず２は完全の溝壁に当らない場合もおこ
り、加工された孔壁に達することがある。図中３
は切りくず２の当接部を示す。 〈問題点を解決するための手段〉 本発明はかかる問題点を解決するためになされ
たもので超硬質性材料製のドリルにおいて芯厚Ｃ
をドリル直径の25〜35％、溝巾比Ｂ：Ａを0.4〜
0.8：１にするとともに、少なくともドリル直径
の2/3より外周部の切刃端面直視形状を、半径方
向のすくい角が−５゜〜正になるようにし、切刃
１と相対する溝壁との距離、即ち切刃先端直視形
状において、ドリル直径の少なくとも2/3より外
側の切刃を基準線として、壁の外周部より該基準
線へ垂線をたてたと仮定した時、その垂線と、切
刃外周部の距離をドリル直径の47％以下にしたこ
とを第１の特徴とする。 第２の特徴は少なくともドリル直径の2/3より
外周部の切刃端面直視形状のすくい角が０゜〜正
になるように凹曲線で結ぶことを特徴とし、第３
に切刃部の一部又は全部を薄膜で被覆したことを
特徴とする。 また付加的には外径部のマージンを切刃位置に
設けると共に、切刃の反対側にも設けたことを特
徴としている。 〈実施例およびその効果〉 超硬質性の材料で作られ、芯厚Ｃをドリル直径
の25〜35％、溝巾比Ｂ：Ａを0.4〜0.8：１にする
と共に、上記のすくい角は少なくともドリル直径
の2/3よりも外周部の切刃端面直視形状を半径方
向のすくい角が−５゜〜正になるように直線又は
凹曲線で結び、切刃１と相対する溝壁との距離、
即ち第１４図Ａ，Ｂにおいて外周の点ａと、切刃
１上でドリル直径の2/3の点ｂを結ぶ基準線へ相
対する溝の壁端ｃを通る垂線ｃ―ｄを立て、この
垂線と平行で、且つ切刃外端点ａを通る線との距
離を距離ｌ（第１４図Ａ）としたとき、この距離
ｌをドリル直径Ｄの47％以下にし、切刃部の全部
又は一部をTiCN、TiC、Al2O3等の薄膜によつて
被覆する。上記距離の定義はドリルの直角断面で
なく、先端角を施したあとの端面視として限定す
る。 第４図、第５図に示した実施例は半径方向のす
くい角が０゜の場合、第６図は、従来のドリルと
は逆にすくい角が正の角度θ２を持つた例であ
り、第７図は切刃１の形状がドリル外周部で−５
゜〜正となるような凹曲線状に形成された例であ
る。 又第６図に示すように外径部のマージンを切刃
位置４と切刃の反対側５にも設ける。 以上の各要件は次のような理由に基づく。 第８図は半径方向のすくい角を正にしたことに
よる切れ味の良さと、切刃に相対する溝壁との距
離を近づけたことによる切りくずの流れを比較し
た図で、同図Ａは上記距離が小さい場合で切りく
ず１１が小さく折り曲げられ、穴壁１２に当ら
ず、穴壁を傷付けることはないが、Ｂ，Ｃと距離
が大きくなるに従い切りくずの曲がりが大きくな
り、穴壁に当たり、又大きく切断されるので排出
もスムーズでない。また従来のドリルの先端角は
一般に118〜130゜で、この場合すくい角は負とな
る。 本発明においては先端角は135〜145゜ですくい
角は−５゜〜正となり、正に大きい方がトルク減
少効果が大きいが、大き過ぎると、刃先の強度が
低下する。 従つて切れ味と、強度の両面より０〜20゜が好
ましい。 第１０図は下記表１の左半に示す従来のドリル
Ａの例a′，b′，c′，d′と本発明によるドリルＢの
例ａ〜ｆの相違を示したもので、図中Ｃはドリル
径口に対する％で示した芯厚、θはすくい角、Ｒ
は溝巾比を示し、従来の技術ではすくい角はマイ
ナス角となつて、溝巾比、芯厚のすべてにおいて
相違することが明らかであり、表１の右半には左
半に記載の各ドリルについて全体の強度、切刃の
外周部強さ、切削抵抗、切りくず処理を、S50C
鋼について試験して最高点を10点として評価した
点数およびその合計点ならびに総合評価を◎，
〇，△，×の順位で示したもので距離ｌのドリル
直径に対する比が47％以下のものが総合特性がよ
いことがわかる。
用いるドリル、特に素材に超硬合金を使用した超
硬ドリルに関するものである。 〈従来の技術とその問題点〉 一般鋼材や鋳鉄などの穿孔作業には従来より高
速度鋼製のドリルが使用されてきたが、穿孔作業
の高能率化が強く要求されだした昨今は、ドリル
の回転数を高めてその要求に応えるケースが増え
ており、それに伴つて耐摩耗性に優れる超硬合金
をドリル材料として使用することが多くなつてき
た。 しかしながら超硬合金は高速度鋼に比べて抗折
力に劣るなど強度的に満足できる材料ではないた
めに用途が限定されると共に、切削抵抗、摩耗の
面でも必ずしも充分とはいえなかつた。 ドリルの強度は材質のねじれ剛性と、曲げ剛性
によつて左右されるが、その強さの要因となるの
は、第１図に示す芯厚Ｃと溝巾比Ｂ：Ａである。 第２図にその値を変化させた時のねじれ剛性の
値を示している。 ねじれ剛性比は溝がない円形断面を100％とし
てその値との比率で示している。第２図からも明
らかなように芯厚Ｃを厚くし、かつ溝巾比Ｂ：Ａ
を小さくしたものが、その強度は向上する。しか
しながら第１図に示す従来のドリル形状で芯厚Ｃ
を厚くし、溝巾比Ｂ：Ａを小さくしただけでは切
削抵抗（トルク、スラスト）が大巾に増加するだ
けでなく切りくずの排出も困難で、芯厚、溝巾比
はおのずと限界があり、一般的には芯厚はドリル
径の15〜23％、溝巾比は１〜1.3：１にとられて
いた。 又、切削抵抗増大の一因は、第１図に示す切刃
１の半径方向における任意の位置、どの点であつ
ても半径方向のすくい角θ１が負であることによ
る。 また負の位置にあつて、それと相対する溝壁と
の距離（第１図中のl1で示す）は、従来のドリル
では大きいため、第３図に示すように排出される
切りくず２は完全の溝壁に当らない場合もおこ
り、加工された孔壁に達することがある。図中３
は切りくず２の当接部を示す。 〈問題点を解決するための手段〉 本発明はかかる問題点を解決するためになされ
たもので超硬質性材料製のドリルにおいて芯厚Ｃ
をドリル直径の25〜35％、溝巾比Ｂ：Ａを0.4〜
0.8：１にするとともに、少なくともドリル直径
の2/3より外周部の切刃端面直視形状を、半径方
向のすくい角が−５゜〜正になるようにし、切刃
１と相対する溝壁との距離、即ち切刃先端直視形
状において、ドリル直径の少なくとも2/3より外
側の切刃を基準線として、壁の外周部より該基準
線へ垂線をたてたと仮定した時、その垂線と、切
刃外周部の距離をドリル直径の47％以下にしたこ
とを第１の特徴とする。 第２の特徴は少なくともドリル直径の2/3より
外周部の切刃端面直視形状のすくい角が０゜〜正
になるように凹曲線で結ぶことを特徴とし、第３
に切刃部の一部又は全部を薄膜で被覆したことを
特徴とする。 また付加的には外径部のマージンを切刃位置に
設けると共に、切刃の反対側にも設けたことを特
徴としている。 〈実施例およびその効果〉 超硬質性の材料で作られ、芯厚Ｃをドリル直径
の25〜35％、溝巾比Ｂ：Ａを0.4〜0.8：１にする
と共に、上記のすくい角は少なくともドリル直径
の2/3よりも外周部の切刃端面直視形状を半径方
向のすくい角が−５゜〜正になるように直線又は
凹曲線で結び、切刃１と相対する溝壁との距離、
即ち第１４図Ａ，Ｂにおいて外周の点ａと、切刃
１上でドリル直径の2/3の点ｂを結ぶ基準線へ相
対する溝の壁端ｃを通る垂線ｃ―ｄを立て、この
垂線と平行で、且つ切刃外端点ａを通る線との距
離を距離ｌ（第１４図Ａ）としたとき、この距離
ｌをドリル直径Ｄの47％以下にし、切刃部の全部
又は一部をTiCN、TiC、Al2O3等の薄膜によつて
被覆する。上記距離の定義はドリルの直角断面で
なく、先端角を施したあとの端面視として限定す
る。 第４図、第５図に示した実施例は半径方向のす
くい角が０゜の場合、第６図は、従来のドリルと
は逆にすくい角が正の角度θ２を持つた例であ
り、第７図は切刃１の形状がドリル外周部で−５
゜〜正となるような凹曲線状に形成された例であ
る。 又第６図に示すように外径部のマージンを切刃
位置４と切刃の反対側５にも設ける。 以上の各要件は次のような理由に基づく。 第８図は半径方向のすくい角を正にしたことに
よる切れ味の良さと、切刃に相対する溝壁との距
離を近づけたことによる切りくずの流れを比較し
た図で、同図Ａは上記距離が小さい場合で切りく
ず１１が小さく折り曲げられ、穴壁１２に当ら
ず、穴壁を傷付けることはないが、Ｂ，Ｃと距離
が大きくなるに従い切りくずの曲がりが大きくな
り、穴壁に当たり、又大きく切断されるので排出
もスムーズでない。また従来のドリルの先端角は
一般に118〜130゜で、この場合すくい角は負とな
る。 本発明においては先端角は135〜145゜ですくい
角は−５゜〜正となり、正に大きい方がトルク減
少効果が大きいが、大き過ぎると、刃先の強度が
低下する。 従つて切れ味と、強度の両面より０〜20゜が好
ましい。 第１０図は下記表１の左半に示す従来のドリル
Ａの例a′，b′，c′，d′と本発明によるドリルＢの
例ａ〜ｆの相違を示したもので、図中Ｃはドリル
径口に対する％で示した芯厚、θはすくい角、Ｒ
は溝巾比を示し、従来の技術ではすくい角はマイ
ナス角となつて、溝巾比、芯厚のすべてにおいて
相違することが明らかであり、表１の右半には左
半に記載の各ドリルについて全体の強度、切刃の
外周部強さ、切削抵抗、切りくず処理を、S50C
鋼について試験して最高点を10点として評価した
点数およびその合計点ならびに総合評価を◎，
〇，△，×の順位で示したもので距離ｌのドリル
直径に対する比が47％以下のものが総合特性がよ
いことがわかる。
【表】
またすくい角が−５゜以下では切削抵抗が高く
なり、剛性不足となるため−５゜〜正が適してい
るが、０〜20゜の範囲とすることが切れ味と強度
の両面から望ましい。 なお芯厚が30％であれば切刃の長さは、第９図
に示すように1/3＋1/3＝2/3になる。 従つて切刃の1/2以上が正のすくい角であれば
充分な効果を発揮するので、少なくともドリル直
径の2/3より外側との條件を設けた。 また芯厚Ｃをドリル直径の25％以下とした場合
にはねじれ剛性が不足すると共に35％を超えると
切りくずの排出が悪くなる。溝巾比も0.4〜0.8：
１の範囲外にした場合には切りくずのカールや切
断がうまく行かない。 第１１図は被削材がS50C、ＨB240、切削速度
50m／minでφ8.5mmの本発明ドリルと、従来ドリ
ルとの特性の比較図であるが、本発明に係るドリ
ルは、従来ドリルに近いトルク、スラストであ
り、半径方向のすくい角が負である従来型ドリル
で芯厚大、溝巾比を大としたドリルに較べれば格
段の低下を示している。 上記各ドリルの諸元は表２に示す通りで材質は
超硬合金（P30）で、表面にTiNを被覆したもの
である。
なり、剛性不足となるため−５゜〜正が適してい
るが、０〜20゜の範囲とすることが切れ味と強度
の両面から望ましい。 なお芯厚が30％であれば切刃の長さは、第９図
に示すように1/3＋1/3＝2/3になる。 従つて切刃の1/2以上が正のすくい角であれば
充分な効果を発揮するので、少なくともドリル直
径の2/3より外側との條件を設けた。 また芯厚Ｃをドリル直径の25％以下とした場合
にはねじれ剛性が不足すると共に35％を超えると
切りくずの排出が悪くなる。溝巾比も0.4〜0.8：
１の範囲外にした場合には切りくずのカールや切
断がうまく行かない。 第１１図は被削材がS50C、ＨB240、切削速度
50m／minでφ8.5mmの本発明ドリルと、従来ドリ
ルとの特性の比較図であるが、本発明に係るドリ
ルは、従来ドリルに近いトルク、スラストであ
り、半径方向のすくい角が負である従来型ドリル
で芯厚大、溝巾比を大としたドリルに較べれば格
段の低下を示している。 上記各ドリルの諸元は表２に示す通りで材質は
超硬合金（P30）で、表面にTiNを被覆したもの
である。
【表】
又添附図面第１２図、第１３図は、本発明にお
ける被覆層の効果を示す曲線で、ドリル径12mmの
ドリルにおいて、切削部を被覆したもの●、再研
磨して先端々面側の被覆層がないもの〓、被覆層
が全くないもの〇、の３種類により、S48C、ＨB
２ 20材をＶ＝50m／minで穴あけ加工した結果
を比較図示した。図により了解されるように、被
覆層を設けたものは、切削力が抑えられ、摩耗が
少ないことが示されている。 以上の構成とすることにより、以下の効果を得
ることができる。 (1) 第２図に示したように大巾にねじれ剛性が向
上する。又曲げ剛性についても同様である。 (2) 第１１図は被削材がS50C、ＨB240、切削速
度50m／minでφ8.5のドリルを用いた例である
が、本発明で得たドリルは従来ドリルに近いト
ルク、スラストであり、半径方向のすくい角で
ある従来形ドリルで芯厚大、溝巾比を大とした
ドリルに較べればそのトルク、スラストは格段
の低下を示している。 (3) ドリルの外周部での切刃と溝壁との距離を第
１４図Ａに示すように（Ｂは従来のドリル）近
づけたことにより、切りくずの切断、排出がド
リル溝穴内だけで行なえるようになり、排出性
が向上する。第４図、第５図に示した実施例は
半径方向のすくい角θが０゜の場合であるが、
第６図には従来ドリルと逆にθ２が正のすくい
角をもつた例を示している。その効果は前述し
た効果を更に高める。又第７図には切刃の形状
がドリル外周部で−５゜〜正となるような凹曲
線状に形成されたものを示している。この場合
切りくずの生成はより長い切刃で分担されるた
めスムーズに行われ、かつ切刃長さが長くなる
ため、切刃の単位長さ当りの仕事量が減り、耐
摩耗性の向上が可能となる。 また第６図にはダブルマージン、即ちマージン
部４，５を持つた実施例を示しているが、その結
果穴精度が向上するだけでなく、外周２番部への
切りくずの流入を防止し、切削がスムーズに行な
える。 しかしてこれらの効果は切刃がTiCN、TiC、
Al2O3等薄膜によつて被覆されていることによ
り、より効果的に発揮され、超硬質合金の利点が
十二分に生かされる。 一般にコーテイングすることは耐摩耗性を向上
させ、耐久力をあげるためで耐溶着性の向上によ
る仕上げ面への効果、切削抵抗の軽減の効果もあ
るが、スライス、旋削のときには切削スピードは
比較的大きく、溶着の問題は起こり難く、また切
削抵抗の大小はさほど問題にならない。 しかしドリルの場合、全体の強度を上げること
が重要であり、形状面でドリル自体の絶対強度を
上げるだけでなく、コーテイングによりドリルに
作用する切削抵抗を下げて強度および耐久力を向
上させる。
ける被覆層の効果を示す曲線で、ドリル径12mmの
ドリルにおいて、切削部を被覆したもの●、再研
磨して先端々面側の被覆層がないもの〓、被覆層
が全くないもの〇、の３種類により、S48C、ＨB
２ 20材をＶ＝50m／minで穴あけ加工した結果
を比較図示した。図により了解されるように、被
覆層を設けたものは、切削力が抑えられ、摩耗が
少ないことが示されている。 以上の構成とすることにより、以下の効果を得
ることができる。 (1) 第２図に示したように大巾にねじれ剛性が向
上する。又曲げ剛性についても同様である。 (2) 第１１図は被削材がS50C、ＨB240、切削速
度50m／minでφ8.5のドリルを用いた例である
が、本発明で得たドリルは従来ドリルに近いト
ルク、スラストであり、半径方向のすくい角で
ある従来形ドリルで芯厚大、溝巾比を大とした
ドリルに較べればそのトルク、スラストは格段
の低下を示している。 (3) ドリルの外周部での切刃と溝壁との距離を第
１４図Ａに示すように（Ｂは従来のドリル）近
づけたことにより、切りくずの切断、排出がド
リル溝穴内だけで行なえるようになり、排出性
が向上する。第４図、第５図に示した実施例は
半径方向のすくい角θが０゜の場合であるが、
第６図には従来ドリルと逆にθ２が正のすくい
角をもつた例を示している。その効果は前述し
た効果を更に高める。又第７図には切刃の形状
がドリル外周部で−５゜〜正となるような凹曲
線状に形成されたものを示している。この場合
切りくずの生成はより長い切刃で分担されるた
めスムーズに行われ、かつ切刃長さが長くなる
ため、切刃の単位長さ当りの仕事量が減り、耐
摩耗性の向上が可能となる。 また第６図にはダブルマージン、即ちマージン
部４，５を持つた実施例を示しているが、その結
果穴精度が向上するだけでなく、外周２番部への
切りくずの流入を防止し、切削がスムーズに行な
える。 しかしてこれらの効果は切刃がTiCN、TiC、
Al2O3等薄膜によつて被覆されていることによ
り、より効果的に発揮され、超硬質合金の利点が
十二分に生かされる。 一般にコーテイングすることは耐摩耗性を向上
させ、耐久力をあげるためで耐溶着性の向上によ
る仕上げ面への効果、切削抵抗の軽減の効果もあ
るが、スライス、旋削のときには切削スピードは
比較的大きく、溶着の問題は起こり難く、また切
削抵抗の大小はさほど問題にならない。 しかしドリルの場合、全体の強度を上げること
が重要であり、形状面でドリル自体の絶対強度を
上げるだけでなく、コーテイングによりドリルに
作用する切削抵抗を下げて強度および耐久力を向
上させる。
図面第１図はドリルの端面図、第２図はねじれ
剛性に及ぼす芯厚と溝巾比の関係を示す曲線、第
３図は従来のドリルにおける切りくずの状態を示
す説明図、第４図は本発明ドリルの端面図、第５
図は第４図の側面図、第６図、第７図は他の実施
例の端面図、第８図は切りくずの流れを示す比較
図、第９図はドリル直径と切刃長さの関係を示す
説明図、第１０図は従来のドリルと本発明ドリル
との相違を示す比較図、第１１図は各種形状のド
リルにおけるスラスト、トルクと送りの関連を示
す試験結果の比較図、第１２図は被覆層の有無に
よるスラスト、トルクと送りの関係を示す実験比
較図、第１３図は外周マージンと穴あけ個数との
関係を示す実験値を示し、第１４図は距離ｌの説
明図で、同図Ａは本発明の場合、Ｂは従来のドリ
ルである。 Ｒ……溝巾比Ｂ：Ａ、Ｃ……芯厚、Ｄ……ドリ
ル直径、θ……すくい角、ｌ……距離、１……切
刃、４，５……マージン。
剛性に及ぼす芯厚と溝巾比の関係を示す曲線、第
３図は従来のドリルにおける切りくずの状態を示
す説明図、第４図は本発明ドリルの端面図、第５
図は第４図の側面図、第６図、第７図は他の実施
例の端面図、第８図は切りくずの流れを示す比較
図、第９図はドリル直径と切刃長さの関係を示す
説明図、第１０図は従来のドリルと本発明ドリル
との相違を示す比較図、第１１図は各種形状のド
リルにおけるスラスト、トルクと送りの関連を示
す試験結果の比較図、第１２図は被覆層の有無に
よるスラスト、トルクと送りの関係を示す実験比
較図、第１３図は外周マージンと穴あけ個数との
関係を示す実験値を示し、第１４図は距離ｌの説
明図で、同図Ａは本発明の場合、Ｂは従来のドリ
ルである。 Ｒ……溝巾比Ｂ：Ａ、Ｃ……芯厚、Ｄ……ドリ
ル直径、θ……すくい角、ｌ……距離、１……切
刃、４，５……マージン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 超硬質材料製のドリルにおいて、芯厚はドリ
ル直径の25〜35％、溝巾比は0.4〜0.8：１、切刃
端面直視形状の半径方向すくい角は少なくともド
リル直径の2/3より外側においては−５゜〜正、
切刃端面直視形状におけるドリル直径より少なく
とも2/3より外側の切刃を基準線として溝壁の外
周部より該基準線へ垂線をたてたと仮定したと
き、その垂線と切刃外周部との距離がドリル直径
の47％以下であり、かつ切刃部の一部または全部
がTiN、TiC、TiCNまたはAl2O3の１種またはそ
れ以上が直接または他の層を介して被覆されてな
ることを特徴とするドリル。 ２ 芯厚部よりドリル外周部に至る部分の切刃端
面直視形状を少なくともドリル直径2/3より外側
の切刃部分の半径方向のすくい角が０゜〜正にな
るように凹曲線で結ばれてなることを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載のドリル。 ３ 外径部のマージンを切刃位置に設けるととも
に、切刃の反対側にも設けたことを特徴とする特
許請求の範囲第１項または第２項記載のドリル。 ４ 被覆された切刃部の一部は少なくともすくい
面、マージンであることを特徴とする特許請求の
範囲第１項、第２項または第３項記載のドリル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22099683A JPS60114407A (ja) | 1983-11-24 | 1983-11-24 | ドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22099683A JPS60114407A (ja) | 1983-11-24 | 1983-11-24 | ドリル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60114407A JPS60114407A (ja) | 1985-06-20 |
| JPS6158246B2 true JPS6158246B2 (ja) | 1986-12-10 |
Family
ID=16759831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22099683A Granted JPS60114407A (ja) | 1983-11-24 | 1983-11-24 | ドリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60114407A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08232276A (ja) * | 1995-02-28 | 1996-09-10 | Marutaka Concrete Kogyo Kk | 擁壁パフォーマンスの造成工法とブロック |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2184046B (en) * | 1985-12-13 | 1990-01-24 | Skf & Dormer Tools | Twist drill |
| ES2029456T3 (es) * | 1986-06-07 | 1992-08-16 | Hertel Aktiengesellschaft Werkzeuge + Hartstoffe | Procedimiento para el afilado de una broca espiral. |
| EP0320881B2 (en) * | 1987-12-14 | 2003-10-22 | Mitsubishi Materials Corporation | Twist drill |
| US5888036A (en) * | 1990-02-27 | 1999-03-30 | Hitachi Seiko, Ltd. | Drill bit and step feeding method |
| EP1275458A1 (en) | 2001-07-10 | 2003-01-15 | Mitsubishi Materials Corporation | Drill |
| JP2004268165A (ja) | 2003-03-05 | 2004-09-30 | Honda Motor Co Ltd | 深穴加工用ドリル |
| GB0320148D0 (en) | 2003-08-28 | 2003-10-01 | Dormer Tools Sheffield Ltd | Partially coated drill tool |
| US8840346B2 (en) * | 2008-05-23 | 2014-09-23 | Kyocera Corporation | Drill, cutting insert, and method of manufacturing cut product |
| US20250083237A1 (en) * | 2023-01-12 | 2025-03-13 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Drill |
Family Cites Families (7)
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| JPS5414089A (en) * | 1977-07-05 | 1979-02-01 | Caterpillar Mitsubishi Ltd | Drill with chip breaker for high hardness |
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| JPS5943247B2 (ja) * | 1979-06-25 | 1984-10-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆超硬合金製ミニチユアドリル |
| JPS5943246B2 (ja) * | 1979-06-25 | 1984-10-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆超硬合金製ミニチユアドリル |
| JPS57132908A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-17 | Asahi Malleable Iron Co Ltd | Drill |
| JPS5840309U (ja) * | 1981-07-21 | 1983-03-16 | 住友電気工業株式会社 | 孔明け工具 |
| JPS5866607A (ja) * | 1981-10-16 | 1983-04-20 | Toshiba Corp | ドリル |
-
1983
- 1983-11-24 JP JP22099683A patent/JPS60114407A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08232276A (ja) * | 1995-02-28 | 1996-09-10 | Marutaka Concrete Kogyo Kk | 擁壁パフォーマンスの造成工法とブロック |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60114407A (ja) | 1985-06-20 |
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