JPS6160843B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6160843B2 JPS6160843B2 JP54117088A JP11708879A JPS6160843B2 JP S6160843 B2 JPS6160843 B2 JP S6160843B2 JP 54117088 A JP54117088 A JP 54117088A JP 11708879 A JP11708879 A JP 11708879A JP S6160843 B2 JPS6160843 B2 JP S6160843B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- polymer emulsion
- polymerization
- polymer
- emulsion
- chloroprene
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Landscapes
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
Description
本発明はクロロプレン又はクロロプレン及びそ
れと共重合可能な単量体を乳化重合してつくられ
た重合体乳化液（クロロプレン系重合体乳化液）
の処理法、特に残留単量体の分離除去方法又は濃
縮方法に関するものである。 クロロプレン又はクロロプレン及びそれと共重
合可能な単量体を乳化重合する場合、重合終了後
未反応単量体が残存することがある。又、単量体
を全て重合体に変換するのは重合時間が著しく増
大し、経済的に不利であるばかりか、得られた重
合体の品質が好ましくない場合があり、このよう
な場合は重合率が100％に達する以前に重合を停
止させるので、未反応単量体が残存する。 通常、乳化重合法で得られたクロロプレン系重
合体乳化液には、仕込単量体に対して１〜50重量
％の未反応単量体が含まれ、又、該重合体乳化液
は通常水分を30〜80重量％含有するが、固形分濃
度が低い場合はある種の用途例えばラテツクスと
してスポンジ製造用あるいは浸漬製品用に使用す
る場合、固形分約50〜60重量％まで濃縮する。 クロロプレン系重合体乳化液中に混入する未反
応単量体の分離除去又は濃縮を行なうには、従
来、重合体乳化液を連続的に脱揮発塔に送り込
み、重合体乳化液を水蒸気と接触せしめることに
より、重合体乳化液を加熱し、未反応単量体又は
水分を蒸発分離する方法がある。しかし、この方
法は多量の水蒸気を必要とし、経済的に不利であ
る。更に、この方法は水蒸気を直接重合体乳化液
と接触せしめるために、該重合体乳化液中のゴム
状重合体の析出が発生し易い。又この重合体の析
出は、重合体収率を低下せしめるのみならず、析
出物が脱揮発塔の内部に滞積したり、乳化液を留
出させるための配管を閉塞せしめたりして、脱揮
発塔の運転を困難にする。又、脱揮発塔の定常を
乱すと、泡が大量に発生し、操作が極めて困難に
なる。 又、脱揮発塔を使用して該重合乳化液中の水分
を蒸発して濃縮する場合は、水の蒸気圧は単量体
のそれより低いので、多量の水蒸気が必要であ
り、塔内の滞留時間も長時間必要となる。このよ
うな条件は、重合体の析出を増大せしめる。この
ように運転しても、脱揮発塔では、１回の運転で
重合体乳化液の固形分濃度を10重量％増大させる
のは困難であつて、未反応単量体の除去と兼ねて
固形分濃度を増大せしめるのは困難である。 そこで、重合体乳化液の固形分濃度を増大せし
めるために、アルギン酸アンモニウム等のクリー
ミング剤を加えて静置して水分を分離する方法も
ある。しかしこの方法は、静置に長時間必要であ
る。 本発明は重合体の析出及び発泡の極めて少ない
未反応単量体の除去方法及び濃縮方法を提供する
ものであつて、要すれば未反応単量体の除去と濃
縮を同時に行なうことができる。 即ち、本発明はクロロプレン又はクロロプレン
及びそれと共重合可能な単量体を乳化重合してつ
くられた重合体乳化液から残留単量体を分離除去
するか、又は該重合体乳化液から水分を蒸発せし
めて乳化液を濃縮するに際し、該重合体乳化液
100重量部に対し0.005〜1.0重量部の消泡剤を存
在させ、該重合体乳化液を容器中で撹拌しなが
ら、30〜760mmHgの圧力下、30〜90℃の温度に加
熱することを特徴とする重合体乳化液の処理方法
である。 本発明の方法を適用可能を重合体乳化液は、ク
ロロプレン重合体又はクロロプレン共重合体（以
下両者を総合してクロロプレン系重合体という）
の乳化液であり、それらはクロロプレン又はクロ
ロプレン及びそれと共重合可能な単量体を乳化液
中で重合して得られたものである。クロロプレン
と共重合可能な単量体としては、例えば１―クロ
ルブタジエン―１，３、スチレン、α―メチルス
チレン、アクリロニトリル、２，３―ジクロルブ
タジエン―１，３、エチレングリコールジメタア
クリレートなどがあるが、これらに制限されるも
のではない。 本発明の撹拌加熱処理は撹拌装置と加熱装置を
備えた容器で行なわれる。容器は特に制限されな
いが、重合缶及びタンク等が便利である。特に重
合缶は重合終了後の乳化液をそのまま処理できる
ので、特に好都合である。 撹拌翼は特に制限なくタービン翼、プロペラ
翼、フアウドラー翼等のいずれのものでも使用で
きる。加熱は容器に装備したジヤケツト又は容器
内部に取付けられた蛇管若しくはバツフルを加熱
することによつて行なわれる。 脱揮発温度は30〜90℃で、好ましくは40〜70℃
である。30℃より低温では単量体又は水分の揮発
が十分でなく、90℃より高温にすると、重合体乳
化液が熱により劣化し、得られるゴム状重合体の
品質が低下する原因となる。圧力は30〜760mmHg
が適当である。 重合体乳化液の撹拌・加熱は消泡剤の存在下で
行なう。消泡剤は重合体乳化液100重量部に対し
0.005〜1.0重量部添加する。0.005重量部より少な
い場合は、重合体乳化液の発泡を抑えることが困
難で、1.0重量部より多い場合は重合体乳化液又
はそれより得られたゴム状重合体の品質に悪影響
を与える。 消泡剤としてはシリコーン樹脂系消泡剤あるい
はソルビタンラウリル酸モノエステル、ポリエチ
レングリコール脂肪酸エステル、ポリプロピレン
グリコール等の有機極性化合物系消泡剤が使われ
る。これらの消泡剤を１種あるいは２種以上の混
合物を使用してもよい。又該消泡剤を脱揮発を開
始する前に一括添加してもあるいは脱揮発期間中
に連続的あるいは間欠的に添加してもよい。 加熱は通常２〜８時間行なう。特に濃縮の場合
は加熱時間を調節することにより、任意の固形分
にすることが可能である。 なお明細書記載の部及び％はいずれも重量基準
で示した。 以下実施例によつてさらに本発明を説明する。 実施例 １ フアウドラー翼撹拌機及びジヤケツトを装備し
た内容積７m3のステレン製重合缶を使用した。 この重合缶にクロロプレン単量体を100部、水
を140部、乳化剤として不均化ロジン酸石けんを
３部、分散剤としてナフタリンスルホン酸とホル
ムアルデヒドの縮合物のナトリウム塩を0.6部、
水酸化ナトリウムを0.6部を仕込んだ。これらの
操作は全て窒素気流下で行なつた。 １時間撹拌乳化した後、40℃に昇温した重合を
開始した。重合触媒として過硫酸カリウムが１％
及びアントラキノン―β―スルホン酸のナトリウ
ム塩が0.05％の混合水溶液を使用した。重合は窒
素雰囲気下で40℃にて行なわれた。60％まで重合
が進行したとき、直ちにパラターシヤリーブチル
カテコールを0.04部添加し重合反応を停止させ
た。得られた重合体乳化液には残留クロロプレン
単量体が16.4％含まれていた。 次に該重合体乳化液100部に対して消泡剤とし
てシリコーン樹脂系エマルジヨン型消泡剤〔東芝
シリコーン(株)製商品名「TSA730」〕を0.2部添加
した後該重合缶に取付けたジヤケツトを熱水で加
熱し90℃とした。真空ポンプに導かれた導管で重
合缶内部を減圧にしつつ該重合体乳化液の温度が
60℃となるよう140〜560mmHgに圧力を調節して
脱揮発を行つた。撹拌数は60回転／分とした。該
重合体乳化液から揮発した蒸気は導管を通じて取
出され、凝縮器で冷却回収された。 ３時間脱揮発した後該重合体乳化液中の残留ク
ロロプレン単量体は48ppmであつた。尚分析は
ガスクロマトグラフイーにより測定した。この脱
揮発された重合体乳化液を凍結乾燥して重合体を
単離した。この単離された重合体のムーニー粘度
（ML1+4／100℃以下同じ）は56であつた。 このゴム状重合体の貯蔵安定性試験として、70
℃ギヤーオーブンで２日、４日、６日、８日、10
日間老化させた後のムーニー粘度の測定結果を第
１表に示す。ムーニー粘度の増加巾が小さく貯蔵
安定性に優れたゴム重合体であることがわかる。 比較例 １ 実施例１と同じ重合缶を使用し、又同じ重合条
件で重合して得られた重合体乳化液にシリコーン
樹脂系エマルジヨン型消泡剤〔東芝シリコーン(株)
製商品名「TSA730」〕を0.001部添加した以外は
実施例１と同じ方法で脱揮発を行つた。脱揮発開
始30分後に発泡が起り、重合缶内部が泡で充満し
脱揮発を継続する事は不可能となり中断した。 比較例 ２ 実施例１と同じ重合缶を使用し、同じ重合条件
で重合して得られた該重合体乳化液を脱揮発する
に当り、該重合缶に取付けたジヤケツトを熱水で
加熱しつつ125℃とし、該重合体乳化液の温度が
95℃となるよう調節弁で重合缶内部の圧力を600
〜1500mmHgに調節しつつ、脱揮発した以外は実
施例１と同様な方法で脱揮発を行つた。 ３時間脱揮発した後、該重合体乳化溶液中の残
留クロロプレン単量体は32ppmであつた。この
脱揮発された重合体乳化液を凍結乾燥して重合体
が単離された。重合体のムーニー粘度は59であつ
た。実施例１と同様にして貯蔵安定性試験結果を
第１表に示した。このゴム状重合体のムーニー粘
度の増加巾は実施例１に比較して著しく大きく貯
蔵安定性に劣るゴム重合体であることがわかる。
れと共重合可能な単量体を乳化重合してつくられ
た重合体乳化液（クロロプレン系重合体乳化液）
の処理法、特に残留単量体の分離除去方法又は濃
縮方法に関するものである。 クロロプレン又はクロロプレン及びそれと共重
合可能な単量体を乳化重合する場合、重合終了後
未反応単量体が残存することがある。又、単量体
を全て重合体に変換するのは重合時間が著しく増
大し、経済的に不利であるばかりか、得られた重
合体の品質が好ましくない場合があり、このよう
な場合は重合率が100％に達する以前に重合を停
止させるので、未反応単量体が残存する。 通常、乳化重合法で得られたクロロプレン系重
合体乳化液には、仕込単量体に対して１〜50重量
％の未反応単量体が含まれ、又、該重合体乳化液
は通常水分を30〜80重量％含有するが、固形分濃
度が低い場合はある種の用途例えばラテツクスと
してスポンジ製造用あるいは浸漬製品用に使用す
る場合、固形分約50〜60重量％まで濃縮する。 クロロプレン系重合体乳化液中に混入する未反
応単量体の分離除去又は濃縮を行なうには、従
来、重合体乳化液を連続的に脱揮発塔に送り込
み、重合体乳化液を水蒸気と接触せしめることに
より、重合体乳化液を加熱し、未反応単量体又は
水分を蒸発分離する方法がある。しかし、この方
法は多量の水蒸気を必要とし、経済的に不利であ
る。更に、この方法は水蒸気を直接重合体乳化液
と接触せしめるために、該重合体乳化液中のゴム
状重合体の析出が発生し易い。又この重合体の析
出は、重合体収率を低下せしめるのみならず、析
出物が脱揮発塔の内部に滞積したり、乳化液を留
出させるための配管を閉塞せしめたりして、脱揮
発塔の運転を困難にする。又、脱揮発塔の定常を
乱すと、泡が大量に発生し、操作が極めて困難に
なる。 又、脱揮発塔を使用して該重合乳化液中の水分
を蒸発して濃縮する場合は、水の蒸気圧は単量体
のそれより低いので、多量の水蒸気が必要であ
り、塔内の滞留時間も長時間必要となる。このよ
うな条件は、重合体の析出を増大せしめる。この
ように運転しても、脱揮発塔では、１回の運転で
重合体乳化液の固形分濃度を10重量％増大させる
のは困難であつて、未反応単量体の除去と兼ねて
固形分濃度を増大せしめるのは困難である。 そこで、重合体乳化液の固形分濃度を増大せし
めるために、アルギン酸アンモニウム等のクリー
ミング剤を加えて静置して水分を分離する方法も
ある。しかしこの方法は、静置に長時間必要であ
る。 本発明は重合体の析出及び発泡の極めて少ない
未反応単量体の除去方法及び濃縮方法を提供する
ものであつて、要すれば未反応単量体の除去と濃
縮を同時に行なうことができる。 即ち、本発明はクロロプレン又はクロロプレン
及びそれと共重合可能な単量体を乳化重合してつ
くられた重合体乳化液から残留単量体を分離除去
するか、又は該重合体乳化液から水分を蒸発せし
めて乳化液を濃縮するに際し、該重合体乳化液
100重量部に対し0.005〜1.0重量部の消泡剤を存
在させ、該重合体乳化液を容器中で撹拌しなが
ら、30〜760mmHgの圧力下、30〜90℃の温度に加
熱することを特徴とする重合体乳化液の処理方法
である。 本発明の方法を適用可能を重合体乳化液は、ク
ロロプレン重合体又はクロロプレン共重合体（以
下両者を総合してクロロプレン系重合体という）
の乳化液であり、それらはクロロプレン又はクロ
ロプレン及びそれと共重合可能な単量体を乳化液
中で重合して得られたものである。クロロプレン
と共重合可能な単量体としては、例えば１―クロ
ルブタジエン―１，３、スチレン、α―メチルス
チレン、アクリロニトリル、２，３―ジクロルブ
タジエン―１，３、エチレングリコールジメタア
クリレートなどがあるが、これらに制限されるも
のではない。 本発明の撹拌加熱処理は撹拌装置と加熱装置を
備えた容器で行なわれる。容器は特に制限されな
いが、重合缶及びタンク等が便利である。特に重
合缶は重合終了後の乳化液をそのまま処理できる
ので、特に好都合である。 撹拌翼は特に制限なくタービン翼、プロペラ
翼、フアウドラー翼等のいずれのものでも使用で
きる。加熱は容器に装備したジヤケツト又は容器
内部に取付けられた蛇管若しくはバツフルを加熱
することによつて行なわれる。 脱揮発温度は30〜90℃で、好ましくは40〜70℃
である。30℃より低温では単量体又は水分の揮発
が十分でなく、90℃より高温にすると、重合体乳
化液が熱により劣化し、得られるゴム状重合体の
品質が低下する原因となる。圧力は30〜760mmHg
が適当である。 重合体乳化液の撹拌・加熱は消泡剤の存在下で
行なう。消泡剤は重合体乳化液100重量部に対し
0.005〜1.0重量部添加する。0.005重量部より少な
い場合は、重合体乳化液の発泡を抑えることが困
難で、1.0重量部より多い場合は重合体乳化液又
はそれより得られたゴム状重合体の品質に悪影響
を与える。 消泡剤としてはシリコーン樹脂系消泡剤あるい
はソルビタンラウリル酸モノエステル、ポリエチ
レングリコール脂肪酸エステル、ポリプロピレン
グリコール等の有機極性化合物系消泡剤が使われ
る。これらの消泡剤を１種あるいは２種以上の混
合物を使用してもよい。又該消泡剤を脱揮発を開
始する前に一括添加してもあるいは脱揮発期間中
に連続的あるいは間欠的に添加してもよい。 加熱は通常２〜８時間行なう。特に濃縮の場合
は加熱時間を調節することにより、任意の固形分
にすることが可能である。 なお明細書記載の部及び％はいずれも重量基準
で示した。 以下実施例によつてさらに本発明を説明する。 実施例 １ フアウドラー翼撹拌機及びジヤケツトを装備し
た内容積７m3のステレン製重合缶を使用した。 この重合缶にクロロプレン単量体を100部、水
を140部、乳化剤として不均化ロジン酸石けんを
３部、分散剤としてナフタリンスルホン酸とホル
ムアルデヒドの縮合物のナトリウム塩を0.6部、
水酸化ナトリウムを0.6部を仕込んだ。これらの
操作は全て窒素気流下で行なつた。 １時間撹拌乳化した後、40℃に昇温した重合を
開始した。重合触媒として過硫酸カリウムが１％
及びアントラキノン―β―スルホン酸のナトリウ
ム塩が0.05％の混合水溶液を使用した。重合は窒
素雰囲気下で40℃にて行なわれた。60％まで重合
が進行したとき、直ちにパラターシヤリーブチル
カテコールを0.04部添加し重合反応を停止させ
た。得られた重合体乳化液には残留クロロプレン
単量体が16.4％含まれていた。 次に該重合体乳化液100部に対して消泡剤とし
てシリコーン樹脂系エマルジヨン型消泡剤〔東芝
シリコーン(株)製商品名「TSA730」〕を0.2部添加
した後該重合缶に取付けたジヤケツトを熱水で加
熱し90℃とした。真空ポンプに導かれた導管で重
合缶内部を減圧にしつつ該重合体乳化液の温度が
60℃となるよう140〜560mmHgに圧力を調節して
脱揮発を行つた。撹拌数は60回転／分とした。該
重合体乳化液から揮発した蒸気は導管を通じて取
出され、凝縮器で冷却回収された。 ３時間脱揮発した後該重合体乳化液中の残留ク
ロロプレン単量体は48ppmであつた。尚分析は
ガスクロマトグラフイーにより測定した。この脱
揮発された重合体乳化液を凍結乾燥して重合体を
単離した。この単離された重合体のムーニー粘度
（ML1+4／100℃以下同じ）は56であつた。 このゴム状重合体の貯蔵安定性試験として、70
℃ギヤーオーブンで２日、４日、６日、８日、10
日間老化させた後のムーニー粘度の測定結果を第
１表に示す。ムーニー粘度の増加巾が小さく貯蔵
安定性に優れたゴム重合体であることがわかる。 比較例 １ 実施例１と同じ重合缶を使用し、又同じ重合条
件で重合して得られた重合体乳化液にシリコーン
樹脂系エマルジヨン型消泡剤〔東芝シリコーン(株)
製商品名「TSA730」〕を0.001部添加した以外は
実施例１と同じ方法で脱揮発を行つた。脱揮発開
始30分後に発泡が起り、重合缶内部が泡で充満し
脱揮発を継続する事は不可能となり中断した。 比較例 ２ 実施例１と同じ重合缶を使用し、同じ重合条件
で重合して得られた該重合体乳化液を脱揮発する
に当り、該重合缶に取付けたジヤケツトを熱水で
加熱しつつ125℃とし、該重合体乳化液の温度が
95℃となるよう調節弁で重合缶内部の圧力を600
〜1500mmHgに調節しつつ、脱揮発した以外は実
施例１と同様な方法で脱揮発を行つた。 ３時間脱揮発した後、該重合体乳化溶液中の残
留クロロプレン単量体は32ppmであつた。この
脱揮発された重合体乳化液を凍結乾燥して重合体
が単離された。重合体のムーニー粘度は59であつ
た。実施例１と同様にして貯蔵安定性試験結果を
第１表に示した。このゴム状重合体のムーニー粘
度の増加巾は実施例１に比較して著しく大きく貯
蔵安定性に劣るゴム重合体であることがわかる。
【表】
実施例 ２
実施例１と同じ重合缶を使用した。この重合缶
にクロロプレンを100部、共重合し得る単量体と
して２，３―ジクロルブタジエン―１，３を５
部、水を80部、乳化剤として不均化ロジン酸石け
んを３部、分離剤としてナフタリンスルホン酸と
ホルムアルデヒドの縮合物のナトリウム塩を0.6
部、水酸化カリウムを1.0部、分子量調節剤とし
てｎ―ドデシルメルカプタンを0.03部仕込んだ。
これらの操作は全て窒素気流下で行なつた。 １時間撹拌乳化した後、40℃に昇温し重合を開
始した。重合触媒として過硫酸カリウムが１％及
びアントラキノン―β―スルホン酸のナトリウム
塩が0.05％の混合水溶液を使用した。重合は窒素
雰囲気下で40℃にて行なわれた。95％まで重合が
進行したとき、直ちにパラターシヤリーブチルカ
テコールを0.04部添加し重合反応を停止させた。
得られた重合体乳化液には残留クロロプレン単量
体が2.44％、残留２，３―ジクロルブタジエン―
１，３が38ppm含まれていた。固形分は46.4％で
あつた。 次に該重合体乳化液100部に対して、消泡剤と
してシリコーン樹脂系エマルジヨン型消泡剤〔東
芝シリコーン(株)商品名「TSA730」〕を0.2部添加
した後、該重合缶に取付けたジヤケツトを熱水で
加熱し90℃とした。真空ポンプに導かれた導管で
重合缶内部を減圧にしつつ該重合体乳化液の温度
が60℃となるよう圧力を調節して脱揮発を行つ
た。撹拌数は60回転／分とした。該重合体乳化液
から揮発した蒸気は導管を通じて取出され、凝縮
器で冷却回収された。 ５時間脱揮発した後、該重合体乳化溶液中の残
留クロロプレン単量体は120ppm、残留２，３―
ジクロルブタジエン―１，３単量体は5ppmであ
つた。固形分は60.3％であつた。この重合体乳化
液はスポンジ製造用クロロプレン重合体乳化液と
して満足し得る物性を有する乳化液であつた。
にクロロプレンを100部、共重合し得る単量体と
して２，３―ジクロルブタジエン―１，３を５
部、水を80部、乳化剤として不均化ロジン酸石け
んを３部、分離剤としてナフタリンスルホン酸と
ホルムアルデヒドの縮合物のナトリウム塩を0.6
部、水酸化カリウムを1.0部、分子量調節剤とし
てｎ―ドデシルメルカプタンを0.03部仕込んだ。
これらの操作は全て窒素気流下で行なつた。 １時間撹拌乳化した後、40℃に昇温し重合を開
始した。重合触媒として過硫酸カリウムが１％及
びアントラキノン―β―スルホン酸のナトリウム
塩が0.05％の混合水溶液を使用した。重合は窒素
雰囲気下で40℃にて行なわれた。95％まで重合が
進行したとき、直ちにパラターシヤリーブチルカ
テコールを0.04部添加し重合反応を停止させた。
得られた重合体乳化液には残留クロロプレン単量
体が2.44％、残留２，３―ジクロルブタジエン―
１，３が38ppm含まれていた。固形分は46.4％で
あつた。 次に該重合体乳化液100部に対して、消泡剤と
してシリコーン樹脂系エマルジヨン型消泡剤〔東
芝シリコーン(株)商品名「TSA730」〕を0.2部添加
した後、該重合缶に取付けたジヤケツトを熱水で
加熱し90℃とした。真空ポンプに導かれた導管で
重合缶内部を減圧にしつつ該重合体乳化液の温度
が60℃となるよう圧力を調節して脱揮発を行つ
た。撹拌数は60回転／分とした。該重合体乳化液
から揮発した蒸気は導管を通じて取出され、凝縮
器で冷却回収された。 ５時間脱揮発した後、該重合体乳化溶液中の残
留クロロプレン単量体は120ppm、残留２，３―
ジクロルブタジエン―１，３単量体は5ppmであ
つた。固形分は60.3％であつた。この重合体乳化
液はスポンジ製造用クロロプレン重合体乳化液と
して満足し得る物性を有する乳化液であつた。
Claims (1)
- １ クロロプレン又はクロロプレン及びそれと共
重合可能な単量体を乳化重合してつくられた重合
体乳化液から残留単量体を分離除去するか、又は
該重合体乳化液から水分を蒸発せしめて乳化液を
濃縮するに際し、該重合体乳化液100重量部に対
し0.005〜1.0重量部の消泡剤の存在下、該重合体
乳化液を容器中で撹拌しながら、30〜760mmHgの
圧力下、30〜90℃の温度で加熱することを特徴と
する重合体乳化液の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11708879A JPS5641212A (en) | 1979-09-12 | 1979-09-12 | Treatment of polymer emulsion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11708879A JPS5641212A (en) | 1979-09-12 | 1979-09-12 | Treatment of polymer emulsion |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5641212A JPS5641212A (en) | 1981-04-17 |
| JPS6160843B2 true JPS6160843B2 (ja) | 1986-12-23 |
Family
ID=14703087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11708879A Granted JPS5641212A (en) | 1979-09-12 | 1979-09-12 | Treatment of polymer emulsion |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
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- 1979-09-12 JP JP11708879A patent/JPS5641212A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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