JPS6162208A - 反射板付きアレイアンテナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、無線通信におけるアレイアンテナに関する。

特に、放射ビームの形状がある平面内では扇形の拡がり
を存し、これと直交する平面内では前記平面と異なるビ
ーム形状を有する成形ビームアンテナに関する。

本発明は、一つの親局と複数の子局との間の無線通信に
利用される。

〔従来の技術〕

通常の無線通信では無線局と無線局が正対して通信を行
うので、用いられるアンテナには一般に高利得で低サイ
ドローブの特性のものである。しかし、ある地域内に散
在する複数の子局と一つの親局との間で通信を行う場合
には、親局のアンテナは子局の散在する地域を効率よく
照射するいわゆる成形ビームを有することが必要である
。

第９図は無線通信を行う親局および子局が配置された平
面図、第１０図および第１１図はその側面図であって、
これらを用いてビーム成形の効果を説明する。すなわち
、Ａ局を親局として、Ｂ、Ｃ１Ｄ、Ｅ局をそれぞれ子局
とした場合に、親局のアンテナのビームの形状には水平
面内では第９図に破線１で示すようにすべての子局を覆
うような扇形の拡がりを有することが望ましい。一方、
平面面では第１０図および第１１図に示すように子局の
配置される地上高低差および親局との距離の差によって
、第１０図の破′ｇＡ２で示すような通常のベンシルビ
ームよりも第１１図の破線３に示すような成形ビームを
存することが望ましい。

第１２図は第９図に示した親局と子局の通信範囲が隣接
して配置された場合の平面図である。このような場合に
は、成形ビーム１と１′が干渉しないように、互いに直
交した偏波を用いることになり、偏波の直交度すなわち
ビーム１と１′の交差偏波特性の良否が回線の品質を直
接左右することになる。

従来、このような成形ビームを合成する方法としては、
例えば同一出願人による特許出願特願昭５８−２０２３
７２　（本願出願時に未公開）のような成形ビームアン
テナが考えられた。第１３図、第１４図、　　　　　　
１１．１１第１５図および第１６図にこの従来例アンテ
ナの正面図、水平面での断面図、平面面での断面図およ
び平面面内の放射特性の説明図をそれぞれ示す。アンテ
ナは一次放射器２０と主反射鏡３０とより構成される。

主反射鏡３０は中央部のトーラス鏡面部３４．３７．３
８と両端部のパラボラ鏡面部３５−１．３６−１．３９
−１と３５−２．３６−２．３９−２よりなり、第一の
鏡面部３４．３５−１．３５−２は水平面と平面面に関
して対称であり、第二の鏡面部３７．３８．３６−１．
３６−２．３９−１．３９−２は水平面に関して非対称
な構造である。

このアンテナの水平面内の放射特性を第１４図を用いて
説明すると、第一の鏡面部内の符号３４は第１５図の切
断線を平面軸回りに角度θ。たけ回転したトーラス鏡面
、符号３５−１と３５−２はそれぞれ軸２３５−１とＰ
　３５−２を回転中心軸とし点Ｆを焦点とするパラボラ
鏡面である。

一次放射器２０より放射された球面波は水平面内ではト
ーラス鏡面部３４で反射され、破線４．５で示すような
通路を通り、原点を中心とした同心円状の放射波面とな
り、パラボラ鏡面部３５−１．３５−２で反射された電
波は破線６．７で示すような通路を通り、軸Ｐ３５−１
とＰ３５−２の方向に進行する平面波に変換される。し
たがって、水平面内の放射特性は前記した各波面の合成
として鏡軸より±θ。

の角度範囲内ではほぼ均一の特性を存し、鏡軸よりの角
度の絶対値がθ。以上では急激に減衰する特性を有し、
いわゆる扇形ビームを合成することができる。

次に、平面面内の放射特性を第１６図および第１７図に
より説明すると、第１５図の第一の鏡面部３４の切断線
は点Ｆを焦点とし、鏡軸を中心軸とする放物線であり、
鏡軸に関し対称である。第二の鏡面部３７と３８の切断
線はそれぞれ点Ｆを焦点とし、軸Ｐ３７、Ｐ３８を中心
軸とする放物線である。したがって、−次放射器２０よ
り放射された球面波のトーラス鏡面３４で反射された電
波は、例えば破線８−１．８−２に示す通路を通り、鏡
軸方向すなわち水平方向に進む波面として放射される。

また、鏡面３７．３８で反射された電波は、例えば破線
９．１０に示す通路を通りそれぞれ軸Ｐ３７、Ｐ３８方
向に進む波面として放射される。平面面内の放射特性は
上記各波面の合成として定まり、第１６図の実線１２で
示すように鏡軸よりの角度０度の平面すなわち水平面に
関して非対称なビームが合成される。第１６図で破線１
３と１４は第一の鏡面部３４で反射された電波の主偏波
および交差偏波特性であり、破線１５は第二の鏡面部３
７と３８から放射された電波の主偏波成分である。

第１６図の破線１４で示すように、交差偏波特性は鏡軸
上では鏡面部３４がこの軸に関して対称であるため、鏡
面で発生した交差偏波成分が相殺されて良好な特性とな
る。さらに鏡軸に関して非対称な鏡面部３７と３８で発
生する交差偏波成分はそれぞれ主偏波成分の最大放射方
向が鏡軸より離れているので、鏡軸上へ大きな影響を及
ぼさず、結局全体の交差偏波特性は実線１６で示すよう
に鏡軸上で最良の特性となる。以上の平面面内の特性は
第１４図の説明からも明らかなように、±θ。の角度範
囲内でほぼ同一であるため、この結果鏡軸を含む水平面
内で交差偏波特性が最良となる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかし、以上説明した従来の成形ビームアンテナでは第
１６図の実線１６で示すように、鏡軸すなわち水平面以
外では交差偏波特性が急激に劣化し、良好な交差偏波特
性が水平面のごく近傍しか得られない欠点があった。こ
の欠点は回線上の問題として、例えば第１２図のＡ局と
０局およびＡ局とＡ′局の選定をする際に、各局間の地
上間低差が太きくとれず、実際の地形あるいは建物等の
高低差を考慮すると局が選定できなくなることがある。

これを解決するには特別なタワーを別に設けなければな
らないことになる。すなわぢ第１６図で良好な交差偏波
特性が得られる角度範囲を±β。とすると、回線設計上
杵される地上高低差は 許容地上高低差　＝ （各局間の水平距離）Ｘｔａｎ　β。　　−（１）とな
り、角度β。の大きさが直接回線構成に影響を与える。

上記の角度β。の大きさを決定する最大の要因は鏡面で
発生する交差偏波成分の大きさである。　　　　　ｆ、
’ｌ、ｉ第１７図は鏡面で発生する交差偏波成分の説明
図である。同図では説明の便宜上第１３図に示す鏡面の
内第−の鏡面部３４上についてのみ示してあり、点線１
７と１８は一次放射器２０から到来した電波により鏡面
上に誘起される電流の流れの例を示す。

周知のようにこの電流成分は入射波の磁界ベクトル成分
Ｈ，鏡面の単位法線ベクトルｎとすると鏡面上の誘起電
流ベクトルＪば、 Ｊ　＝　ｎ　Ｘ　Ｈ−−−−−−−−−−・（２）とな
る。ここで磁界ベクトル成分Ｈは球面波であり、また法
線ベクトルｎは前記の構成であることからそれぞれ直角
座標系で３つの成分を持つため、誘起電流ベクトルＪも
３つの成分を存し、第１７図のように正面図で示すと主
偏波成分Ｍ、−Ｍ４と交差偏波成分ＣＩ””’　Ｃａの
ように表すことができる。すなわち鏡面上に誘起される
電流成分そのものが交差偏波成分を含んだものとなり、
放射特性の主偏波および交差偏波量はそれぞれこの誘起
電流の大きさに比例する。前記したように鏡面部３４は
水平面および平面面に関して対称であるから、例えば水
平面で考えるとＣ３と０２は向きが逆で水平面までの距
離が同一であり、Ｃ８とＣ１の関係も同様である。した
がって水平面内では式（１）が成立する。しかし水平面
以外では例えばＣ１と０２成分からこの水平面までの距
離差があるので、式（１）が成立せず交差偏波成分が残
ることになり、結局第１６図の破線１４で示すように水
平面以外では特性が劣化することになる。

実用上は第１３図から第１５図に示した構成の従来アン
テナでは、交差偏波特性を例えば２０ｄＢ以上必要とす
る回線では、β。が約０．５度しかとれず、実回線構成
上大きな制約となっていた。

さらに、従来のアンテナではその構成からも明らかなよ
うに、電波の通路に一次放射器２ｏが存在し、電波の一
部をブロッキングする。このため水平面および平面面の
ビームの形状を望ましい形に合成することが困難である
もうひとつの欠点があった。第１４図および第１５図の
説明からも明らかなようにビームの成形は各鏡面部から
の反射波の合成により行うので、上記のブロッキングに
より必要な合成が妨げられ、ビーム成形度が劣化するこ
とになる。この影響は比較的低いレベルまでビームを成
形しようとする平面面内には特に大きな問題となってい
た。

さらに第１３図から第１５図に示すような構成の鏡面を
作成することは技術的にも３次元で複雑な面を成形する
困難さがあり、−ｊＧ的には高価な治工具を必要とする
。また、成形そのものの工数も大きいなど、アンテナ全
体として高価なものになる欠点があった。

本発明は、ビーム成形特性および交差偏波特性の良好な
新しい４１・！造のアンテナを提供することを目的とす
る。本発明は製作に特別な治工具を必要とせず、製造工
数が小さく、安価なアンテナを提供することを目的とす
る。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、平面面内のビーム成形は反射板を用いずアレ
イアンテナにより合成し、水平面内のビームの成形をア
レイアンテナにブロッキングを起こさないように取付け
られた複数の導体平面板より構成された主反射板により
合成し、アレイアンテナの放射特性と主反射板の特性を
活がして交差偏波特性とビーム成形度が共に良好なアン
テナを得ることを特徴とする。

すなわち本発明は、長方形の平面上に複数の放射素子が
配列されたアレイアンテナと、このアレイアンテナの上
記放射素子の放射方向に対して背後に配置された主反射
板とを備え、この主反射板の主反射面が複数の導体平面
板により構成された反射板付きアレイアンテナにおいて
、 上記アレイアンテナの上記長方形の中心を原点とし、そ
の長方形の長手方向にＹ軸を定め、その長方形の平面に
直交し原点を通り上記主反射板に遠ざかる方向にＹ軸を
定め、原点を通りＹ軸および２軸に直交する方向にＹ軸
を定めると、上記反射板は、それぞれの導体平面板の中
心軸かいずれもＹ軸と平行であってＸＺ平面面関して対
称でありかつＺＩｌ！ｌｌＩの負方向に凸の形状であり
、上記アレイアンテナの放射素子は、その励振振幅がＹ
Ｚ平面面関して対称でありその励振位相が　　　　　１
′１゛ＹＺ平面に関して反対称になるように配置され、
さらに、上記アレイアンテナの放射素子は、上記主反射
板により形成される放射ビームが、ＹＺ平面上でＹ軸に
関して対称であり、ＸＺ平面上でＹ軸に関して非対称で
あるように配置されたことを特徴とする。

主反射板には主反射板の端部に付加された母体板を含む
ことが好ましく主反射板にはアレイアンテナを取り付け
る取付構造を含むことが好ましい。

〔作　用〕

アレイアンテナとこの放射ビームを成形する反射板とに
より、水平方向には対称形であり、平面方向には非対称
形である放射ビームを得ることができる。

〔実施例〕

第１図は本発明実施例装置構造を示す斜視図であり、第
２図はその正面図である。この実施例では放射器として
アレイアンテナ４ｏが４波管スロ・ノドアンテナにより
構成され、主反射板が導体平面板である部分反射板５ｏ
、５１．５２．５３より構成される反射板とより（Ｒ成
されている。

主反射板には、上記アレイアンテナを取り付ける取付構
造として変換部４２が設けられている。

アレイアンテナ４０は放射素子の配置されている面は長
方形であり、その一端には終端器４１が接続されている
。直交座標軸Ｘ、Ｙ、Ｚはそれぞれアレイアンテナのス
ロットの設けられている開口面の中心を原点とし、アレ
イアンテナの長手方向にＹ軸、開口面に直交し主反則板
に遠ざかる方向にＹ軸、Ｙ軸とＹ軸に直交する方向にＹ
軸を定めている。

部分反射板５０．５１．５２．５３はその反射板軸、す
なわちこの軸と直交する平面での各部分反射板の切断線
が常に同一となる軸がＹ軸と平行に配置され、全体の反
射板はＸＺ平面面関して対称である。

第３図はアレイアンテナの一部の拡大図であり、導波管
のいわゆる磁界面に管軸、すなわち長手方向に平行に図
に示すような楕円形のスロットを複数個設けたものであ
り、導波管を進行してきた電波は個々のスロットより放
射される。

個々のスロットは導波管内壁を流れるＹ軸方向の電流に
より励振されるが、その振幅は主とじて第３図に示すス
ロット間のχ方向の寸法りにより、また各スロ・ノド間
の相対的励振位相は主として第３図に示すスロットとＸ
軸との寸法Ｓにより＃Ｉｉ１整される。

例えば第１図において、ＹＺ平面面水平面、ＸＺ平面面
平面面とした場合に、平面面内で第５図に示す実線６０
のようなＺ軸すなわら第５図の角度０度の軸を中心に非
対称なビームを合成する場合を説明すると、この場合個
々のスロットの励振振幅はＹＺ平面面関して対称となる
が励振位相はＹＺ平面面関して反対称となる。ここで反
対称とは位相の絶対値が同じで符号が反転することを意
味する。

第５図の例は全スロット数２１、振幅および位相は中央
部のスロットの励振振幅を１、励振位相を０度とした場
合、上側１０番目のスロットまでは表のとおりとなる。

表の下側１０番目のスロットまでは表の値の位相のみ符
号が反転する。また前記数値例はあくまでもビーム成形
をアレイアンテナで実現できることを示す一例であり、
他の励振も可能である。第５図の実８！Ａ６０のような
ビームを合成する場合には、ＸＺ平面に関して励振振幅
は対称であり、励振位相は反対称となる。

第４図はアレイアンテナの他の構成例を示す図である。

同図で符号４３．４６．４７は誘電体基板４４上の金属
ストリップであり、符号４５は金属４体である。同図で
正方形ストリップ４３は放射素子であり、金属ストリッ
プ４６．４７はこの放射素子へ直交した二つの偏波を給
電するための給電線である。金属ストリップ４６は電界
成分がＸ軸方向の偏波の給電線であり、金属ストリップ
４７はＹ軸方向の偏波の給電線である。これらはそれぞ
れ入出力端が金属導体４５に固定されたコネクタ４８．
４９に接続される。

コネクタ４８．４９はそれぞれ同軸の外導体が金属導体
４５に、中心導体が金属ストリップ４６と４７に接続さ
れて給電線と電気的に結合している。

この構造では各放射素子への励振振幅および位相は金属
ストリップ４６と４７のストリップ幅の変化と線路長に
より制御することができる。

以上のアレイアンテナによるビーム成形の特徴は第１３
図で説明した鏡面による成形と異なり、各放射素子とし
て交差偏波識別度が良好な素子を用いれば基本的に波源
には交差偏波成分を含まず、ビーム成形が可能となる。

したがって、第１６図および第１７図の説明で述べたよ
うに波源に含まれる交差偏波成分を主反射鏡の対称性を
利用して打ち消されなくても、良好な交差偏波特性が得
られるという大きな特徴を有する。

なお、アレイアンテナの構成として第３図および第４図
に示す構成側以外にも例えばダイポールアレイ、クロス
トダイポールアレイなどの放射素子を使用して本発明を
実施することができる。

第６図は第１図に示す実施例のＹＺ平面の切断図であり
、第７図は水平面内の放射特性を説明する図である。第
６図の例では部分反射板５０．５１．５２．５３はそれ
ぞれ個々にはアレイアンテナ４０を波源とする平面反射
板として寄与するが、全体としてはいわゆるコーナリフ
レクタの変形した構成と　　　　　　Ｒ１なっている。

周知のようにコーナリフレクタはダイポールアンテナの
ようにビーム幅の広い波源のビーム幅を絞って指向性の
強い放射ビームを形成するために用いられる。この場合
形成されるビーム形状は反則板と波源との間隔や２枚の
反射板の拡き角度により調整される。

本発明は、この原理を応用したもので、アレイアンテナ
４０から放射される電波は破線７０．７１に示す通路を
経て直接放射されるものと、破線７２〜７５で示すよう
に各部分反射板によって反射されるのもとにわかれ、全
体の放射特性は、これらすべての合成波として定まる。

すなわら、第６図の各部分反射板５０．５１．５２．５
３の原点からの平面距離とＺ軸に対する傾斜角とを調整
することにより、ＹＺ平面内、すなわち水平面内のビー
ム形状を種々な形に成型することができる。

第６図の実施例では、アレイアンテナの直接放射するエ
ネルギーが一番大きく、またその最大放射方向をＺ軸方
向、すなわち第７図における角度０度の方向に向けたこ
と、またスロットや第４図の金属ストリップ４３のよう
な微少波源からの放射波はＹＺ平面内で広い放射特性を
有すること、部分反射板５０と５１の反射波と部分反射
板５２と５３の反射波はいずれも大体同一方向に集中し
ていることおよびアンテナがＸＺ平面に関して対称であ
ることがらＹＺ平面内では第７図の実線６１のような扇
形の拡がりを持つＺ軸に関して対称な放射特性のものを
得る。

以上のように主偏波成分のビーム成形について説明した
が、次に交差偏波特性について説明する。

従来技術の交差偏波識別度の説明で述べたと間延により
、各部分反射板上に誘起される電流は式（２）により定
まる。式（２）をそれぞれＸ、Ｙ、Ｚ成分、Ｊｘ　ＳＪ
ｖ　、Ｊｚで示すと式（３）となる。

ＪＸ　＝ｎｙ　Ｈｚ　　ｎｚ　Ｈｖ Ｊｖ　”ｎｚ　ＨＸ　　ｎｘ　Ｈｚ Ｊｚ　＝ｎｘ　Ｈｙ　−ｎｙ　ＨＫ ・−・・・・・−−−−（３） ただし、ｆｉ　Ｘ　ｓ　ｎ　Ｙ　、ｎＺはｎのＸ、Ｙ。

Ｚ成分。

さらに、磁界ベクトルｌ（と電界ベクトルＥとは直交関
係にあるから、例えば主偏波がいわゆる平面偏波、すな
わち電界ベクトルがＸ軸方向に向いている電波がアレイ
アンテナより放射されている場合に、反射板への入射電
界ベクトルはＨ，成分が主となる。これは第５図の説明
でも述べたようにアレイアンテナからの放射波はもとも
と交差偏波特性が良好なことに起因する。

一方反射板の法線ベクトルｎはその構成からも明らかな
ようにｎＸ成分が零である特徴がある。

したがってこの場合、誘起される電流は、Ｊ　ｘ　＝　
ｎｙＨｓ　　ｎｚ　Ｈｖ −Ｊｖ　＝ｎｚ　Ｈｘ　＃Ｏ Ｊ　ｚ　”　ｎ　ｙ　Ｈｇ　＃　０ −・−・−−−−−−（４） となる。

この式（４）より明らかなように各部分反射板に誘起さ
れる電流は主偏波のＹ方向成分が主体となる。

この結果を第１７０に示す従来技術の電流分布と比較す
れば交差偏波特性の改善が期待されることば明らかであ
る。計算例では第１３図から第１５図に示したアンテナ
が前記のように２０ｄＢ以上の交差偏波特性は平面角度
±０．５　’の範囲しかとれないものが、本発明を用い
れば±５°近くの範囲までとれることが確認された。ま
た、主偏波がいわゆる平面偏波、すなわち電界ベクトル
がＸ軸方向に向いている場合の交差偏波特性も式（４）
を傅いたと回連により良好であることが説明できる。

さらに第６図では部分反則板が３個の実施例の場合を説
明したが、部分反射板が２個または４個以上とすること
によりビーム成形の自由度はさらに増える。

なお、本発明の構成では、主反射板がアレイアンテナの
放射波をブロッキングすることがないため、従来技術の
アンテナに比較してビームの成形度を劣化させることが
ない利点があり、この効果はｘＺ面内のビーム成形に対
して特に効果が太き蓼 い。なぜならば第５図と第７図を比較しても明ら　　　
　　ｌ’　、　ｔｉかなように、第５図の場合は第７図
の場合よりもかなり弱いレベルまでビームを成形させる
必要があるため、ブロッキングのようなわずかな影響に
よってもビームの成形度は大きく影響される。

すなわち、本発明のアンテナではアレイアンテナの最大
放射方向すなわち正のＺ軸に対し全体の反射板の構成が
凹となり、ブロッキングを起こさない構成であり各反射
板からの放射波の最大方向もＺ軸に対し±９０°以内に
あるという特徴が得られる。

第８図は本発明の他の実施例を示す平面図であり、第１
図の実施例の主反射板の上下にＹ軸と平行な２枚の４体
製側板５４を付加したものである。

本側板は電気的にはアレイアンテナからの水平方向への
不要放射波を物理的に遮蔽して広角度の放射特性を良好
にするとともに、構造的には主反射板のＸＺ平面面平行
な面内での強度を増す効果を有する。

上記説明は、「放射」の語を用いて送信アンテナである
かのように説明したが、本発明のアンテナは電波の進行
方向は可逆的であるので、送信アンテナおよび受信アン
テナいずれにも適用することができる。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明を実施することにより、ビ
ーム成形度が良好で、かつ交差偏波識別度の優れたアン
テナを実現することができる。しかも反射面が平板状で
あるので、従来技術の鏡面を製作するより安価に製作で
きる利点がある。本発明はある地域に散在する複数の局
との無線通信を行う必要がある親局のアンテナに利用し
て大きな効果を生ずる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明実施例装置構造を示す斜視図。 第２図は上記実施例の正面図。 第３図は上記アレイアンテナの一部の拡大図。 第４図はアレイアンテナの他の構造例の斜視図。 第５図は上記実施例によるアンテナの平面面内の放射特
性の説明図。 第６図は上記実施例の水平断面図。 第７図は上記実施例によるアンテナの水平面内の放射特
性の説明図。 第８図は本発明の他の実施例の平面図。 第９図は無線通信を行う親局および子局の平面配置図。 第１Ｏ図はペンシルビームによる第９図の平面断面関係
図。 第１１図は成形ビームによる第９図の平面断面関係図。 第１２図は第９図に示す通信領域が隣接した場合の平面
配置図。 第１３図は従来例構造の成形ビームアンテナの正面図。 第１４図は上記従来例の水平断面図。 第１５図は上記従来例の平面断面図。 第１６図は上記従来例のアンテナの平面面内の放射特性
の説明図。 第１７図は上記従来例のアンテナの偏波特性の説明図。 １．１′、２．３．１２〜１６．６０．６１・・・放射
特性、４〜７．８−１．８−２．９．１０．７０〜７５
・・・電波の通路、２０・・・−次放射器、３０・・・
主反射鏡、３４．３７．３８・・・トーラス鏡面部、３
５−１．３５−２．３６−１．３６−２．３９−１．３
９−２・・・パラボラ鏡面、４０・・・導波管スロット
を有するアレイアンテナ、４１・・・終端器、４２・・
・変換部、４３．４６．４７・・・金属ストリップ、４
４・・・誘電体基板、４５・・・金属導体、４８．４９
・・・コネクタ、５０〜５３・・・部分反射板１．５４
・・・導体製側板、Ｐ３５−１、Ｐ　３５−２、Ｐ３７
、Ｐ３８、Ｐ２Ｏ、Ｐ５１、Ｐ５２、Ｐ５３・・・放物
線の中心軸、ＡＳＡ’・・・親局、Ｂ、Ｂ’　Ｃ，Ｃ’
　、Ｄ、Ｄ’　ＥＳＥ’・・・子局、Ｆ・・・焦点、Ｓ
、、Ｌ・・・スロット間隔と位置を示す寸法。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）長方形の平面上に複数の放射素子が配列されたア
   レイアンテナと、 このアレイアンテナの上記放射素子の放射方向に対して
   背後に配置された主反射板と を備え、 この主反射板の主反射面が複数の導体平面板により構成
   された反射板付きアレイアンテナにおいて、 上記アレイアンテナの上記長方形の中心を原点とし、そ
   の長方形の長手方向にＸ軸を定め、その長方形の平面に
   直交し原点を通り上記主反射板に遠ざかる方向にＺ軸を
   定め、原点を通りＸ軸およびＺ軸に直交する方向にＹ軸
   を定めると、 上記主反射板は、それぞれの導体平面板の中心軸がいず
   れもＸ軸と平行であってＸＺ平面に関して対称でありか
   つＺ軸の負方向に凸の形状であり、上記アレイアンテナ
   の放射素子は、その励振振幅がＹＺ平面に関して対称で
   ありその励振位相がＹＺ平面に関して反対称になるよう
   に配置され、さらに、上記アレイアンテナの放射素子は
   、上記主反射板により形成される放射ビームが、ＹＺ平
   面上でＺ軸に関して対称であり、ＸＺ平面上でＺ軸に関
   して非対称であるように配置されたことを特徴とする反
   射板付きアレイアンテナ。
2. （２）主反射板には主反射板の端部に付加された導体板
   を含む特許請求の範囲第（１）項に記載の反射板付きア
   レイアンテナ。
3. （３）主反射板にはアレイアンテナを取り付ける取付構
   造を含む特許請求の範囲第（１）項に記載の反射板付き
   アレイアンテナ。