JPS6162212A

JPS6162212A - 筒状鏡面付きアレイアンテナ

Info

Publication number: JPS6162212A
Application number: JP18428984A
Authority: JP
Inventors: Mitsuhiro Kusano; 草野　光裕
Original assignee: NEC Corp
Current assignee: NEC Corp
Priority date: 1984-09-03
Filing date: 1984-09-03
Publication date: 1986-03-31

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、無線通信におけるアレイアンテナに関する。

特に、放射ビームの形状がある平面内では扇形の拡がり
を有し、これと直交する平面内では前記平面と異なるビ
ーム形状を存する成形ビームアンテナに関する。

本発明は、一つの親局と複数の子局との間の無線通信に
利用される。

〔従来の技術〕

通常の無線通信では無線局と無線局が正対して通信を行
うので、用いられるアンテナには一般に高利得で低サイ
ドローブの特性のものである。しかし、ある地域内に散
在する複数の子局と一つの親局との間で通信を行う場合
には、親局のアンテナは子局の散在する地域を効率よく
照射するいわゆる成形ビームを有することが必要である
。

第９図は無線通信を行う親局および子局が配置された平
面図、第１０図および第１）図はその側面図であって、
これらを用いてビーム成形の効果を説明する。すなわち
、Ａ局を親局として、Ｂ、Ｃ１Ｄ、Ｅ局をそれぞれ子局
とした場合に、親局のアンテナのビームの形状には水平
面内では第９図に破線１で示すようにすべての子局を覆
うような扇形の拡がりを有することが望ましい。一方、
平面面では第１０図および第１）図に示すように子局の
配置される地上高低差および親局との距離の差によって
、第１０図の破線２で示すような通常のペンシルビーム
よりも第１）図の破線３に示すような成形ビームを有す
ることが望ましい。

第１２図は第９図に示した親局と子局の通信範囲が隣接
して配置された場合の平面図である。このような場合に
は、成形ビーム１と１′が干渉しな−いように、互いに
直交した偏波を用いることになり、偏波の直交度すなわ
ちビーム１と１′の交差偏波特性の良否が回線の品質を
直接左右することになる。

従来、このような成形ビームを合成する方法と　　　　
　１）１゜しては、例えば同一出願人による特許出願特
願昭５８−２０２３７２　（本願出願時に未公開）のよ
うな成形ビームアンテナが考えられた。第１３図、第１
４図、第１５図および第１６図にこの従来例アンテナの
正面図、水平面での断面図、平面面での断面図および平
面面内の放射特性の説明図をそれぞれ示す。アンテナは
一次放射器２０と主反射鏡３０とより構成される。主反
射鏡３０は中央部のトーラス鏡面部３４．３７．３８と
両嬬部のパラボラ鏡面部３５−１．３６−１．３９−１
と３５−２．３６−２．３９−２よりなり、第一の鏡面
部３４．３５−１．３５−２は水平面と平面面に関して
対称であり、第二の鏡面部３７．３８．３６−１．３６
−２．３９−１．３９−２は水平面に関して非対称な構
造である。

このアンテナの水平面内の放射特性を第１４図を用いて
説明すると、第一の鏡面部内の符号３４は第１５図の切
…１線を平面軸回りに角度θ。だけ回転したトーラス鏡
面、符号３５−１と３５−２はそれぞれ軸Ｐ３畦１とＰ
３５−２を回転中心軸とし点Ｆを焦点とするパラボラ鏡
面である。

一次放射器２０より放射された球面波は水平面内ではト
ーラス鏡面部３４で反射され、破″１ｆＡ４．５で示す
ような通路を通り、原点を中心とした同心円状の放射波
面となり、パラボラ鏡面部３５−１．３５−２で反射さ
れた電波は破線６．７で示すような通路を通り、軸Ｐ３
５−１とＰ３５−２の方向に進行する平面波に変換され
る。したがって、水平面内の放射特性は前記した各波面
の合成として鏡軸より±θ。

の角度範囲内ではほぼ均一の特性を有し、鏡軸よりの角
度の絶対値がθ。以上では急激に減衰する特性を有し、
いわゆる扇形ビームを合成することができる。

次に、平面面内の放射特性を第１６図および第１７図に
より説明すると、第１５図の第一の鏡面部３４の切断線
は点Ｆを焦点とし、鏡軸を中心軸とする放物線であり、
鏡軸に関し対称である。第二の鏡面部３７と３８の切断
線はそれぞれ点Ｆを焦点とし、軸Ｐ３７、Ｐ３８を中心
軸とする放物線である。したがって、−次放射器２０よ
り放射された球面波のトーラス鏡面３４で反射された電
波は、例えば破＆７１８−１．８−２に示す通路を通り
、鏡軸方向すなわち水平方向に進む波面として放射され
る。また、鏡面３７．３８で反射された電波は、例えば
破＆Ｓ９．１０に示す通路を通りそれぞれ軸Ｐ３７、Ｐ
３８方向に進む波面として放射される。平面面内の放射
特性は上記各波面の合成として定まり、第１６図の実線
１２で示すように鏡軸よりの角度０度の平面すなわち水
平面に関して非対称なビームが合成される。第１６図で
破線１３と１４は第一の鏡面部３４で反射された電波の
主偏波および交差偏波特性であり、破線１５は第二の鏡
面部３７と３８から放射された電波の主偏波成分である
。

第１６図の破線１４で示すように、交差偏波特性は鏡軸
上では鏡面部３４がこの軸に関して対称であるため、鏡
面で発生した交差偏波成分が相殺されて良好な特性とな
る。さらに鏡軸に関して非対称な鏡面部３７と３８で発
生する交差偏波成分はそれぞれ主偏波成分の最大放射方
向が鏡軸より離れているので、鏡軸上へ大きな影響を及
ぼさず、結局全体の交差偏波特性は実線１６で示すよう
に鏡軸上で最良の特性となる。以上の平面面内の特性は
第１４図の説明からも明らかなように、±θ０の角度範
囲内でほぼ同一であるため、この結果鏡軸を含む水平面
内で交差偏波特性が最良となる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかし、以上説明した従来の成形ビームアンテナでは第
１６図の実線１６で示すように、鏡軸すなわち水平面以
外では交差偏波特性が急激に劣化し、良好な交差偏波特
性が水平面のごく近傍しか得られない欠点があった。こ
の欠点は回線上の問題として、例えば第１２図のＡ局と
０局およびＡ局とＡ′局の選定をする際に、各局間の地
上高低差が太き（とれず、実際の地形あるいは建物等の
高低差を考慮すると局が選定できなくなることがある。

これを解決するには特別なタワーを別に設けなければな
らないことになる。すなわち第１６図で良好な交差偏波
特性が得られる角度範囲を±β０とすると、回線設計上
杵される地上高低差は許容地上高低差　＝（各局間の水平距離）Ｘｔａｎ　β。　　−・−（１）
となり、角度β。の大きさが直接回線構成に影響　　　
　　　１を与える。　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　５・ｊ１上記の角度β。の大きさを決
定する最大の要因は鏡面で発生する交差偏波成分の大き
さである。

第１７図は鏡面で発生する交差偏波成分の説明図である
。同図では説明の便宜上第１３図に示す鏡面の内筒−の
鏡面部３４上についてのみ示してあり、点線１７と１８
は一次放射器２０から到来した電波により鏡面上に誘起
される電流の流れの例を示す。

周知のようにこの電流成分は入射波の磁界ベクトル成分
Ｈ，鏡面の単位法線ベクトルｎとすると鏡面上の誘起電
流ベクトルＪは、 □＝　ｎ　Ｘ　Ｈ−・・−・−・−・・（２）となる。

ここで磁界ベクトル成分Ｈは球面波であり、また法線ベ
クトルｎは前記の構成であることからそれぞれ直角座標
系で３つの成分を持つため、誘起電流ベクトルＪも３つ
の成分を有し、第１７図のように正面図で示すと主偏波
成分Ｍ　１　＝　Ｍ　４と交差偏波成分Ｃ３〜Ｃ４のよ
うに表すことができる。すなわち鏡面上に誘起される電
流成分そのものが交差偏波成分を含んだものとなり、放
射特性の主偏波および交差偏波量はそれぞれこの誘起電
流の大きさに比例する。前記したように鏡面部３４は水
平面および平面面に関して対称であるから、例えば水平
面で考えるとＣ５と０２は向きが逆で水平面までの距離
が同一であり、Ｃ３と０４の関係も同様である。したが
って水平面内では式（１）が成立する。しかし水平面以
外では例えばＣ１と０２成分からこの水平面までの距離
差があるので、式［１）が成立せず交差偏波成分が残る
ことになり、結局第１６図の破線１４で示すように水平
面以外では特性が劣化することになる。

実用上は第１３図から第１５図に示した構成の従来アン
テナでは、交差偏波特性を例えば２０ｄＢ以上必要とす
る回線では、β。が約０．５度しかとれず、実回線構成
上大きな制約となっていた。

さらに、従来のアンテナではその構成からも明らかなよ
うに、電波の通路に一次放射器２０が存在し、電波の一
部をブロッキングする。このため水平面および平面面の
ビームの形状を望ましい形に合成することが困難である
もうひとつの欠点があった。第１４図および第１５図の
説明からも明らかなようにビームの成形は各鏡面部から
の反射波の合成により行うので、上記のブロッキングに
より必要な合成が妨げられ、ビーム成形度が劣化するこ
とになる。この影響は比較的低いレベルまでビームを成
形しようとする平面面内には特に大きな問題となってい
た。

さらに第１３図から第１５図に示すような構成の鏡面を
作成することは技術的にも３次元で複雑な面を成形する
困難さがあり、一般的には高価な治工具を必要とする。

また、成形そのものの工数も大きいなど、アンテナ全体
として高価なものになる欠点があった。

本発明は、ビーム成形特性および交差偏波特性の良好な
新しい構造のアンテナを提供することを目的とする。本
発明は製作に特別な治工具を必要とせず、製造工数が小
さく、安価なアンテナを提供することを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕本発明は、水平面内のビーム成形は鏡面を用いずアレイ
アンテナにより合成し、平面面内のビームの成形をアレ
イアンテナにブロッキングを起こさないように取付けら
れた筒状鏡面により合成し、アレイアンテナの放射特性
と筒状鏡面の特性を活かして交差偏波特性とビーム成形
度が共に良好なアンテナを得ることを特徴とする。

すなわち本発明は、長方形の平面上に複数の放射素子が
配列されたアレイアンテナと、このアレイアンテナの上
記放射素子の放射方向に対して背後に配置された主反射
鏡とを備え、この主反射鏡の主反射面が筒状鏡面により
構成された筒状鏡面付きアレイアンテナにおいて、上記プレイアンテナの上記長方形の中心を原点とし、そ
の長方形の長手方向にＹ軸を定め、その長方形の平面に
直交し原点を通り上記主反射鏡に遠ざかる方向にＹ軸を
定め、原点を通りＹ軸およびＹ軸に直交する方向にＸ軸
を定めると、上記筒状鏡面は、その筒軸がＹ軸と平行で
あってＸＺ平面面関して対称でありかつＹ軸の負方向に
凸の曲面形状であり、上記アレイアンテナの放射素子は、その励振振　　　　
　：１幅およびその励振位相がＸＺ平面面関して対称に
なるように配置され、さらに、上記アレイアンテナの放
射素子は、上記主反射鏡により形成される放射ビームが
、ＹＺ平面上でＹ軸に関して対称であり、ｘＺ平面上で
Ｙ軸に関して非対称であるように配置されたことを特徴
とする。

筒状鏡面ば、ＸＺ平面面切断線が放物線もしくは放物線
に近い曲線の複数が接続された形状であることが好まし
く主反射鏡には主反射鏡の端部に付加された導体板を含
むことが好ましい。

主反射鏡にはアレイアンテナを取り付ける取付構造を含
むことが好ましい。

〔作　用〕

アレイアンテナとこの放射ビームを成形する反射鏡とに
より、水平方向には対称形であり、平面方向には非対称
形である放射ビームを得ることができる。

〔実施例〕

第１図は本発明実施例装置構造を示す斜視図であり、第
２図はその正面図である。この実施例では放射器として
アレイアンテナ４ｏが導波管スロットアンテナにより構
成され、主反射鏡が部分筒状鏡面５０．５１．５２より
構成される筒状鏡面により構成されている。

主反射鏡には、上記アレイアンテナを取り付ける取付構
造として変換部４２が設けられている。

アレイアンテナ４０は放射素子の配置されている面は長
方形であり、その一端には終端器４１が接続されている
。直交座標軸Ｘ、Ｙ、Ｚはそれぞれアレイアンテナのス
ロットの設けられている開口面の中心を原点とし、アレ
イアンテナの長手方向にＹ軸、開口面に直交し筒状鏡面
に遠ざかる方向にＹ軸、Ｙ軸とＹ軸に直交する方向にＸ
軸を定めている。

部分筒状鏡面５０．５１．５２はその筒軸、すなわちこ
の軸と直交する平面での各部分筒状鏡面の切断線が常に
同一となる軸がＹ軸と平行に配置され、全体の筒状鏡面
はＸＺ平面面関して対称である。

直線５３はＹ軸の近接したこれと平行な線である。

第３図はアレイアンテナの一部の拡大図であり、導波管
のいわゆる磁界面に管軸、すなわち長手方向に平行に図
に示すような’＋’７４円形のスロットを複数個設けた
ものであり、導波管を進行してきた電波は個々のスロッ
トより放射される。

個々のスロットは導波管内壁を流れるＸ軸方向の電流に
より励振されるが、その振幅は主として第３図に示すス
ロット間のＹ方向の寸法りにより、また各スロット間の
相対的励振位相は主として第３図に示すスロットとＹ軸
との寸法Ｓにより調整される。

例えば第１図において、ＹＺ平面面水平面、χＺ平面面
平面面とした場合に、水平面内で第５図に示す実線６０
のような扇形の拡がりを有し、Ｚ軸すなわち第５図の角
度０度の軸を中心に対称なビームを合成する場合を説明
すると、この場合個々のスロットの励振振幅および励振
位相とはＸＺ平面面関して対称となる。

第５図の例は全スロット数２１、振幅および位相は中央
部のスロットの励振振幅を１、励振位相を０度とした場
合、上側１０番目のスロットまでは表のとおりとなる。

また前記数値例はあくまでもビーム成形をアレイアンテ
ナで実現できることを示す一例であり、他の励振も可能
である。このように、第５図の実ＶＡ６０のようなビー
ムを合成する以上、ＸＺ平面面関して励振振幅、励振位
相はともに対称となる。

第４図はアレイアンテナの他の構成例を示す図よる例で
ある。同図で符号４３．４６．４７は誘電体基板４４上
の金属ストリップであり、符号４５は金属導体である。

同図で正方形ストリップ４３は放射素子であり、金属ス
トリップ４６．４７はこの放射素子へ直交した二つの偏
波を給電するための給電線である。金属ストリップ４６
は電界成分がＸ軸方向の偏波の給電線であり、金属スト
リップ４７はＹ軸方向の偏波の給電線である。これらは
それぞれ入出力端が金属４体４５に固定されたコネクタ
４８．４９に接続される。コネクタ４８．４９はそれぞ
れ同軸の外導体が金属薄体４５に、中心４体が金属スト
リップ４６と４７に接続されて給電線と電気的に結合し
ている。

この構造では各放射素子への励振振幅および位相は金属
ストリング４６と４７のストリップ幅の変化と線路長に
より制御することができる。

以上のアレイアンテナによるビーム成形の特徴は第１３
図で説明した鏡面による成形と異なり、各放射素子とし
て交差偏波識別度が良好な素子を用いれば基本的に波源
には交差偏波成分を含まず、ビーム成形が可能となる。

したがって、第１６図および第１７図の説明で述べたよ
うに波源に含まれる交差偏波成分を主反射鏡の対称性を
利用して打ち消されなくても、良好な交差偏波特性が得
られるという大きな特徴を有する。

なお、アレイアンテナの構成として第３図および第４図
に示す構成側以外にも例えばダイポールアレイ、クロス
トダイポールアレイなどの放射素子を使用して本発明を
実施することができる。

第６図は第１図に示す実施例のＸＺ平面面切断図であり
、第７図は平面面内の放射特性を説明する図である。第
６図の例では部分筒状鏡面５０．５１．５２は第１図の
直線５３を焦線とする放物筒であり、第６図で点ＱはＸ
Ｚ平面面焦線の交点である。し　　　　”゛）たがって
同図に示す切断線は総て放物線であるが、その中心軸は
それぞれ異なった方向を向くように設定されている。点
Ｑは多くの場合、原点と一致するが、具体的には導波管
スロットの放射波の位相中心点が選定される。したがっ
て放物筒の性質上、導波管スロットから放射された電波
のうち、部分・筒状鏡面５０．５１．５２で反射された
電波はすべてその通路が例えば破線７２．７３．７４に
示されるようにそれぞれの中心軸方１ｉｉＪ　ｌこ進行
する電波として放射され、全体の放射特性はこれらのも
のと破線７０．７１で示される導波管スロットがらの直
接放射波との合成波として定まる。

ＸＺ平面ヒにおいては、導波管スロットからの直接放射
波は点Ｑから同心円状の波面であり、その最大放射方向
はＸ軸方向であり、筒状鏡面で反射されるもののうち部
分筒状鏡面５ｏがらの反射波もすべてＸ軸方向に進む電
波となり、他は図に示すようにＺ軸とは異なった方向に
それぞれ進む電波となる。

したがって合成波は第７図の実線６１で示すようにＸ軸
方向に最大放射方向を有し、Ｚ軸より下側では部分筒状
鏡面５１．５２からの反射波のため、Ｚ軸の上側に対し
てレベルの高い放射特性を示す。

以上のように主偏波成分のビーム成形について説明した
が、次に交差偏波特性について説明する。

従来技術の交差偏波識別度の説明で述べたと開運により
、筒状鏡面に誘起される電流は弐（２）により定まる。

弐（２）をそれぞれＸ、Ｙ、Ｚ成分、Ｊｘ、Ｊｖ、Ｊｚ
で示すと式（３）となる。

ＪＸ　＝ｌ］、、　Ｈｚ　　　ｎｚ　ＨｙＪｖ　＝ｎｚ
Ｈｘ　　ｎｘ　ＨｚＪ２　＝ｎｘ　Ｈｙ　　ｎｖ　Ｈｘ −・−−−−−・・・・（３）ただし、ｎｘ　％　ｎｙ　％　ｎｚはｎのＸ、Ｙ、Ｚ成
分。

さらに、磁界ベクトルＨと電界ベクトルＥとは直交関係
にあるから、例えば主偏波がいわゆる平面偏波、すなわ
ち電界ベクトルがＸ軸方向に向いている電波がアレイア
ンテナより放射されている場合に、筒状鏡面への入射電
界ベクトルはＨ７構成が主となる。これば第５図の説明
でも述べたようにアレイアンテナからの放射波はもとも
と交差偏波特性が良好なことに起因する。

−力筒状鏡面の法線ヘクトルｎはその構成からも明らか
なようにｎ、成分が零である特徴がある。

したがってこの場合、誘起される電流は、ＪＸ＝−ｎｚ
　Ｈ，＃０Ｊｙ＝ｎｚＨＸ−ｎｘＨ２＝ｎ２ＨＸＪ２　＝　ｎｘ　Ｈｙ　＃０・−・−・・・・・・−（４）となる。

この式（４）より明らかなように反射鏡に誘起される電
流は主偏波のＹ方向成分が主体となる。この結果を第１
７図に示す従来技術の電流分布と比較すれば交差偏波特
性の改善が期待されることば明らかである。計算例では
第１３図から第１５図に示したアンテナが前記のように
２０ｄＢ以上の交差偏波特性は平面角度±０，５　　°
の範囲しかとれないものが、本発明を用いれば±５°近
くの範囲までとれることが確認された。また、主偏波が
いわゆる水平偏波、すなわち電界ヘクトルがＸ軸方向に
向いている場合の交差偏波特性も式（４）、を導いたと
回連により良好であることが説明できる。

第６図の実施例では、部分筒状鏡面の各中心軸がそれぞ
れ異なる方向のものとしたので、筒状鏡面が全体として
ＹＺ平面面関し非対称としたがこれは本発明の必要条件
ではなく、ＹＺ平面面関し対称のものとすることもでき
る。ただしこの場合平面面内でのビーム形状はＺ軸に関
し対称となる。

また、平面面内のビーム成形を行う方法として、ここで
は部分放物筒を用いた場合について説明しだが、幾何光
学的に各角度方向の電力束を制御して第６図に示すよう
な断面曲線を連続曲線で成形する方法も利用できること
も勿論である。

さらに第６図では部分筒状鏡面が３個の実施例の場合を
説明したが、部分筒状鏡面が３個以上とすることにより
ビーム成形の自由度はさらに増える。

なお、本発明の構成では、筒状鏡面がアレイア　　　　
　　ｆ　、ｔ、ｉンテナの放射波をブロッキングするこ
とがないため、従来技術のアンテナに比較してビームの
成形度を劣化させることがない利点があり、この効果は
Ｘ７面内のビーム成形に対して特に効果が大きい。なぜ
ならば第５図と第７図を比較しても明らかなように、第
５図の場合は第７図の場合よりもかなり弱いレベルまで
ビームを成形させる必要があるため、ブロッキングのよ
うなわずかな影響によってもビームの成形度は大きく影
響される。

すなわち、本発明のアンテナではアレイアンテナの最大
放射方向すなわち正のＺ軸に対し筒状鏡面が凹となり、
ブロッキングを起こさない構成であり筒状鏡面からの放
射波の最大方向もＺ軸に対し±９０″以内にあるという
特徴が得られる。

第８図は本発明の他の実施例を示す側面図であり、第１
図の実施例の筒状鏡面の左右にＺ軸と平行な２枚の導体
製側板５４を付加したものである。

本側板は電気的にはアレイアンテナからの水平方向への
不要放射波を物理的に遮蔽して広角度の放射特性を良好
にするとともに、構造的には筒状鏡面のＸＺ平面面平行
な面内での強度を増す効果を有する。

上記説明は、「放射」の語を用いて送信アンテナである
かのように説明したが、本発明のアンテナは電波の進行
方向は可逆的であるので、送信アンテナおよび受信アン
テナいずれにも適用することができる。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明を実施することに、より、
ビーム成形度が良好で、かつ交差偏波識別度の優れたア
ンテナを実現することができ′る。しかも鏡面が筒状で
あるので、鏡面も従来技術の鏡面を製作するより安価に
製作できる利点がある。

本発明はある地域に散在する複数の局との無線通信を行
う必要がある親局のアンテナに利用して大きな効果を生
ずる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明実施例装置構造を示す斜視図。第２図は上記実施例の正面図。第３図は上記アレイアンテナの一部の拡大図。第４図はアレイアンテナの他の構造例の斜視図。第５図は上記実施例によるアンテナの水平面内の放射特
性の説明図。　　　′ 第６図は上記実施例の平面断面図。第７図は上記実施例によるアンテナの平面面内の放射特
性の説明図。第８図は本発明の他の実施例の側面図。第９図は無線通信を行う親局および子局の平面配置図。第１０図はペンシルビームによる第９図の平面断面関係
図。第１）図は成形ビームによる第９図の平面断面関係図。第１２図は第９図に示す通信領域が隣接した場合の平面
配置図。第１３図は従来例構造の成形ビームアンテナの正面図。第１４図は上記従来例の水平断面図。第１５図は上記従来例の平面断面図。第１６図は上記従来例のアンテナの平面面内の放射特性
の説明図。第１７図は上記従来例のアンテナの偏波特性の説明図。１．１′、２．３．１２〜１６．６０．６１・・・放射
特性、４〜７．８−１．８−２．９．１０．７０〜７４
・・・電波の通路、２０・・・−次放射器、３０・・・
主反射鏡、３４．３７．３８・・・トーラス鏡面部、３
５〜１．３５−２．３６−１．３６−２．３９−１．３
９−２・・・パラボラ鏡面、４０・・・導波管スロット
を有するアレイアンテナ、４１・・・終端器、４２・・
・変換部、４３．４６．４７・・・全屈ストリップ、４
４・・・誘電体基板、４５・・・金属導体、４８．４９
・・・コネクタ、５０．５１．５２・・・部分筒状鏡面
、５３・・・焦線、５４・・・導体製側板、Ｐ３５−１
、Ｐ３５−２、Ｐ３７、Ｐ２Ｏ、Ｐ２Ｏ，Ｐ５１、Ｐ５
２、Ｐ５３・・・放物線の中心軸、Ａ、Ａ’・・・親局
、Ｂ、Ｂ’ＣＳＣ’　、Ｄ、Ｄ’　Ｅ、Ｅ’　・・・子
局、Ｆ・・・焦点、Ｑ・・・直線５３とＸＺ平面面の交
点、５ＸＬ−・・スロット間隔と位置を示す寸法。特許出願人　日本電気株式会社　　　　、１）１代理人
　　弁理士　井　出　直　孝尼２　口篤４　ロ把　６　（２ち８　（２も　つ（２１Ｂ％　１）図尼１２（２；￥）１５図治１Ｃ

Claims

【特許請求の範囲】

（１）長方形の平面上に複数の放射素子が配列されたア
レイアンテナと、このアレイアンテナの上記放射素子の放射方向に対して
背後に配置された主反射鏡とを備え、この主反射鏡の主反射面が筒状鏡面により構成された筒
状鏡面付きアレイアンテナにおいて、上記アレイアンテ
ナの上記長方形の中心を原点とし、その長方形の長手方
向にＹ軸を定め、その長方形の平面に直交し原点を通り
上記主反射鏡に遠ざかる方向にＺ軸を定め、原点を通り
Ｙ軸およびＺ軸に直交する方向にＸ軸を定めると、上記筒状鏡面は、その筒軸がＹ軸と平行であってＸＺ平
面に関して対称でありかつＺ軸の負方向に凸の曲面形状
であり、上記アレイアンテナの放射素子は、その励振振幅および
その励振位相がＸＺ平面に関して対称になるように配置
され、さらに、上記アレイアンテナの放射素子は、上記主反射
鏡により形成される放射ビームが、ＹＺ平面上でＺ軸に
関して対称であり、ＸＺ平面上でＺ軸に関して非対称で
あるように配置されたことを特徴とする筒状鏡面付きア
レイアンテナ。
（２）筒状鏡面は、ＸＺ平面の切断線が放物線もしくは
放物線に近い曲線の複数が接続された形状である特許請
求の範囲第（１）項に記載の筒状鏡面付きアレイアンテ
ナ。
（３）主反射鏡には主反射鏡の端部に付加された導体板
を含む特許請求の範囲第（１）項に記載の筒状鏡面付き
アレイアンテナ。
（４）主反射鏡にはアレイアンテナを取り付ける取付構
造を含む特許請求の範囲第（１）項に記載の筒状鏡面付
きアレイアンテナ。