JPS6162210A - 筒状鏡面付きアレイアンテナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、無線通信におけるアレイアンテナに関する。

特に、放射ビームの形状がある平面内では扇形の拡がり
を有し、これと直交する平面内では前記平面と異なるビ
ーム形状を有する成形ビームアンテナに関する。

本発明は、一つの親局と複数の子局との間の無線通信に
利用される。

〔従来の技術〕

通常の無線通信では無線局と無線局が正対して通信を行
うので、用いられるアンテナには一般に高利得で低サイ
ドローブの特性のものである。しかし、ある地域内に散
在する複数の子局と一つの親局との間で通信を行う場合
には、親局のアンテナは子局の散在する地域を効率よく
照射するいわゆる成形ビームを有することが必要である
。

第１１図は無線通信を行う親局および子局が配置された
平面図、第１２図および第１３図はその側面図であって
、これらを用いてビーム成形の効果を説明する。すなわ
ち、Ａ局を親局として、Ｂ、Ｃ１Ｄ、Ｅ局をそれぞれ子
局とした場合に、親局のアンテナのビームの形状には水
平面内では第１１図に破線１で示すようにすべての子局
を覆うような扇形の拡がりを有することが望ましい。一
方、平面面では第１２図および第１３図に示すように子
局の配置される地上高低差および親局との距離の差によ
って、第１２図の破′ｇＡ２で示すような通常のペンシ
ルビームよりも第１３図の破線３に示すような成形ビー
ムを有することが望ましい。

第１４図は第１１図に示した親局と子局の通信範囲が隣
接して配置された場合の平面図である。このような場合
には、成形ビーム１と１′が干渉しないように、互いに
直交した偏波を用いることになり、偏波の直交度すなわ
ちビーム１と１′の交差偏波特性の良否が回線の品質を
直接左右することになる。

従来、このような成形ビームを合成する方法としては、
例えば同一出願人による特許出願特願昭５８−２０２３
７２　（本願出願時に未公開）のような成形３−Ｊ′−
ア′テナが考えられた・第１５図・第１６図・　　　　
　１，１゜第１７図および第１８図にこの従来例アンテ
ナの正面図、水平面での断面図、平面面での断面図およ
び平面面内の放射特性の説明図をそれぞれ示す。アンテ
ナは一次放射器２０と主反射鏡３０とより構成される。

主反射鏡３０は中央部のトーラス鏡面部３４．３７．３
８と両端部のパラボラ鏡面部３５−１．３６−１．３９
−１と３５−２．３６−２．３９−２よりなり、第一の
鏡面部３４．３５−１．３５−２は水平面と平面面に関
して対称であり、第二の鏡面部３７．３８．３６−１．
３６−２．３９−１．３９−２は水平面に関して非対称
な構造である。

このアンテナの水平面内の放射特性を第１６図を用いて
説明すると、第一の鏡面部内の符号３４は第１７図の切
断線を平面軸回りに角度θ。たけ回転したトーラス鏡面
、符号３５−１と３５−２はそれぞれ軸Ｐ３５−１とＰ
　３５−２を回転中心軸とし点Ｆを焦点とするパラボラ
鏡面である。

一次放射器２０より放射された球面波は水平面内ではト
ーラス鏡面部３４で反射され、破ＷＡ４．５で示すよう
な通路を通り、原点を中心とした同心円状の放射波面と
なり、パラボラ鏡面部３５−１．３５−２で反射された
電波は破線６．７で示すような通路を通り、輔Ｐ３５−
１とＰ　３５−２の方向に進行する平面波に変換される
。したがって、水平面内の放射特性は前記した各波面の
合成として鏡軸より±θ。

の角度範囲内ではほぼ均一の特性を有し、鏡軸よりの角
度の絶対値がθ。以上では急激に減衰する特性を有し、
いわゆる扇形ビームを合成することができる。

次に、平面面内の放射特性を第１８図および第１９図に
より説明すると、第１７図の第一の鏡面部３４の切断線
は点Ｆを焦点とし、鏡軸を中心軸とする放物線であり、
鏡軸に関し対称である。第二の鏡面部３７と３８の切断
線はそれぞれ点Ｆを焦点とし、軸Ｐ３７、Ｐ３８を中心
軸とする放物線である。したがって、−次放射器２０よ
り放射された球面波のトーラス鏡面３４で反射された電
波は、例えば破線８−１．８−２に示す通路を通り、鏡
軸方向すなわち水平方向に進む波面として放射される。

また、鏡面３７．３８で反射された電波は、例えば破線
９．１０に示す通路を通りそれぞれ軸Ｐ３７、Ｐ３８方
向に進む波面として放射される。平面面内の放射特性は
上記各波面の合成として定まり、第１８図の実線１２で
示すように鏡軸よりの角度０度の平面すなわち水平面に
関して非対称なビームが合成される。第１８図で破線１
３と１４は第一の鏡面部３４で反射された電波の主偏波
および交差偏波特性であり、破線１５は第二の鏡面部３
７と３８から放射された電波の主偏波成分である。

第１８図の破線１４で示すように、交差偏波特性は鏡軸
上では鏡面部３４がこの軸に関して対称であるため、鏡
面で発生した交差偏波成分が相殺されて良好な特性とな
る。さらに鏡軸に関して非対称な鏡面部３７と３８で発
生する交差偏波成分はそれぞれ主偏波成分の最大放射方
向が鏡軸より離れているので、鏡軸上へ大きな影響を及
ぼさず、結局全体の交差偏波特性は実線１６で示すよう
に鏡軸上で最良の特性となる。以上の平面面内の特性は
第１６図の説明からも明らかなように、±θ。の角度範
囲内でほぼ同一であるため、この結果鏡軸を含む水平面
内で交差偏波特性が最良となる。

〔発明力稍Ｔ決しようとする問題点〕

しかし、以上説明した従来の成形ビームアンテナでは第
１８図の実線１６で示すように、鏡軸すなわち水平面以
外では交差偏波特性が急激に劣化し、良好な交差偏波特
性が水平面のごく近傍しか得られない欠点があった。こ
の欠点は回線上の問題として、例えば第１４図のＡ局と
０局およびＡ局とＡ′局の選定をする際に、各局間の地
上高低差が太きくとれず、実際の地形あるいは建物等の
高低差を考慮すると局が選定できなくなることがある。

これを解決するには特別なタワーを別に設けなければな
らないことになる。すなわち第１８図で良好な交差偏波
特性が得られる角度範囲を±β。とすると、回線設計上
杵される地上高低差は 許容地上高低差　＝ （各局間の水平距離）Ｘｔａｎβ。　　−・・（１）と
なり、角度β。の大きさが直接回線構成に影響を与える
。

上記の角度β。の大きさを決定する最大の要因ば鏡面で
発生する交差偏波成分の大きさである。　　　　　　　
を第１９図は鏡面で発生する交差偏波成分の説明図で　
　　　　　Ｉ□□、（１ある。同図では説明の便宜上第
１５図に示す鏡面の肉筆−の鏡面部３４上についてのみ
示してあり、点線１７と１８は一次放射器２０から到来
した電波により鏡面上に誘起される電流の流れの例を示
す。

周知のようにこの電流成分は入射波の磁界ベクトル成分
Ｉ（、鏡面の単位法線ベクトルｎとすると鏡面上の誘起
電流ベクトルＪは、 Ｊ　＝　ｎ　Ｘ　Ｈ・・・・・−・・−（２）となる。

ここで磁界ベクトル成分ＩＩは球面波であり、また法線
ベクトルｎは前記の構成であることからそれぞれ直角座
標系で３つの成分を持つため、誘起電流ベクトルＪも３
つの成分を有し、第１９図のように正面図で示すと主偏
波成分Ｍ　ｌ−Ｍ　ｓ　と交差偏波成分Ｃ，−Ｃ４のよ
うに表すことができる。すなわち鏡面上に誘起される電
流成分そのものが交差偏波成分を含んだもめとなり、放
射特性の主偏波および交差偏波量はそれぞれこの誘起電
流の大きさに比例する。前記したように鏡面部３４は水
平面および平面面に関して対称であるから、例えば水平
面で考えるとＣＩとＣ２は向きが逆で水平面までの距離
が同一であり、Ｃ３と０４の関係も同様である。したが
って水平面内では式（１）が成立する。しかし水平面以
外では例えばＣ１とＣ２成分からこの水平面までの距離
差があるので、式（１）が成立せず交差偏波成分が残る
ことになり、結局第１８図の破線１４で示すように水平
面以外では特性が劣化することになる。

実用上は第１５図から第１７図に示した構成の従来アン
テナでは、交差偏波特性を例えば２０ｄＢ以上必要とす
る回線では、β。が約０．５度しかとれず、実回線構成
上大きな制約となっていた。

さらに、従来のアンテナではその構成からも明らかなよ
うに、電波の通路に一次放射器２０が存在し、電波の一
部をブロッキングする。このため水平面および平面面の
ビームの形状を望ましい形に合成することが困難である
もうひとつの欠点があった。第１６図および第１７図の
説明からも明らかなようにビームの成形は各鏡面部から
の反射波の合成により行うので、上記のブロッキングに
より必要な合成が妨げられ、ビーム成形度が劣化するご
とになる。この影響は比較的低いレヘルまでビ−ムを成
形しようとする平面面内には特に大きな問題となってい
た。

さらに第１５図から第１７図に示すような構成の鏡面を
作成することは技術的にも３次元で複雑な面を成形する
困５’、１１さかあり、一般的には高価な治工具を必要
とする。また、成形そのものの工数も大きいなど、アン
テナ全体として高価なものになる欠点があった。

本発明は、ビーム成形１−￥性および交差偏波特性の良
好な新しい構造のアンテナを提供することを目的とする
。本発明は製作に特別な治工具を必要とせず、製造工数
が小さく、安価なアンテナを提供することを目的とする
。

〔問題点をＷ、Ｉ決するための手段〕

本発明は、平面面内のビーム成形は鏡面を用いずアレイ
アンテナにより合成し、水平面内のビームの成形をアレ
イアンテナに対し、幾何光学的にプロノギングを起こさ
ないように形成された筒状鏡面により合成し、アレイア
ンテナの放射特性と筒状鏡面の特性を活かして交差偏波
特性とビーム成形度が共に良好なアンテナを得ることを
特徴とする。

すなわち本発明は、長方形の平面上に複数の放射素子が
配列されたアレイアンテナと、このアレイアンテナの上
記放射素子に対向して配置された主反射鏡とを備え、こ
の主反射鏡の主反則面が筒状鏡面により構成された筒状
鏡面付きアレイアンテナにおいて、 上記プレイアンテナの上記長方形の中心を原点とし、そ
の長方形の長手方向にＹ軸を定め、その長方形の平面に
直交し原点を通り上記主反射鏡に近づく方向にＹ軸を定
め、原点を通りＹ軸およびＹ軸に直交する方向にＹ軸を
定めると、上記筒状鏡面は、その筒軸がＹ軸と平行であ
ってＸＺ平面面関して対称なＺ軸方向に凸の曲面形状で
あり、 上記アレイアンテナの放射素子は、その励振振幅がＹＺ
平面面関して対称でありその励振位相がＹＺ平面面関し
て反対称になるように配置され、　　　　　“１゛１さ
らに、上記アレイアンテナの放射素子は、上記主反射鏡
により形成される放射ビームが、ＹＺ平面上でＹ軸に関
して対称であり、ＸＺ平面上でＹ軸に関して非対称であ
るように配置されたことを特徴とする。

筒状鏡面は、ＹＺ平面面切断線が放物線もしくは放物線
に近い曲線の複数が接続された形状であることが好まし
く主反射鏡には主反射鏡の端部に付加された導Ｉ、１１
．仮を含むことが好ましい。

〔作　用〕

アレイアンテナとこの放射ビームを成形する反射鏡とに
より、水平方向には対称形であり、平面方向には非対称
形である放射ビームを得ることができる。

〔実施例〕

第１図は本発明実施例装置構造を示す斜視図である。こ
の実施例では放射器としてアレイアンテナ４０が導波管
スロットアンテナにより構成され、主反射鏡が部分筒状
鏡面５０．５１．５２．５３より４１１１成される筒状
鏡面に３１−り構成されている。

アレイアンテナ４０はその主反射鏡に対向する而は長方
形であり、その一端には終端器４１が接続されている。

直交座標軸Ｘ、Ｙ、Ｚはアレイアンテナのスロットの設
けられている開口面で主反射鏡に対向している面の中心
を原点とし、アレイアンテナの長手方向にＹ軸、開口面
に直交し筒状鏡面に近づく方向にＹ軸、Ｘ！Ｉ！ｌｌＩ
とＹ軸に直交する方向にＹ軸を定めている。

部分筒状鏡面５０．５１．５２．５３はその筒軸、すな
わぢこの軸と直交する平面での各部分筒状鏡面の切断線
が常に同一となる軸がＹ軸と平行に配置され、全体の筒
状鏡面はＸＺ平面面関して対称である。

第３図はアレイアンテナの一部の拡大図であり、導波管
のいわゆる磁界面に管軸、すなわち長手方向に平行に図
に示すような楕円形のスロットを複数個設けたものであ
り、導波管を進行してきた電波は個々のスロットより放
射される。

個々のスロットは導波管内壁を流れるＹ軸方向の電流に
より励振されるが、その振幅は主として第３図に示すス
ロット間のＸ方向のＴＪ法りにより、また各スロット間
の相対的ＪｉｉＪＩ振泣和は主として第３図に示すスロ
ットとＸ軸との寸法Ｓにより調整される。

例えば第１図において、ＹＺ平面面水平面、ＸＺ平面面
平面面とした場合に、平面面内で第５図に示ず実３：’
ｉｉ　６０のような、Ｚ輔ずなわら第５図の角度０度の
軸を中心に非対称なビームを合成する場合を説明すると
、この場合個々のスロットのＭＪＪ振振幅はＹＺ平面面
対して対称となるが、励振位相はＹＺ平面面関して反対
称となる。ここで反対称とは位１０の絶対値が同じで符
号が反転することを意味する。

第５図の例は全スロット数２１、振幅および位相は中央
部のスロットの励振振幅を１、励振位相を０度とした場
合、上側１０番目のスロットまでは表のとおりとなる。

表の下側１０番目のスロットまでは表の値の位相のみ符
号が反転する。また前記数値例はあくまでもビーム成形
をアレイアンテナで実現できることを示す一例であり、
他の励振も可能である。このように、第５図の実１ｉ：
６ｏのようなビームを合成する場合には、ＹＺ平面に関
して励振振幅は対称、励振位相は反対称となる。

第４図はアレイアンテナの他の構成例を示す図である。

この例はプリンテッドアレイアンテナによる例である。

同図で符号４３．４６．４７は銹電体基板４４上の全屈
ストリップ幅プり、符号４５は金属立体である。同図で
正方形ストリップ４３は放射素子であり、金属ストリッ
プ４６．４７はこの放射素子へ直交した二つの偏波を給
電するための給電線である。金属スｌ−’Ｊツブ・１６
は電界成分がＸ軸方向の偏波の給電線であり、金属スト
リップ４７はＹ軸方向の偏波の給電線である。これらは
それぞれ人出力も：１シが金属４体４５に固定されたコ
ネクタ４８．４９に接続される。コネクタ４８．４９は
それぞれ同軸の外導体が金属導体４５に、中心立体が金
属ストリップ４６と４７に接続されて給電線と電気的に
結合している。

、：の［１ζ造では各放射素子への励振振幅および位１
ｇは金属ストリップ４６と４７のストリップ幅の変化と
線路長により制御することができる。

以上のプレイアンテナによるビーム成形の特徴は第１５
図で説明した鏡面による成形と異なり、各放射素子とし
て交差偏波識別度が良好な素子を用いれば基本的に波源
には交差偏波成分を含まず、ビーム成形が可能となる。

したがって、第１８図および第１９図の説明で述べたよ
うに波源に含まれる交差偏波成分を主属’Ｊ・ｌ鏡の対
称性を利用して打し消されなくても、良好な交差偏波特
性が得られるという大きな特徴を有する。

なお、アレイアンテナの構成として第３図および第４図
に示す構成側以外にも例えばダイポールアレイ、クロス
トダイポールアレイ等の放射素子を使用して本発明を実
施することができる。

第６図および第７図は第１図に示す実施例のＹＺ平面の
切断図と側面図であり、第９図に示ず水平面内の放射特
性を説明する図である。第６図の例では部分筒状鏡面５
０．５１．５２．５３ば第７図の直線５４を焦線とする
放物筒であり、第６図で点ＱはＹＺ平面と焦線の交点で
ある。したがって同図に　　　　　ｊｌｌｌ示す切ｌ１
Ｉｒ線は総て放物線であるが、その中心軸はそれぞれＰ
２Ｏ、Ｐ５１、Ｐ５２、Ｐ５３のようにＺ軸と重なるこ
とはなくＺ軸に関して対称に設定されている。点Ｑは多
くの場合、原点と一致するが、具体的には寡波管スロフ
Ｉ・の放射波の位相中心点が選定される。したがって放
物筒の性質上、導波管スロットから放射された電波のう
ぢ、各部分放物筒で反射された電波はその通路が例えば
破線７０．７０’　、７１．７１’　、７２．７３に示
されるようにそれぞれの中心軸方向に波面の揃った電波
として放射され、全体の放射特性はこれらの合成波とし
て定まるので、ＹＺ平面では第９図の実線６１で示すよ
うな扇形の拡がりを有し、Ｚ軸すなわら第９図の角度零
度の軸に関して対称なビームが成形されるつ第９図の破
４Ｊｉ６２．６３．６４．６５ばそれぞれ部分筒状鏡面
５０．５１．５２．５３の反射後の放射特性である。

第６図に示す実施例で注目すべき他の点は同図に示すよ
うに各部分筒状鏡面で反射された電波のｉ１１路が幾何
光学的にはプレイアンテナ４０を、Ｉｊ（Ｈ切らないこ
と、つまり放射電波にいわゆるブロッキングがないこと
である。これにより、アレイアンテナの入力インピーダ
ンス特性を劣化させることがない。また、合成すべきＹ
Ｚ平面内のビーム形状を劣化させない。これは各部放物
筒の中心軸をブロッキングが起きないように選定するご
とにより実現できる。部分放物筒は４つに限るものでな
く、これ以外の数でも同様に本発明を実施することがで
きる。

第８図は他の筒状鏡面形成方法を説明する図である。幾
何光学的にエネルギー、すなわち電力束を制御する方法
を説明するものである。

この方法での筒状鏡面のｙｚ平面ての切断線５５は −−−−−−−（３＋ ただしρは点Ｑより鏡面上までの距離、■　（ψ）は点
Ｑより放射される電波のＹＺ平面電力バターン、 Ｉ−１（θ）は角度θ方向で合成しようとするＹＺ平平
面電電カバターン により定まる。

この式（３）で定まる切断線の合成法は定性的には合成
しようとする電カバターンにしたがって点Ｑからの到来
エネルギーを分配する方法と考えることができる。第８
図で破線７４は電波の通路を示す。

以上のように主偏波成分のビーム成形について説明した
が、次に交差偏波特性について説明する。

従来技術の交差偏波識別度の説明で述べたと同地により
、筒状鏡面に誘起される電流は弐（２）により定まる。

式（２）をそれぞれＸ、Ｙ、Ｚ成分、ＪＸ％ＪＹ、Ｊ２
で示すと式（４）となる。

Ｊｘ　＝ｎｙ　Ｈｚ　　ｎｚ　Ｈｖ Ｊｙ　＝　ｎｚ　Ｈｘ　　ｎｘ　Ｈｚ Ｊｚ　＝ｆｉＸＨｖ　　ｎｙ　Ｈｘ −・−・−・−（４） ただし、ｎ　Ｘ％　ｒｌ　ｙ　、ｎ　Ｚは１１のＸ、Ｙ
、Ｚ成分。

さらに、磁界ベクトルＨと電界ベクトルＥとは直交関係
にあるから、例えば主偏波がいわゆる平面偏波、すなわ
ち電界ヘクトルがＸ軸方向に向いている電波がアレイア
ンテナより放射されている場合に、筒状鏡面への入射電
界ヘタ１−ルはＨ７構成が主となる。これは第５図の説
明でも述べたようにアレイアンテナからの放射波はもと
もと交差偏波特性が良好なことに起因する。

−力筒状鏡面の法線ベクトルｎはその構成からも明らか
なようにｎＸ成分が零である特徴がある。

したがってこの場合、誘起される電流は、ＪＸ＝ｉｌＹ
Ｈ２−ｎｚ　ｔ（Ｙ Ｊｙ　＝ｎ２Ｈｘ　：Ｏ Ｊｚ　”ｎｙ　Ｈｘ　＃０ −−−−−−−　（５ｉ となる。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　藝、０よ３．、よ、１□１．ヵ、４よう６．
□１□Ｌ　ｉ□８　　　・（・る電流は主偏波の方向成
分が主体となる。この結果を第１９図に示ず従来技術の
電流分布と比較すれば交差偏波特性の改善が期待される
ことは明らかである。計算例では第１５図から第１７図
に示したアンテナが前記のように２０ｄＢ以上の交差偏
波特性は平面角度±０．５　″の範囲しかとれないもの
が、本発明を用いれば±５６近くの範囲までとれること
が確認された。また、主偏波がいわゆる水平偏波、ずな
わら電界ベクトルがＹ軸方向に向いている場合の交差偏
波特性も式（４）を４いたと同地により良好であること
が説明できる。

第８図は本発明の他の実施例を示す平面図であり、第１
図の実施例の筒状鏡面の上下にＹ軸と平行な２枚の８ト
ド製ｌ！ｈＩ仮５６を細別したものである。

木側板は電気的にはアレイアンテナからの水平方向への
不要放射波を物理的に遮蔽して広角度の放射特性を良好
にするとともに、構造的には筒状鏡面のＸＺ平面に平行
な面内での強度を増す効果を有する。

ずなわら、本発明のアンテナではアレ・イアンテナの最
大放射方向、すなわちＺ軸に対し、筒状鏡面が凸形とな
り、かつ筒状鏡面からの反射波が幾何光学的にはアレイ
アンテナでブロッキングされない特徴がある。

上記説明は、「放射」の語を用いて送信アンテナである
かのように説明したが、本発明のアンテナは電波の進行
方向は可逆的であるので、送信アンテナおよび受信アン
テナいずれにも適用することができる。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明を実施することにより、ビ
ーム成形度が良好で、かつ交差偏波識別度の優れたアン
テナを実現することができる。しかも鏡面が筒状である
ので、鏡面も従来技術の鏡面を製作するより安価に製作
できる利点がある。

本発明はある地域に散在する複数の局との無線通信を行
う必要がある親局のアンテナに利用して大きな効果を生
ずる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明実施例装置構造を示す斜視図。 第２図は上記実施例に用いるアレイアンテナの正面図。 第３図は上記アレイアンテナの一部の拡大図。 第４図はアレイアンテナの他の構造例の斜視図。 第５図は上記実施例によるアンテナの平面面内の放！Ｉ
Ｊ　′ＩＭ、四の説明図。 第６図は上記実施例の水平断面図。 第７図は上記実施例の側面図。 第８図は本発明の筒状鏡面の一つの形成方法の説明図。 第９図は上記実施例によるアンテナの水平面内の放射特
性の説明図。 第１０図は本発明の他の実施例の平面図。 第１１図は無線通信を行う親局および子局の平面配置図
。 ｉ１２図はペンシルビームによる第１１図の平面断面関
係図。 第１３図は成形ビームによる第１１図の平面１！Ｉｉ面
関係図。 第１４図は第１１図に示す通信領域が隣接した場合の平
面配置図。 第１５図は従来例構造の成形ビームアンテナの正面図。 第１６図は上記従来例の水平断面図。 第１７図は上記従来例の平面断面図。 第１８図は上記従来例のアンテナの平面面内の放射特性
の説明図。 第１９図は上記従来例のアンテナの偏波特性の説明図。 １．１′、２．３．１２〜１６．６０〜６５・・・放射
特性、４〜７．８−１．８−２．９．１０．７０．７０
’　、７１．７１′　、７２〜７４・・・電波の通路、
２０・・・−次放射器、３０・・・主反射鏡、３４．３
７．３８・・・トーラス鏡面部、３５−１．３５−２．
３６−１．３６−２．３９−１．３９−２・・・パラボ
ラ鏡面、４０・・・導波管スロットををするアレイアン
テナ、４１・・・終端器、４３．４６．４７・・・金属
ストリップ、４４・・・誘電体基板、４５・・・金属導
体、４８．４９・・・コネクタ、５０〜５３・・・部分
筒状鏡面、５４・・・焦線、５６・・・心棒製側板、Ｐ
３５　　　　　　（。 −１、Ｐ　３５−２、Ｐ３７、Ｐ３８、Ｐ２Ｏ、Ｐ５１
、Ｐ５２、Ｐ５３・・・放物線の中心軸、Ａ、Ａ’・・
・親局、Ｂ、Ｂ’、Ｃ，Ｃ’　、Ｄ、Ｄ’　Ｅ、Ｅ’・
・・子局、Ｆ・・・焦点、Ｑ・・・直′ａ５４とＸＺ平
面面の交点、Ｓ、Ｌ・・・スロット間隔と位置を示す寸
法。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）長方形の平面上に複数の放射素子が配列されたア
   レイアンテナと、 このアレイアンテナの上記放射素子の放射方向に対向し
   て配置された主反射鏡と を備え、 この主反射鏡の主反射面が筒状鏡面により構成された筒
   状鏡面付きアレイアンテナにおいて、上記アレイアンテ
   ナの上記長方形の中心を原点とし、その長方形の長手方
   向にＸ軸を定め、その長方形の平面に直交し原点を通り
   上記主反射鏡に近づく方向にＺ軸を定め、原点を通りＸ
   軸およびＺ軸に直交する方向にＹ軸を定めると、 上記筒状鏡面は、その筒軸がＸ軸と平行であってＸＺ平
   面に関して対称なＺ軸方向に凸の曲面形状であり、 上記アレイアンテナの放射素子は、その励振振幅がＹＺ
   平面に関して対称でありその励振位相がＹＺ平面に関し
   て反対称になるように配置され、さらに、上記アレイア
   ンテナの放射素子は、上記主反射鏡により形成される放
   射ビームが、ＹＺ平面上でＺ軸に関して対称であり、Ｘ
   Ｚ平面上でＺ軸に関して非対称であるように配置された
   ことを特徴とする筒状鏡面付きアレイアンテナ。
2. （２）筒状鏡面は、ＹＺ平面の切断線が放物線もしくは
   放物線に近い曲線の複数が接続された形状である特許請
   求の範囲第（１）項に記載の筒状鏡面付きアレイアンテ
   ナ。
3. （３）主反射鏡には主反射鏡の端部に付加された導体板
   を含む特許請求の範囲第（１）項に記載の筒状鏡面付き
   アレイアンテナ。