JPS6182905A - 円形断面金属材の製造方法 - Google Patents
円形断面金属材の製造方法Info
- Publication number
- JPS6182905A JPS6182905A JP20456184A JP20456184A JPS6182905A JP S6182905 A JPS6182905 A JP S6182905A JP 20456184 A JP20456184 A JP 20456184A JP 20456184 A JP20456184 A JP 20456184A JP S6182905 A JPS6182905 A JP S6182905A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- rolls
- angle
- roll
- gamma
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/20—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a non-continuous process,(e.g. skew rolling, i.e. planetary cross rolling)
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は領ネコ１圧延機にて丸棒鋼等の円形断面金属材
を製造する方法に関する。
を製造する方法に関する。
丸棒鋼は一般にはカリバーロールによる圧延工程を経て
製造されるが、設備費低減等を目的として傾斜圧延機を
用いる方法が試みられている。そしてこの傾斜圧延機に
より、例えばセンターボロソティを有しているビレット
からそれを起因とする内部割れ、ポロシティ等のない健
全な円形断面金属材を得ることを可能とする方法を本願
出願人は提案している（特開昭５９−４９０’２号）。
製造されるが、設備費低減等を目的として傾斜圧延機を
用いる方法が試みられている。そしてこの傾斜圧延機に
より、例えばセンターボロソティを有しているビレット
からそれを起因とする内部割れ、ポロシティ等のない健
全な円形断面金属材を得ることを可能とする方法を本願
出願人は提案している（特開昭５９−４９０’２号）。
この方法における傾斜圧延機は、第８図、第９図（第８
図のＩＸ−ＩＸ線による断面図、第１０図（（ｔｌ′！
斜角βを示す側面図）に示す如く被圧延材１０出側の直
径を入側のそれよりも充分大径としたコーン型ロール１
１．１２．１３ （ロール軸心線をＹ −Ｙで示す）が
パスラインＸ−Ｘを中心にしてロールハウジング（図示
せず）と共に回転するようにしたものである。そして各
ロールｉｔ、 １２．１３は、ロール軸端がパスライン
Ｘ −Ｘ （ｊ＋１へ向４）で接近又は離反するように
傾斜（交叉）されたときの交叉角γがＯ°〜１５° （
第９図参照）、ロール軸端がパスラインＸ−Ｘの周方向
に傾斜されたときの傾斜角βが３゛〜２０″ （第１０
図参照）、交叉角γ十傾斜角βが５°〜３０°となるよ
うに傾斜されている。
図のＩＸ−ＩＸ線による断面図、第１０図（（ｔｌ′！
斜角βを示す側面図）に示す如く被圧延材１０出側の直
径を入側のそれよりも充分大径としたコーン型ロール１
１．１２．１３ （ロール軸心線をＹ −Ｙで示す）が
パスラインＸ−Ｘを中心にしてロールハウジング（図示
せず）と共に回転するようにしたものである。そして各
ロールｉｔ、 １２．１３は、ロール軸端がパスライン
Ｘ −Ｘ （ｊ＋１へ向４）で接近又は離反するように
傾斜（交叉）されたときの交叉角γがＯ°〜１５° （
第９図参照）、ロール軸端がパスラインＸ−Ｘの周方向
に傾斜されたときの傾斜角βが３゛〜２０″ （第１０
図参照）、交叉角γ十傾斜角βが５°〜３０°となるよ
うに傾斜されている。
従ってロール間に噛み込まれた被圧延材１０は大の軸心
線回りに回転駆動されつつ軸長方向に移動され、即ち螺
進移動され、また外径を絞られて圧下を受け、円形断面
となる。
線回りに回転駆動されつつ軸長方向に移動され、即ち螺
進移動され、また外径を絞られて圧下を受け、円形断面
となる。
しかしながらこの方法による場合は、ロールを所定の角
度に傾斜して健全な丸棒鋼等の被圧延材を得るようにし
ても使用するコーン型ロールの軸心と入口面１３ｂ
（第９図に示す）とのなす角度、つまり入側面角θの大
きさによっては圧延が困難となることが判明した。これ
を詳述すると、入側面角θが小さ過ぎる場合には、所定
の圧下率で丸棒鋼等を直接に圧延ず乙Ｉ、１−ル箇所、
所＝’１７ ’−ルハイト部Ａ（第９図に示す）が長く
なり、つまり丸棒鋼等の接触面積が大きくなり、このた
め圧延荷重が過大となって圧延機が停止し、逆に入側面
角θが大き過ぎる場合には、丸棒鋼等の圧下面角が大き
いため圧延中の各点におりる噛み込み角が大となってロ
ールがスリップし、このために安定した圧延が困難とな
ることがあった。
度に傾斜して健全な丸棒鋼等の被圧延材を得るようにし
ても使用するコーン型ロールの軸心と入口面１３ｂ
（第９図に示す）とのなす角度、つまり入側面角θの大
きさによっては圧延が困難となることが判明した。これ
を詳述すると、入側面角θが小さ過ぎる場合には、所定
の圧下率で丸棒鋼等を直接に圧延ず乙Ｉ、１−ル箇所、
所＝’１７ ’−ルハイト部Ａ（第９図に示す）が長く
なり、つまり丸棒鋼等の接触面積が大きくなり、このた
め圧延荷重が過大となって圧延機が停止し、逆に入側面
角θが大き過ぎる場合には、丸棒鋼等の圧下面角が大き
いため圧延中の各点におりる噛み込み角が大となってロ
ールがスリップし、このために安定した圧延が困難とな
ることがあった。
本発明は係る事情に渥みてなされたものであり、コーン
型ロールの傾斜角β、交叉用γを調整するのみならず入
（則面角θの適当なコーン型ロールを使用することによ
り安定した圧延を可能とし、また健全な圧延材を製造し
得る円形断面金兄材の辺造方法を提供することを目的と
する。
型ロールの傾斜角β、交叉用γを調整するのみならず入
（則面角θの適当なコーン型ロールを使用することによ
り安定した圧延を可能とし、また健全な圧延材を製造し
得る円形断面金兄材の辺造方法を提供することを目的と
する。
本発明に係る円形断面金属材の製造方法は、パスライン
周りに臨んで３個又は４個のコーン型ロールが配設され
、その・軸心線は同側の軸端が周方向の同じ（則へ向く
ように傾斜せしめられ、且つ同側の軸端が前記パスライ
ン側へ向４〕で接近又は■反するよう傾斜（交叉）せし
め得るようにしてあり、前記ロールを夫々の両端にて支
持している交叉型の傾斜圧延機にて円形１１面の全屈ｔ
オを製造する方法において、１ｊ：１記ロールの（頃斜
角β、交叉角γ及び入側面角θが０°〈γ＜１５°、３
°〈βく２０°、５°くγ＋β＜３０°、６°くθ−Ｔ
く２５゜の条件を満足する状態で棒状の外径を絞り、延
伸圧延する工程を含むことを特徴とする。
周りに臨んで３個又は４個のコーン型ロールが配設され
、その・軸心線は同側の軸端が周方向の同じ（則へ向く
ように傾斜せしめられ、且つ同側の軸端が前記パスライ
ン側へ向４〕で接近又は■反するよう傾斜（交叉）せし
め得るようにしてあり、前記ロールを夫々の両端にて支
持している交叉型の傾斜圧延機にて円形１１面の全屈ｔ
オを製造する方法において、１ｊ：１記ロールの（頃斜
角β、交叉角γ及び入側面角θが０°〈γ＜１５°、３
°〈βく２０°、５°くγ＋β＜３０°、６°くθ−Ｔ
く２５゜の条件を満足する状態で棒状の外径を絞り、延
伸圧延する工程を含むことを特徴とする。
以下本発明を図面に基づき具体的に説明する。
第１図は本発明方法を３０−ルで実施する場合における
圧延状態を被圧延材１０の大側から示す正面図、第２図
は第１図のｎ−ｔｒ線による断面図、第３図は傾斜角β
を示す側面図である。３個のロール１．２．３は被圧延
材ＩＯの出側端部にゴージ部ｌａ、 ２ａ、 ３ａを備
え、ゴージ部を境にして被圧延材１０の入側は軸端に向
ｋＪで暫時直ｉイを縮小され、また出側は拡大されて円
↑を台形をなす人口面１ｂ、 ２ｂ。
圧延状態を被圧延材１０の大側から示す正面図、第２図
は第１図のｎ−ｔｒ線による断面図、第３図は傾斜角β
を示す側面図である。３個のロール１．２．３は被圧延
材ＩＯの出側端部にゴージ部ｌａ、 ２ａ、 ３ａを備
え、ゴージ部を境にして被圧延材１０の入側は軸端に向
ｋＪで暫時直ｉイを縮小され、また出側は拡大されて円
↑を台形をなす人口面１ｂ、 ２ｂ。
３ｂ及び出口面１ｃ、 ２ｃ、 ３ｃを備えており、出
Ｉ」面１ｃ。
Ｉ」面１ｃ。
２ｃ、 ３ｃはパスラインとの距離をゴージ部とパスラ
インとの距離に一致させている。このようなコーン型の
ロール１．２．３はいずれもその入口面１ｂ。
インとの距離に一致させている。このようなコーン型の
ロール１．２．３はいずれもその入口面１ｂ。
２ｂ、 ３ｂを被圧延材１０の移動力向上流側に位置さ
せた状態とし、また軸心線Ｙ −Ｙと、ゴージ部１ａ。
せた状態とし、また軸心線Ｙ −Ｙと、ゴージ部１ａ。
２ａ、 ３ａを含む平面との交点０（以下ロール設定中
心という）を、被圧延材１０のパスラインＸ−Ｘと直交
する同一平面上にてバスラインＸ−Ｘ周りに略等間隔に
位置せしめるべく配設されている。そして各ロール１，
２．３の軸心線Ｙ−Ｙはロール設定中心回りに、被圧延
材１０のパスラインＸ −Ｘとの関係において第２図に
示すように前方の軸部１がパスラインＸ−Ｘに向けて接
近するよう交叉角γだけ交叉（（’Ｊ！斜）せしめられ
、且つ第１図、第３図に示すように前方の軸端が被圧延
材ＩＯの周方向の同じく則に向けて（頃斜角βだリイψ
糾せしめられている。ロール１．２．３は図示しない駆
動源に連繋されており、第１図に矢符で示す如く同方向
に回転駆動され、これらのロール間に噛み込まれた熱間
の被圧延材ｌＯはその軸心線回りに回転駆ゼ」されつつ
軸長方向に移動される、即ち螺進移動せしめられる。
心という）を、被圧延材１０のパスラインＸ−Ｘと直交
する同一平面上にてバスラインＸ−Ｘ周りに略等間隔に
位置せしめるべく配設されている。そして各ロール１，
２．３の軸心線Ｙ−Ｙはロール設定中心回りに、被圧延
材１０のパスラインＸ −Ｘとの関係において第２図に
示すように前方の軸部１がパスラインＸ−Ｘに向けて接
近するよう交叉角γだけ交叉（（’Ｊ！斜）せしめられ
、且つ第１図、第３図に示すように前方の軸端が被圧延
材ＩＯの周方向の同じく則に向けて（頃斜角βだリイψ
糾せしめられている。ロール１．２．３は図示しない駆
動源に連繋されており、第１図に矢符で示す如く同方向
に回転駆動され、これらのロール間に噛み込まれた熱間
の被圧延材ｌＯはその軸心線回りに回転駆ゼ」されつつ
軸長方向に移動される、即ち螺進移動せしめられる。
被圧延材１０は１」−ル間を螺進移４すｊせしめられる
間に、第２図に示す如くロールハイド部へにて外ｉ蚤を
絞られて高圧下を受ＬＪ、被圧延材ｌＯの圧下面Ｂが円
錐台形状に成形された後、ボーン部、出ロ面にて所定の
外径の円形断面金属材となる。
間に、第２図に示す如くロールハイド部へにて外ｉ蚤を
絞られて高圧下を受ＬＪ、被圧延材ｌＯの圧下面Ｂが円
錐台形状に成形された後、ボーン部、出ロ面にて所定の
外径の円形断面金属材となる。
次に、このようにして被圧延材１０を圧延する傾斜ロー
ルの設定条件を説明する。
ルの設定条件を説明する。
傾斜ロールの圧延可否、圧延された円形し０１面金属材
の寸法精度等は圧下面Ｂの形状によって左右され、具体
的には第２図に示す如く圧下面ＢとパスラインＸ−Ｘと
のなす角α（以Ｆこれを圧下面角という）により左右さ
れる。即ち、このαがｉｉ１述した圧延停止、スリップ
等の直接的原因として働くからである。
の寸法精度等は圧下面Ｂの形状によって左右され、具体
的には第２図に示す如く圧下面ＢとパスラインＸ−Ｘと
のなす角α（以Ｆこれを圧下面角という）により左右さ
れる。即ち、このαがｉｉ１述した圧延停止、スリップ
等の直接的原因として働くからである。
圧下面角αは人１則面角θから交叉角ｒを引いた値（見
掛は上の圧下面角）を傾斜角βにより生じる角度変化分
を補正した角度であり、下記（１１式にて表される。
掛は上の圧下面角）を傾斜角βにより生じる角度変化分
を補正した角度であり、下記（１１式にて表される。
α−θ−Ｔ＋［（β、γ、θ−γ） ・・・（１）但し
、右辺３項のｆ （β、Ｔ、θ−γ）は傾斜角βによっ
て補正される角度であって幾可学的に定まる。例えば傾
斜角βが０°のときにｆ （β。
、右辺３項のｆ （β、Ｔ、θ−γ）は傾斜角βによっ
て補正される角度であって幾可学的に定まる。例えば傾
斜角βが０°のときにｆ （β。
γ、θ−γ）は平面的に定まる値となってｆ （ｏ。
Ｔ、θ−γ）−〇となる。つまりこのときαは見掛は上
の圧下面角（θ−Ｔ）となる。上記［（β。
の圧下面角（θ−Ｔ）となる。上記［（β。
Ｔ、θ−Ｔ）はそのパラメータであるβ、Ｔ、θ−γに
より第４図、第５図に示す如き影響を受＆Ｊる。
より第４図、第５図に示す如き影響を受＆Ｊる。
第４図、第５図は共に横軸にロールの傾斜角β（度）を
とり、縦軸にｆ （β、Ｔ、θ−ｒ）（度）をとって、
両者の関係を示すグラフであり、第４図では交叉角γ
（＝Ｏ’、５°、１０°、１５°）、第５図ではθ−γ
（＝５°、 １０°、１５°、２０°）を夫々パラメ
ータとしている。これら両図より理解される如くβを大
きくする程［（β、Ｔ、θ−Ｔ）の値は増加し、Ｔ、θ
−γを変化させてもその増加傾向に余り差が認められな
い。
とり、縦軸にｆ （β、Ｔ、θ−ｒ）（度）をとって、
両者の関係を示すグラフであり、第４図では交叉角γ
（＝Ｏ’、５°、１０°、１５°）、第５図ではθ−γ
（＝５°、 １０°、１５°、２０°）を夫々パラメ
ータとしている。これら両図より理解される如くβを大
きくする程［（β、Ｔ、θ−Ｔ）の値は増加し、Ｔ、θ
−γを変化させてもその増加傾向に余り差が認められな
い。
このことがらｆ （β、ｒ、θ−γ）はＴ、θ−Ｔより
もβにより大きく依存すると考えられ、従ってαは、 α年θ−γ＋ｒ′（β） ・・・（２）と近
似できる。
もβにより大きく依存すると考えられ、従ってαは、 α年θ−γ＋ｒ′（β） ・・・（２）と近
似できる。
このことは、見掛り上の圧下面角（θ−γ）止実際の圧
下面角αとの差がβにのみ依存することを示しており、
換言すればパラメータθ−γとβとに基づいてαを推定
できることを示している。
下面角αとの差がβにのみ依存することを示しており、
換言すればパラメータθ−γとβとに基づいてαを推定
できることを示している。
従って圧下面角αはｏ−Ｔ及びβを規定すれば停止或い
はスリップのない圧延、また寸法精度のよい被圧延材の
製造が可能となる。
はスリップのない圧延、また寸法精度のよい被圧延材の
製造が可能となる。
第６図は、ゴージｆｌ １８０ｍ＋＋φ、材質Ｃｒ −
Ｍ。
Ｍ。
鋼、入側面角θか種々のロールを、交叉角−５゛。
ｌＯｏ、ロール傾斜角β−５°、１０”、１５°、２０
°、見掛は上の圧下面角θ−ｒ＝１°、 １０°、 １
５°。
°、見掛は上の圧下面角θ−ｒ＝１°、 １０°、 １
５°。
２０°となるように調整し、これにて？！！１度１２０
０℃。
０℃。
（オ質Ｓ ４５ Ｃ、外径７０龍φ、長さ１ｍの被圧延
材をロール回転数１１００ｒｐで外洋を３５１ψにまで
圧延した際の結果に基つき、βをバクメータとしてθ−
γと圧延所要υ）力との関係を示したグラフであり、横
軸にθ−γ （度）、縦軸に圧延所要］す」力（Ｋ−）
を夫々とっている。
材をロール回転数１１００ｒｐで外洋を３５１ψにまで
圧延した際の結果に基つき、βをバクメータとしてθ−
γと圧延所要υ）力との関係を示したグラフであり、横
軸にθ−γ （度）、縦軸に圧延所要］す」力（Ｋ−）
を夫々とっている。
第７図は上記圧延の際の結果に基づき、βをパラメータ
としてθ−γとゴージ部での被圧延材の先進率ηとの関
係を示したグラフであり、横軸にθ−γ（度）、縦軸に
ゴージ部での被圧延材の先進率η（％）を夫々とってい
る。なお先進率ηはη”’ （ＶＯｖｒ ）／ｖｒ
・・・（３）但し、ｖｏ ：ゴージ部での被圧延
材の軸長方向の速度成分 ｖｒ ；ゴージ部でのロールの圧延方向（矢符方向）の
速度成分 にて表わされ、ｖｒは下記（４）式にて示される。
としてθ−γとゴージ部での被圧延材の先進率ηとの関
係を示したグラフであり、横軸にθ−γ（度）、縦軸に
ゴージ部での被圧延材の先進率η（％）を夫々とってい
る。なお先進率ηはη”’ （ＶＯｖｒ ）／ｖｒ
・・・（３）但し、ｖｏ ：ゴージ部での被圧延
材の軸長方向の速度成分 ｖｒ ；ゴージ部でのロールの圧延方向（矢符方向）の
速度成分 にて表わされ、ｖｒは下記（４）式にて示される。
ｖｒ＝＝π・ｎ−ｄ−ｓｉｎβ／ ６０ （ｓｎ ／秒
）・・・（４） 但し、ｎ：ロール回転数（ｒｐｍ ） ｄ：ゴージ部でのロール径（１） また第６図及び第７図中の・印はγ−５°、β−５”、
○印はｒ＝１０”１ β−５°、ム印はγ＝５゛、β＝
１０°、Δ印は１＝ＩＯ“、β−１０°、■印はγ＝５
°、β−１５°、旧印はγ−１Ｏ°、β−ｌ５゛、◆印
はｒ−１５’、 β−２０°、◇印はｒ＝ＩＯ”β＝
２０゛のときの値を示している。
）・・・（４） 但し、ｎ：ロール回転数（ｒｐｍ ） ｄ：ゴージ部でのロール径（１） また第６図及び第７図中の・印はγ−５°、β−５”、
○印はｒ＝１０”１ β−５°、ム印はγ＝５゛、β＝
１０°、Δ印は１＝ＩＯ“、β−１０°、■印はγ＝５
°、β−１５°、旧印はγ−１Ｏ°、β−ｌ５゛、◆印
はｒ−１５’、 β−２０°、◇印はｒ＝ＩＯ”β＝
２０゛のときの値を示している。
第６図から理解される如く、θ−γを小さくした場合に
はβ値に拘わず圧延所要動力が増大していき、θ−γが
６°以下となると圧延所要動力は急激に増加する。
はβ値に拘わず圧延所要動力が増大していき、θ−γが
６°以下となると圧延所要動力は急激に増加する。
また第７図から理解される如くθ−γを大きくした場合
には、β値に拘わらず材料先進率ηが正から負に変わる
。つまり被圧延材の先進速度がロール速度よりも大きい
圧延１ｌｉＪ １３ヒな状態からロール速度よりも小さ
いスリップし易い状態となる。例えばβ＝２０°のとき
ではθ−γ＝２５°以上となるとηが０より相当小さく
なりスリップ率が６０％を超えてしまい、圧延が困維と
なってロールの損耗が激しくなると共に圧延時間が長く
なる。このため例えば長尺物を圧延する場合には圧延中
に被圧延材の温度が低下してその先、ｉ＆端の温度差が
著しく大きくなって圧延条件が変化し、被圧延材の長平
方向の寸法精度が低下する。従って実質的に圧延停Ｗ、
スリップ等に及ぼす影響を考えてθ−１γは６〜２５゛
の範囲とする。
には、β値に拘わらず材料先進率ηが正から負に変わる
。つまり被圧延材の先進速度がロール速度よりも大きい
圧延１ｌｉＪ １３ヒな状態からロール速度よりも小さ
いスリップし易い状態となる。例えばβ＝２０°のとき
ではθ−γ＝２５°以上となるとηが０より相当小さく
なりスリップ率が６０％を超えてしまい、圧延が困維と
なってロールの損耗が激しくなると共に圧延時間が長く
なる。このため例えば長尺物を圧延する場合には圧延中
に被圧延材の温度が低下してその先、ｉ＆端の温度差が
著しく大きくなって圧延条件が変化し、被圧延材の長平
方向の寸法精度が低下する。従って実質的に圧延停Ｗ、
スリップ等に及ぼす影響を考えてθ−１γは６〜２５゛
の範囲とする。
またｈｉｊ述の如く健全な圧延材が得られるようにγ、
β、ｒ＋βについて以下の如き条件を課している。γの
上限値を１５°としたのはこれ以上では被圧延材の移動
方向の下流側において、ロールチョックのパスラインに
最も近い部分とロール端面とで干渉を起こすからである
。また下限値をＯ。
β、ｒ＋βについて以下の如き条件を課している。γの
上限値を１５°としたのはこれ以上では被圧延材の移動
方向の下流側において、ロールチョックのパスラインに
最も近い部分とロール端面とで干渉を起こすからである
。また下限値をＯ。
としたのは、それ以下、つまりγ−０又は負では被圧延
材の中央部付近での円周方向の剪断変形を解消して長平
方向の寸法精度を確保することが不可能になるからであ
る。
材の中央部付近での円周方向の剪断変形を解消して長平
方向の寸法精度を確保することが不可能になるからであ
る。
βの上限値を２０°としたのはｒの上限値規定理由と同
様である。下限値を３°としたのはそれ以下では被圧延
材中央部付近での円周方向のｔ）Ｉ断変形を小さくし、
連続鋳造された被圧延材におけるポロシティ圧着効果を
充分に得ることが不可能だからである。
様である。下限値を３°としたのはそれ以下では被圧延
材中央部付近での円周方向のｔ）Ｉ断変形を小さくし、
連続鋳造された被圧延材におけるポロシティ圧着効果を
充分に得ることが不可能だからである。
γ＋βの上限値を３０゛としたのはこれ以上では上述し
た如きロールチョックとロールとの干渉が著しくなるば
かりでなく、ロールを支持するヘアリンクをロールチョ
ック内に収め（あくごとが困３！（ｔとなり、Ｕ−ルの
両持構造を維１．５Ｃきムくなるからである。γ＋βの
下限値を５゛としたのはこれ以下では実用的圧延能率（
速度）を確保できず、また連続鋳造された被圧延材のポ
ロシティを圧着させることが困難になるからである。
た如きロールチョックとロールとの干渉が著しくなるば
かりでなく、ロールを支持するヘアリンクをロールチョ
ック内に収め（あくごとが困３！（ｔとなり、Ｕ−ルの
両持構造を維１．５Ｃきムくなるからである。γ＋βの
下限値を５゛としたのはこれ以下では実用的圧延能率（
速度）を確保できず、また連続鋳造された被圧延材のポ
ロシティを圧着させることが困難になるからである。
従って、以上の如き条イノ１を満足する傾斜圧延機によ
る場合は、圧延の際にスリップが発生せず、また圧延停
止となることがなく、更に圧延された被圧延材は寸法精
度がよく、ボロシブイか圧着された健全な材質となって
いる。
る場合は、圧延の際にスリップが発生せず、また圧延停
止となることがなく、更に圧延された被圧延材は寸法精
度がよく、ボロシブイか圧着された健全な材質となって
いる。
なり、上記実施例ではバスタ・１７周りに３個のコーン
型ロールを配設したｆψａ、１圧延機について本発明を
適用しているか、本発明はこれに限ら一３’ ４個のコ
ーン型ロールをバスタ・イン周りに配設した傾斜圧延機
にも適用できることは勿論である。
型ロールを配設したｆψａ、１圧延機について本発明を
適用しているか、本発明はこれに限ら一３’ ４個のコ
ーン型ロールをバスタ・イン周りに配設した傾斜圧延機
にも適用できることは勿論である。
［効果］
以上詳述した如く本発明による場合は、圧延所要ＵＪ力
力先先進率適当な範ＵＨになるので圧延の際のスリップ
の光４１ミ圧延１亭止かなく、まメこ円周方向の剪Ｌｔ
ｌｉ歪が小さいのでボし１ソ−ｒ仁内部：’５’（れの
ムい被圧延月をｉｕることができる等、本発明は澄托た
効果を奏する。
力先先進率適当な範ＵＨになるので圧延の際のスリップ
の光４１ミ圧延１亭止かなく、まメこ円周方向の剪Ｌｔ
ｌｉ歪が小さいのでボし１ソ−ｒ仁内部：’５’（れの
ムい被圧延月をｉｕることができる等、本発明は澄托た
効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明方法の実施状態を示す正面図、第２図は
第１図のＩＩ−ＩＩ線による断面図、第３図はＩｉＪ斜
角βを示す側面図、第４図、第５図は［（β、γ、θ−
γ）とγ、θ−ｒ、βとの依存度の説明図、第６図はθ
−Ｔと圧延所要動力との関係を示すグラフ、第７図はθ
−ｒと先進率との関係を示すグラフ、ｆＡ８図、第９図
、第１０図は従７に技術の説明図である。 １．２．３・・・ロール １０・・・彼圧延材特 許
出願人 住友金屈工業株式会社代理人 弁理士 河
野 登 夫ロール０イ【自全斗島 ／３（”） 第４図 ｏ ３ １０ ／！ｓ
２０ロール０顔金４角β（°） 凛 ５１２１ Ｏ♂ １０ ／ｊ ２０２５
Ｑ−ｒ（’） ０ ５ １０ ／、！１ ２０
２５ｅ）−ｒ（”）
第１図のＩＩ−ＩＩ線による断面図、第３図はＩｉＪ斜
角βを示す側面図、第４図、第５図は［（β、γ、θ−
γ）とγ、θ−ｒ、βとの依存度の説明図、第６図はθ
−Ｔと圧延所要動力との関係を示すグラフ、第７図はθ
−ｒと先進率との関係を示すグラフ、ｆＡ８図、第９図
、第１０図は従７に技術の説明図である。 １．２．３・・・ロール １０・・・彼圧延材特 許
出願人 住友金屈工業株式会社代理人 弁理士 河
野 登 夫ロール０イ【自全斗島 ／３（”） 第４図 ｏ ３ １０ ／！ｓ
２０ロール０顔金４角β（°） 凛 ５１２１ Ｏ♂ １０ ／ｊ ２０２５
Ｑ−ｒ（’） ０ ５ １０ ／、！１ ２０
２５ｅ）−ｒ（”）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、パスライン周りに臨んで３個又は４個のコーン型ロ
ールが配設され、その軸心線は同側の軸端が周方向の同
じ側へ向くように傾斜せしめられ、且つ同側の軸端が前
記パスライン側に向けて接近又は離反するよう傾斜（交
叉）せしめ得るようにしてあり、前記ロールを夫々の両
端にて支持している交叉型の傾斜圧延機にて円形断面の
金属材を製造する方法において、 前記ロールの傾斜角β、交叉角γ及び入側 面角θが ０°＜γ＜１５° ３°＜β＜２０° ５°＜γ＋β＜３０° ６°＜θ−γ＜２５° の条件を満足する状態で棒状の素材の外径を絞り、延伸
圧延する工程を含むことを特徴とする円形断面金属材の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20456184A JPS6182905A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 円形断面金属材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20456184A JPS6182905A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 円形断面金属材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6182905A true JPS6182905A (ja) | 1986-04-26 |
Family
ID=16492510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20456184A Pending JPS6182905A (ja) | 1984-09-29 | 1984-09-29 | 円形断面金属材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6182905A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS594902A (ja) * | 1982-06-30 | 1984-01-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 円形断面金属材の製造方法 |
-
1984
- 1984-09-29 JP JP20456184A patent/JPS6182905A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS594902A (ja) * | 1982-06-30 | 1984-01-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 円形断面金属材の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0124563B2 (ja) | ||
| JPS6182905A (ja) | 円形断面金属材の製造方法 | |
| JP2996077B2 (ja) | 継目無金属管の穿孔圧延方法 | |
| EP2050518B1 (en) | Method for piercing and rolling seamless pipe | |
| JPS583761B2 (ja) | リボン線製造法 | |
| JP7343779B2 (ja) | 左右フランジ厚みの異なる非対称ｈ形鋼の製造方法 | |
| US4121443A (en) | Method of and apparatus for rolling long work pieces | |
| JP3386389B2 (ja) | 異形線材・棒鋼の製造方法 | |
| JP3521122B2 (ja) | Ｈ形鋼の製造方法 | |
| JP3082415B2 (ja) | 管の圧延方法 | |
| JPS6358656B2 (ja) | ||
| JPS5886933A (ja) | テンシヨンレベラ | |
| JPH06218406A (ja) | 継目無管の製造方法 | |
| JPS6393403A (ja) | 円形断面金属材の熱間製造方法 | |
| JP2692524B2 (ja) | 熱間継目無鋼管の傾斜延伸圧延方法 | |
| US4984444A (en) | Method of reducing tubular products | |
| JPH07148504A (ja) | Ｈ形鋼ウエブ内幅の拡幅方法 | |
| JPS6111122B2 (ja) | ||
| JPH055562B2 (ja) | ||
| SU996014A1 (ru) | Способ прокатки спиралей шнеков | |
| JPH06254601A (ja) | 不等辺山形鋼の圧延方法 | |
| JPS6245402A (ja) | 棒鋼の往復連続圧延方法 | |
| JPH04135005A (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| JPS6245408A (ja) | マンドレルミル圧延方法 | |
| CN116174492A (zh) | 一种热轧工作辊复合辊型曲线及其设计方法 |