JPS6189322A - ポリエステル繊維及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （ａ）　　産業上の利用分舒 本発明は高強度で且つ耐疲労性に優れた工業用に有用な
ポリエステル繊維、特にゴム構造物補強用に好適なポリ
エステル繊維に関する。

（ｂ）　　従来技術 ポリエステル繊維、特にポリエチレンテレフタレート繊
維はその力学的性質及び熱的性質が優れていることから
、衣料用のみならずタイヤコード、コンベヤーベルト、
ｖ−ベルト、ンートベルト、ホース、ミンン糸等の工業
用用途にも広範に使用されている。特に昨　　　ｌ今は
衣料用に比して工業用繊維、特にゴム構造物補強用繊ｇ
１の比重が益々高くなり、これに伴いかかる繊維として
の要求特性も一層厳しく要求されるようになってきた。

従来、ゴム構造物補強用繊維をはじめとする工業用繊維
の製造法は切断強度の改善を指向した方向であり、例え
ば特公昭４１−７８９２号公報に記載されている如く溶
融状態の高重合度ポリマーを口金から高温７ｆ囲気中に
吐出してから徐冷し、低速下に引き取って得られる低配
向度の未延伸糸を多段延伸した後高温度で熱処理する方
法、又はかかる未延伸糸を多段延伸するに当って、第１
段延伸時に過熱蒸気を高速で吹き付ける所謂スチームジ
ェット方式による方法等が知られている。

かくして得られる繊維は当初の意図通り切断強度の面に
おいては優れているが、他方耐伎労性の面からは充分と
は言えず、例えばタイヤコード用途の中でも重量車両用
タイヤにば１シΣ用できないといったことからも、未だ
用途が限定されているのが現状で、ある。

一方、このような耐疲労性を改善するために、糧々検討
がなされており、その代表的な手段としては特開昭５３
−５３０３１号公報又は特開昭５３−５３０３２号公報
に記載されている如く、高重合度の溶融ポリマーを吐出
して急冷してから高速下に引き取って得られる高配向の
未延伸糸を、多段延伸・熱処理する方法が知られている
。かかる方法により得られるｒＪｌ、維は目的である熱
寸法安定性や耐疲労性の改善は達成されるものの、逆に
強度は前記の低配向糸を延伸する方法によって得られる
繊維のそれよりも劣る欠点を有している。

このように、従来の製造法による工業用途のポリエステ
ル繊維は高強度、ｅ！れた耐疲労性という２つの要求特
性のうち、何れか一方が改良されているのみで、これに
伴う負の要因も顕現し、高強度と耐疲労性とは二律背反
的な性格のものであった。

（ｃ）発明の目的 本発明の目的はかかる二律背反的な問題を解決し、高強
度で且つ耐にｙ対性にも優れた工■用に有用なポリエス
テル（５維をｍｆＪｔすることにある。

（ｄｉ　　発明の構成 本発明者は、上記の２つの要求特性を同時に８１足する
繊維について鋭意研究を重ねた結央、ゴム構造物補強用
繊維等として使用された場合に高強度並びに優れた耐疲
労性を発現するためには下記■〜■の特性を膚足するポ
リエステル繊維が好適であることを見出しだのである。

■　延伸糸の切断強度が９．０　Ｉ／ｄｅ　　以上■　
力学的損失弾性率の温度分散に現われる主分散のピーク
温度が１２７℃以上 ■以上上分散の半価幅が５５℃以下 ■　長周期が１３０〜ｔ６ｏＸ 本発明で言う力学的損失弾性率は、巻本製作所製スペク
トロメーターＹＥＳ−Ｆ型を用い、長さ３ａのマルチフ
ィラメントサンプルに０．２５９／ｄｅの静荷重をかけ
、０．１７％の歪ｔ’ＨＮで周波数１０　Ｈｚ　＋昇温
速度１．６℃／分の条件で１ｌｊｌｌ定したものである
。

木発明者らが上記■〜■の特性がゴム拾遺物中での補強
材として好適であることを見出すに至った信造・物質的
背景及び製造法について説明する。

ポリエステル繊維として代表的なボリエ手しンテレフタ
レート繊維では、未延伸糸のり屈折率（△ｎ）が例えば
１３　ｘ　１ｏ−３といった低配向度の場合、多段延伸
した後高温で熱処理する方法等で９９／ｄａ以上の高強
度の延伸糸を得ることは比較的容易である。しかしなが
ら、この場合延伸糸をコード化しディップ処理してゴム
構造物の補強材として使用するには耐疲労性は充分でな
い。一方、ポリエチレンテレフタレートを例えば２５０
０ｍ／分といつだ高紡速下に紡糸し、未延伸糸の複屈近
率（△ｎ）が４０ＸＩＯ３といった高配向の未延伸糸と
し、多段延伸熱処理した場合の、ゴム構造物の補強材と
しての耐疲労性は優れたものが得られるものの、強度は
精々８−５Ｆｌ／ｄｅレベルに留まり、高強度を示さな
い。

木発明者らはこのような現状技術を打破すべく、動的粘
弾性やＸ腺解析等により、構造物性面からの検討を行な
った結果、驚くべきことシて繊維の力学的損失弾性率の
温度分散に現われる主分散において、その曲線の半価幅
が５５℃以下であるようなシャープな形状を示し、また
Ｘ線小角孜乱測定装置を用いて従来の方法にて求めだ長
周期（Ｌ）が１３０〜１６０λの範囲にあるのが耐疲労
性の面から必要であること、また愼維の力学的損失弾性
率の温度分散仙界中の主分散のピーク温度が１２７℃以
上の高７１側に位置するのが高強度を得るためには必要
であることを見出した。更に後述するような新ノ１な製
造法でこのような特性を実現した時に高強度と耐疲労性
の両立という本発明の目的を達成できることを究明し、
本発明に到達したのである。

力学的損失弾性率の温度分散中の主分散１．Ｈついて更
に詳細に考察を行なう。８７￥１図は１１種の製造法に
よるポリエステル繊維の力学的損失弾性率の温度分散に
現われる主分散曲；・ｐを示す。図中において曲線（１
）は本発明のポリエステル繊維、曲線（２）は低配向度
の未延伸糸を高倍率で多段延伸して得られるポリエステ
ル繊維、曲線（３）は高配向度の未延伸糸を多段延伸・
熱処理して得られるポリエステルＪ、”；　ｆ：ｐの各
主分散を夫々模式的に示したものである。

この曲線のピーク（イ）とそのピーク温度（ロ）との距
離を２等分する（ハ）〜に）間の温度幅が半価ヰ４（Ｗ
）である（以下、単に半価幅と記す）。

本発明者らはかかる曲線において、半歯１冷によって代
表される曲線の形状は繊維微細ｔ７造の非晶領域におけ
る分子鎖配向度の分布を示し、他方ピーク温度は非晶領
域の分子ζ、１配向度の程度を示していることを知った
。これらの知見に立脚して再度各曲線について考Ｈする
と、曲線（２）の如くピーク温度が１２７　℃よりも高
くて半価幅が５５℃をたｑえ、即ち主分散がブロードな
形状を呈するＩ：ｉ；（ｐは非晶′ｒ（域（（おける分
子鎖は配向度は高くても、その配向度には大きな分布が
存在することを示している。更に、曲線（３）の如く、
半価幅が５５℃１１下であって主分散の形状がシャープ
ではあるものの、ピークｎ度が１２７℃未満となる７Ｑ
　ｆｆｔは、非晶領域の分子鎖配向度の分布が小さくて
も、その配向度そのものの程度は低いことを示している
。

以上の結果から、本発明者らは本発明の目的である切断
強度が９．９／ｄｅ以上の高強度で且つ優れた耐疲労性
とを兼ね備えたポリエステル４’＆ｆｒ’ｌは、非晶領
域における分子鎖の配向度が高く月つその配向度の分布
が小さいような微細構造を有するものでなければならず
、この也から前記■〜■の特性を同時に満足することが
必要なのである。更にこの点について詳述する。大発明
において第１Ｋ重要な点（１、ポリエステル繊維の力学
的損失弾性率の温度分散に現われる主分散の形状がシャ
ープであることである。換言すれば、力学的損失弾性率
の主分散の半価零が５５℃以下、好ましくは５０℃１１
下を示すことである。ここでかかる主分散の半価幅が５
５℃を越えて高くなる場合には本発明との関連において
主分散の形状がブロードとなり、このような主分散の形
状を呈するポリエステル繊維は非晶領域における分子鎖
・配向度にかなり広い分布が存在している。従って、か
かる繊維に張力が働いた時には、非晶領域における特定
の分子鎖に応力集中が起き、従ってその分子鎖が切断さ
れ易くなるため、耐疲労性が劣るのである。

第２に重要な点は、主分散のピーク温度が高いことであ
る。換言すればピーク温度が］２７℃以上、好ましくは
１２８℃以上に位置することである。このピーク温度が
１２７℃未満である場合、このようなポリエステル繊維
の微細構造においては、その非晶領域の分子鎖配向度が
低いことを示している。勿論、この場合ＫＵ繊維全体の
配向度も低くなるため繊維の切断強度も当然のことなが
ら低いものとなる。切断強度が９．０ｇ／ｄｅ以上の高
強度の場合にはピーク温度が１２７℃以上であることが
必要なのである。

以上は主として非晶領域について記述したが、非晶領域
と結晶領域とで構成される全体の組織についても、特に
耐疲労性の面から重要であることを木発明者らは知った
。即ち、Ｘ線小角散乱より求められる長周期（Ｌ）が１
３０〜１６０λのに！囲にあるのが優れた耐皮労性を得
るために必要であることを見出した。一般に長周期は繊
維の長さ方向に操り返して交互に存在する非晶領域と結
晶領域の繰り返し周期長とされている。長周期が１６０
Ｘ以上の場合は、全体組織の中に通常大きな結晶が数少
ない粗なる状態で存在し、もろい組織となり、耐疲労性
に劣る。才だ、長周期が１３０久未満の場合は、結晶組
織の発達が不充分であり、耐疲労性に劣ると見られる。

大発明で特定する長周期１３０〜１６０Ｘの領域が、結
晶も充分発達しており、且つ非晶−結晶の両領域の結合
が緻密であり、良好な＃を疲労性を力えるのである。

本発明で言うポリエステルとは、テレフタール酸成分と
エチレングリコール成分とからなるポリエチレンテレフ
タレートを主たる対象とするが、テレフタール酸の一部
、通常１０モル％以下を他のジカルボン酸成分で置換、
ｔたポリエステルであっても、及び／又はエチレングリ
コール成分の一部、通常１０モル％以下を他のジオール
成分で置換えだポリエステルであっても良い。まだ、か
かるポリエステルには必要に応じて例えば改質剤、安定
剤等を任意に使用しても良論。

かかるポリエステルよりなる本発明の４Ｑ　４％の重合
度は、最終ゴム構造物中で補強材としてその意図する特
性を発揮するためには、き限粘度で表わして０．８０以
上、特には０．８３〜１．ＯＯの範囲が好ましい。なお
、水明細書で言う極限粘度は３５℃のオルソク口口フニ
ソール溶液にして求めた。

また１本発明のポリエステル繊維は１ｏ当Ｑ　／　１０
６グラムポリマー以下の末端カルボキシル基欲であるこ
とが好ましい。末端カルボキシル基量が犬になると、ゴ
ム構造物中で補強材として用いた場合、耐久性上問題と
なることがある。末端カルボキシル基量を低下させる。

方法は任意の方法、例えばポリエステルにフェニルグリ
シジルエーテル、線状ポリエステルカーボネイト、エチ
レンオキサイド。

ジアリールオキザレート類、カルボジイミド又は環状イ
ミノエーテルを反応させる方法など所望の極限粘度や末
端カルボキシル基量に応じて適宜採用することが可能で
ある。％に１得られる欽維の着色を避け、紡糸中での添
加剤の分解による発泡がなく、重合度を低下させること
なくて末端カルボ午シル基量を１０ａａ＞１ｏ６グラム
ボリマー以下にする方法が好適である。

更に、本発明のポリエステル繊維としては１７５℃の乾
熱収縮率が１０％以下であるのが望ましい。延伸後の繊
維の乾熱収縮宅が１０％より高いと、後加工時の熱処理
を強化しても、特に延伸糸の強度が９９／ｄｅ以上の高
強度糸の場合には充分に低い収縮率とはなり難い。従っ
てゴム構造物中の補強材として熱寸法安定性が不良とな
る欠点を有するようになる。

以上述べてきた高強度で且つ耐疲労性にも優れたポリエ
ステル繊維は以下に記述する新規な製造法によって得る
ことができる。極限粘度が好ましくは０．７以上、特に
好ましくは０．８５以上のポリエステルを溶融吐出した
後、冷風を吹き付けて１５００ｍ／分以上の引取り速度
で引き取り、複屈折率（△ｎ）が２０Ｘ１０３以上の未
延伸糸を得る。この際、口金直下には加熱筒を設置し、
口金から吐出された糸東を直ちに冷風にて冷却せずに２
００℃以上、好ましくは２５０℃以上の温度に（ｆｆｌ
持されている高温雰囲気中に吐出し、然る後冷風にて冷
却するのが好ましい。次いでかがる未延伸糸を任意の延
伸方法、例えば加熱ｏ−２，加熱ピン、ホットプレート
、ホットバス、温水浴、スチームジェット等によって１
段又は多段の延伸を行ない複屈折率が１２０ＸＺＯ−３
以上、結晶化度（Ｘ）が２０％以上の結晶性高配向ポリ
エステルｆ、＆　Ｍとする。この延伸は紡糸に続いて連
続して行なっても、紡糸後一旦捲き取ってから行なって
も良い。

然る後、この結晶性高配向ポリエステル繊維を下記式【
１〕及び（２〕、好ましくは〔１つ及び〔２′〕を満足
する範囲内の一定張力又は延伸温度の上昇と共に減少す
る張力を加えながら下記式〔３〕、好ましくは〔３つを
満足する延伸温度域Ｉでおいて段階的に延伸温度を上昇
させながら、延伸熱処卵することによって本発明で特定
する高強度で且つ耐疲労性の良好なポリエステル繊維が
得られる。

２．０≦Ｆ≦：４．８−０．０　０　６Ｔ　　　　　　
　　　　　　　　（１）Ｆ＜３．８　　　　　　　　　
　　　　　〔２〕Ｔｇ＋５０＜Ｔ＜Ｔｍ　　１５　　　
　　　　　　　　（３：１但し　Ｆ：張　力　（１／ｄ
ｅ　） Ｔ：各延伸段階における延伸温度（℃）Ｔｇ：該結晶性
高配向ポリエステル繊維 のガラス転移温度（℃） Ｔｍ：核結晶性高配向ポリエステル繊 維の融点（℃） 好ましくは下記式〔１つ〔２つ〔３つを満足させるもの
である。

２．３＜：Ｆ＜６．６−０．００１５７　　　　　　　
［：１’）Ｆ＜ａ、６　　　　　　　　　　　　　　　
　ｒ２′］Ｔｇ＋８０＜Ｔ＜Ｔｍ−３０Ｃ３″ｌ このように一定張力又は延伸温度の上昇と共に減少する
張力を加えながら段階的に温度を昇温させて延伸・熱処
理を実施する延伸方式を以下逐次昇温延伸方式と名付け
る。逐次昇温延伸方式によって高紡糸速度で紡糸して得
た複屈折率が２０Ｘ１０３以上のいわゆるｐｏｙを用い
て高強度糸を得ることが可能）・：なったのである。

逐次外温延伸用の原糸としては複屈折率が１２０Ｘ］０
−３以上、好ましくは１５０Ｘ１０−３以上で結晶化度
（Ｘ）が２０％以上、好ましくは３０％以上の高配向結
晶性繊維を用いる必要がある。複屈折率が１２０Ｘ１０
３未満、結晶化度が２０％未満の場合は逐次昇温法には
適していない。逐次昇温延伸法の延伸は前記　〔１〕　
〔２〕　〔３〕　式、　々了ま　し　く　は　〔１勺　
〔２勺　〔３′〕式で規制される。〔１〕式で示される
範囲よりも低い延伸張力では逐次昇温延伸しても高強度
繊維とはならず、逆に〔１〕式及び〔２〕式で示される
範囲よりも高い延伸張力で延伸すると延伸時に繊維の単
糸切れ、更には断糸の発生に至る。また、〔３〕式で示
される範囲よりも低温で延伸すると、張力が大なる場合
は繊維の単糸切れが発生しゃすいばかりでなく繊維の構
造が破壊されてむしろ強度が低下することもある。逆に
〔３〕式で示される範囲よりも高温で延伸すると、延伸
がブロー気味になり、高強度にならなかったり、断糸が
発生しやすくなる。

逐次昇温延伸する際には、各延伸段階の張力は一定張力
又は延伸温度の１件と共に減少する張力であることが肝
要である。延伸温度の上昇と共に延伸張力を増大させる
と延伸時断糸が発生し易くなる。逐次昇温延伸法は結晶
延伸方式による超延伸法の一種であるが、延伸後の微細
構造の状態に適応した延伸条件に逐次調整させながら延
伸できるのであるが、本発明で特定する延伸原糸を用い
、本発明で特定する延伸温度範囲及び延伸張力範囲に調
整した場合にのみ、高温・高張力下での延伸が可能とな
り、従って高延伸ｆき率が達成でき、高強度糸が得られ
るのである。更に本延伸法にては延伸温１友を通常の多
段延伸に比較してより高温屋上げ得るので、熱セツト効
果が犬となり、熱寸法安定性が良好になるという副次的
な効果も生じてくる。

紡速１５００ｍ／分で且つ複屈折率２ＱＸ１０−３以上
の未延伸糸の通常手段の延伸により得られた複屈折率１
２０Ｘ１０　−３以上、結晶化度（Ｘ）　２０％以上の
結晶性高配向繊維を逐次昇温延伸に供する際核結晶性高
配向ｆｌ＃！維を一旦捲き取って逐次昇温延伸に供して
も良く、まだ一旦捲き取らずに未延伸糸の通常手段の延
伸に引き続いて連続して逐次昇温延伸しても何ら差し支
えはない。

（ｅ）　　　実　　１＠　　例 以下に実施例をあげて本発明を更に説明する。なお、実
施例中の各種測定値は以下の方法による。

（１）　　複屈折率（△ｎ） フィラメント中の分子の配向度を示すパラメーターであ
って、溶液にブロムナフタリンを用いペレソクコンベン
セーターを用いてリターデーション法により求められる
。

（この方法の詳しい説明は共立出版「高分子Ｓ、ｈ：験
学百’ｆ　ｇｌｉ高分子の物性ＩＦ　Ｊを参照）（２）
　　長周期（Ｌ） 長（、ｒ、Ｈ期（Ｌ）はＸ線小角散乱測定装置を用い、
従来公知の方法、即ち波長１．５４　ＸのＣｕＫａ線を
線源とし、繊維軸に直角に照射して得られる子午線千折
の回折線よりブラッグの式を用いて算出した。

（３）　　荷重−荷卸曲線 ＪＩＳ　Ｌ　１０１７−１９６３　（５，４’）に準拠
した。

（４）乾熱１７５℃収縮率 ＪＩＳ　Ｌ　１０１７−１９６３　（５，１，２）に準
拠した。

（５）　　結晶化度（Ｘ＞ ２５℃ＩＣおいてｎ−ヘプタノ−四塩化炭素炭素混合溶
媒による密度勾配管法によって測定した密度ｄ　（，９
／ＣｒＩ）　　より下記式を用いて算出。

（６）　　チューブ発熱温度、チューブ寿命耐疲労性を
示すパラメーターであって、ＪＩＳＬ　１０１７−１９
６３１．３２．Ｉ　Ａ法に準拠（但し、曲げ角度９０６
）して測定したものである。チューブ発熱温度は運転開
始９０分後にチューブ表面の温度を赤外非接触温度計（
５ＡＮ−Ｆ、ｘ社）で測定した温度を示し、チューブ寿
命はチューブ破断までの時間で示しだ。

（７）　　ガラス転移温度（Ｔｇ）及び融点（Ｔｍ）理
学電機製、ＴＧ　−ＤＴＡ標準型装置を用いて１０℃／
分の昇温速度で測定した時のベースラインレベルの相違
よりＴｇを求め、発熱ピーク値よりＴｍを求めた。

実施例１〜４．比較例１〜２ 極限粘度が０．９９のポリエチレンテレフタレート（酸
化チタン含量０．０７％）を約３００℃で溶融し、孔径
０−４０門＋孔数２５０個を有する紡糸口金を通して吐
出し、雰囲気温度が２５０℃に保持されている長さ２０
０龍の加熱筒内を走行させた後、２５℃の冷却風を５．
ＯＮぜ７ｍ口吹き付けながら冷却固化させ、その後オイ
リングローラで油剤を付与した。然る後２５００　ｍ　
／　ｗｈｉｐの速度で回転する引取りローラで捲き取り
、複屈折率（△ｎ）３７Ｘ１０”の未延伸糸とした。

この未延伸糸を９０℃に加熱されている第１加熱ネルソ
ンローラ対と１５０℃に加熱されている第２加熱ネルソ
ンローラ対との間で第１段延伸を１．３５倍で行ない、
引き続き第２加熱ネルソンローラ対と積極的には加熱し
ていない引取り用ネルソンローラ対との間で第２段延伸
を１．５５倍で行ない、２００ｍ／ｍの捲取速度で捲き
堰り、逐次昇温延伸の原繊維とした。原繊維の糸質は１
２００デニール、強度７．８　ｇ／　ｄｅ　。

伸度１１．７％、△ｎ＝１７０Ｘ１０−３．結晶化度ｘ
＝４１％、Ｔｇ８０℃、Ｔｍ＝２６１℃であった。

この原繊維を加熱ネルソンローラ対を用いて３段階の逐
次昇温延伸を行ない、２００＋ｎ／分の捲取り速度で捲
き取った。なお第１段階の加熱ネルソンローラ対に供糸
する前に室温の供給ネルソンローラ対との間で１．０９
／ｄａの予備張力を寿えた。逐次昇温延伸条件と得られ
たヤーンの物性を第１表に示した。次いで、この処理系
に下撚、上撚を各々４９回／　１０　ｃｍ入れて生コー
ドを作成し、レゾルシン−ホルマリン系の接着剤を付与
した後、乾熱温度が２４０℃の雰囲気下、得られる処理
コードの伸度が４．５に９荷重時に３５％となるような
緊張率で１分間の熱処皿を行なった。得られた処理コー
ドの物性も第１表に併せて示した。

比較例３〜４ 実施例１〜４と同様に紡糸し、６００ｍ／分の速度で回
転する引ホリローラで捲き取り、複屈折率（△ｎ）８ｘ
１０−３の未延伸糸とした。この未延伸糸を９０℃に加
熱されている第１加熱ネルソンローラ幻と１２０℃に加
熱されている第２加熱ネルソンローラ対との間で第１段
延伸を３．３倍で行ない、次いで第２加熱ネルソンロ−
ラ対と積極的には加熱していない引取り用ネルソンロー
ラ対との間で第２段延伸を１．５８倍で行ない、捲取り
速度２００ｍ／分にて捲き取り、逐次昇温延伸用の原繊
維とした。原繊維の糸質は１２００デニール、強度８−
２　ｇ／ｄｅ　、　伸度１２，５％、△ｈ＝１７８Ｘ１
０３．結晶化度Ｘ−４３％＋Ｔｇ＝７５℃、Ｔｍ＝２６
０℃であった。

仁の原繊維を実施例１と同様に加熱ネルソンローラ対を
用いて３段階の逐次昇温延伸を行ない、２００ｍ／分の
捲取り速度で捲き取った。なお第１段階の加熱ネルソン
ローラ対に供給する前の予備張力は実施例１と同様１−
０９／ｄｅ　としだ。

次いでこの延伸糸を実施例１と同様にして処理コードに
した。得られた延伸糸及び処理コードの物性を第１表に
併せて示しだ。

比較例５〜６ 実施例１と同一の未延伸糸を用い、実開１と同様に９０
℃に加熱されている第１加熱ネルソンローラ対と１５０
℃に加熱されている第２ネルソンローラ対との間で第１
段延伸を１．３５倍行ない、次に＠２加熱ネルソンロー
ラ対と２００〜２３０℃に加熱されている第３加熱ネル
ソンローラ対との間で第２段延伸を１．５５倍行ない、
引き続き第３加熱ネルソンローラ対と積極的には加熱し
ていない引取用ネルソンローラ対との間で第３段延伸を
１．００−１．１０倍行なった。第３段延伸倍率は１．
１０倍で最大であった。なお比較例５及び６では第２加
熱ネルソンローラ対と引取り用ネルソンローラ対の間で
は３００℃の気体浴を使用し、熱セットを行なった。比
較例７では気体浴による熱セットは行なっていない。次
いでこの延伸糸を実施例１と同様にして処理コードにし
た。得られた延伸糸及び処理コードの物性を第２表に併
せて示した。

【図面の簡単な説明】

第１図は種々のポリエステル繊維の力学的損失弾性率の
温度分散に現われる主分散の曲線を示す。 曲ｉ！１（１１本発明のポリエステル繊維曲線（２）：
高強度ではあるが耐疲労性に劣るポリエステル繊維 曲Ｎ（３１：耐疲労性に優れているが強度が低いポリエ
ステルｔ′ＲＭ Ｗ　　　　：　半　　価　　σ 第１図 温度（０Ｃ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）エチレンテレフタレートを主たる構成単位とする
   ポリエステル繊維であって下記［１］〜［４］の特性を
   満足してなるポリエステル繊維。 ［１］切断強度が９．０ｇ／ｄｅ以上 ［２］力学的損失弾性率の温度分散にあらわれる主分散
   のピーク温度が１２７℃以上 ［３］該主分散の半価幅が５５℃以下 ［４］長周期が１３０〜１６０Å （２）力学的損失弾性率の温度分散にあらわれる主分散
   の半価幅が５０℃以下である特許請求の範囲第（１）項
   記載のポリエステル繊維。 （３）力学的損失弾性率の温度分散にあらわれる主分散
   のピーク温度が１２８℃以上である特許請求の範囲第（
   １）項記載のポリエステル繊維。 （４）切断強度が９．５ｇ／ｄｅ以上である特許請求の
   範囲第（１）項〜第（３）項のいずれか１項記載のポリ
   エステル繊維。 （５）溶融紡糸された紡出糸条を１５００ｍ／分以上の
   引取り速度で引取って得た複屈折率 ２０×１０＾−＾３以上の未延伸糸を延伸して複屈折率
   が１２０×１０＾−＾３以上で且つ結晶化度が２０％以
   上である結晶性高配向ポリエステル繊維となし、然る後
   該結晶性高配向ポリエステル繊維を下記式〔１〕及び〔
   ２〕を満足する範囲内の一定張力又は延伸温度の上昇と
   共に減少する張力を加えながら下記式〔３〕を満足する
   延伸温度域内において段階的に延伸温度を上昇させなが
   ら延伸・熱処理することを特徴とするポリエステル繊維
   の製造法。 ２．０≦Ｆ≦４．８−０．００６Ｔ〔１〕 Ｆ≦３．８〔２〕 Ｔｇ＋５０≦Ｔ≦Ｔｍ−１５〔３〕 但しＦ：張力（ｇ／ｄｅ） Ｔ：各延伸段階にての延伸温度（℃） Ｔｇ：該結晶性高配向ポリエステル 繊維のガラス転移温度（℃） Ｔｍ：該結晶性高配向ポリエステル 繊維の融点（℃） （６）紡糸口金直下に加熱筒を設置して口金直下の雰囲
   気温度を２００℃以上とする特許請求の範囲第（５）項
   記載のポリエステル繊維の製造法。 （７）結晶性高配向ポリエステル繊維の複屈折率が１５
   ０×１０＾−＾３以上である特許請求の範囲第（５）項
   又は第（６）項記載のポリエステル繊維の製造法。 （８）結晶性高配向ポリエステル繊維の結晶化度が３０
   ％以上である特許請求の範囲第（５）項〜第（７）項の
   いずれか１項記載のポリエステル繊維の製造法。 （９）結晶性高配向ポリエステル繊維を下記式〔１′〕
   及び〔２′〕を満足する範囲内の一定張力又は延伸温度
   の上昇と共に減少する張力を加えながら〔３′〕を満足
   する延伸温度域内において延伸温度を上昇させながら延
   伸・熱処理する特許請求の範囲第（５）項〜第（８）項
   のいずれか１項記載のポリエステル繊維の製造法。 ２．５≦Ｆ≦６．６−０．０１５Ｔ〔１′〕Ｆ≦３．６
   〔２′〕 Ｔｇ＋８０≦Ｔ≦Ｔｍ−３０〔３′〕