JPS619123A - 交直変換装置の直流電流制御方法 - Google Patents
交直変換装置の直流電流制御方法Info
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- JPS619123A JPS619123A JP59125317A JP12531784A JPS619123A JP S619123 A JPS619123 A JP S619123A JP 59125317 A JP59125317 A JP 59125317A JP 12531784 A JP12531784 A JP 12531784A JP S619123 A JPS619123 A JP S619123A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は直流送電系統（二おける、電流設定値が少な
い時の直流電流断続を防止する交直変換装置の直流ＩＩ
Ｅ流制御方法（二関するものである。
い時の直流電流断続を防止する交直変換装置の直流ＩＩ
Ｅ流制御方法（二関するものである。
第３図４二従来の直流送電系統の変換装置の制御装置の
概略ブロック図を示す。
概略ブロック図を示す。
直流送電系統の変換装置は変換器４Ａ、４Ｂの直流側は
それぞれ直流リアクトル５Ａ、５Ｂを介して直流送電線
路６によって接続され、各変換器４Ａ。
それぞれ直流リアクトル５Ａ、５Ｂを介して直流送電線
路６によって接続され、各変換器４Ａ。
４Ｂの交流側は変換器用変圧器３Ａ、３Ｂ、Ｌや断器２
Ａ、２Ｂを介して、それぞれの交流系統ＩＡ、ＩＢ（二
接続されるよう（二構成されている。
Ａ、２Ｂを介して、それぞれの交流系統ＩＡ、ＩＢ（二
接続されるよう（二構成されている。
従来変換器４Ａ、４Ｂは定余裕角制御回路１６Ａ。
１６Ｂ定題訛制御回路１１Ａ 、 ＩＩＢが具備されて
おル、定余裕角制御回路１６Ａ 、 １６Ｂは変換器の
最小余裕角を設定する余裕角設定器１７Ａ 、 １７Ｂ
の出力である最小余裕角基準値（二直ｆｔ嘔流や系統電
圧の変動（二対しても追従させるよう（；動作する。
おル、定余裕角制御回路１６Ａ 、 １６Ｂは変換器の
最小余裕角を設定する余裕角設定器１７Ａ 、 １７Ｂ
の出力である最小余裕角基準値（二直ｆｔ嘔流や系統電
圧の変動（二対しても追従させるよう（；動作する。
又、定篭力制御回路加の出力である電流基準値と、直ｆ
ｊｔ′Ｉｉｔ流を直流電流検出器７Ａ、７Ｂで検出し制
御回路として取り扱い易い値（二置換する電ｆｌｔ／１
ＩｊＬ圧変換回％９Ａ、９Ｂより直流電流検出器とが加
算回＠ １５Ａ 、 １５Ｂ ＋二人力され、その差が
定を流制御回路１１Ａ、ＩＩＢに入力されることで直流
送電線＠ ６ （ニー流れる直流電流が前記電流基準値
（二追従するように制御されることになる。
ｊｔ′Ｉｉｔ流を直流電流検出器７Ａ、７Ｂで検出し制
御回路として取り扱い易い値（二置換する電ｆｌｔ／１
ＩｊＬ圧変換回％９Ａ、９Ｂより直流電流検出器とが加
算回＠ １５Ａ 、 １５Ｂ ＋二人力され、その差が
定を流制御回路１１Ａ、ＩＩＢに入力されることで直流
送電線＠ ６ （ニー流れる直流電流が前記電流基準値
（二追従するように制御されることになる。
スイッチ１４Ａ 、 １４Ｂは変換器を逆変換器運転す
る変換器の方のみが閉となり１、電流マージン設定器１
３Ａ 、 １３Ｂの出力である電流マージン（Δ工櫨、
岬１０チ）が前記加算器＄ １５Ａ 、 １５Ｂ ＋二
人力される。
る変換器の方のみが閉となり１、電流マージン設定器１
３Ａ 、 １３Ｂの出力である電流マージン（Δ工櫨、
岬１０チ）が前記加算器＄ １５Ａ 、 １５Ｂ ＋二
人力される。
この電流マージンの機能と、前記定余裕角制御回＊ １
６Ａ 、 １６Ｂ、前記定電流制御回路１１Ａ、ＩＩＢ
の出力のうち変換器の制御角の進んでいる出力のみをそ
の出力として選択する制御進み角優先回路１２Ａ９１２
Ｂの機能とによシ、今、仮９（ニスイッチ１４Ｂが閉で
、スイッチ１４Ａが開になっているとすると、前記制御
進み角優先回路ムには前記定電流制御回路１１Ａの出力
が出力され、前記制御進み角優先回路１２Ｂ（二は前Ｍ
ｅ余裕角制御回路１６Ｂの出力が選択される。（今後の
説明は便宜上、スイッチ１４Ａが開で、スイッチ１４Ｂ
が閉として説明する。） このよう（−電流マージンを
逆変換器側（−設けている理由は順逆変換器の定電流制
御回路１１Ａ、ＩＩＢが干渉し臂 ないで安定な運転が維持出来るようにするためである。
６Ａ 、 １６Ｂ、前記定電流制御回路１１Ａ、ＩＩＢ
の出力のうち変換器の制御角の進んでいる出力のみをそ
の出力として選択する制御進み角優先回路１２Ａ９１２
Ｂの機能とによシ、今、仮９（ニスイッチ１４Ｂが閉で
、スイッチ１４Ａが開になっているとすると、前記制御
進み角優先回路ムには前記定電流制御回路１１Ａの出力
が出力され、前記制御進み角優先回路１２Ｂ（二は前Ｍ
ｅ余裕角制御回路１６Ｂの出力が選択される。（今後の
説明は便宜上、スイッチ１４Ａが開で、スイッチ１４Ｂ
が閉として説明する。） このよう（−電流マージンを
逆変換器側（−設けている理由は順逆変換器の定電流制
御回路１１Ａ、ＩＩＢが干渉し臂 ないで安定な運転が維持出来るようにするためである。
それぞれ前記制御進み角優先回路１２Ａ、１２Ｂの出力
はゲートパルス制御回ｌ＆ＩＯＡ 、 ＩＯＢ ＋二人
力され、ここで変換器４Ａ、４Ｂの点弧タイミングを決
めるパルス信号（＝変換され、ゲートパルス信号として
与えられるよう（二構成される。
はゲートパルス制御回ｌ＆ＩＯＡ 、 ＩＯＢ ＋二人
力され、ここで変換器４Ａ、４Ｂの点弧タイミングを決
めるパルス信号（＝変換され、ゲートパルス信号として
与えられるよう（二構成される。
以上説明したよう（二、変換器の制御回路を構成するこ
とは公却の技術である。
とは公却の技術である。
′ｉｓ４図（ａ）は順変換器における制御角最小値運転
特性５１と、定電流運転特性５２と、逆変換器（＝おけ
る定電流運転特性５３と、定電流運転特性５４（二つい
て、それぞれ示し、通常の運転点はＰ点（二おいて安定
な運転が行なわれることを示している。
特性５１と、定電流運転特性５２と、逆変換器（＝おけ
る定電流運転特性５３と、定電流運転特性５４（二つい
て、それぞれ示し、通常の運転点はＰ点（二おいて安定
な運転が行なわれることを示している。
この時、順変換器４Ａ側の図示しない電源系の発電機の
１部解列や送電線故障（＝よる系統電圧の低下が発生し
た場合、順変換器側の定電流制御回路１込の出力は位相
を進めることで順変換器出力電圧を上昇させ＠流土回路
（＝流れる電流を維持すべく動作するが、交流系統ＩＡ
ｏ岨圧低圧低下きい場合制御角最少値（αｍｉｎ運転）
運転（＝移行し、系 グ統電圧低下時（；おけ
る最大直流電圧を発生させてもなおかつ直流主回路の電
流が回復しない場合は、順変換器側（＝かわって、逆変
換器４Ｂの定電流制御回路１１Ｂが定電流制御回路１６
Ｂより進み位相（二動作し、制御進み角優先回路１２Ｂ
によシ自動的（二主回路（−流れる１ＩＣＡは電流マー
ジンを引いた値（二制御される。今、変換器のＩＥＩＬ
設定値が１０％である場合は上記順変換器側系統故障が
発生した場合は、第４図（ｂ） （ニー示すようＣ：順
変換器側では制御角最小値運転特性５１（−よる運転と
なシ、逆変換器側の電流設定値は少なくなるため定電流
運転特性５３上の運転点Ｑで運転し直流主回路電流が断
続し土器を破損するおそれがある。
１部解列や送電線故障（＝よる系統電圧の低下が発生し
た場合、順変換器側の定電流制御回路１込の出力は位相
を進めることで順変換器出力電圧を上昇させ＠流土回路
（＝流れる電流を維持すべく動作するが、交流系統ＩＡ
ｏ岨圧低圧低下きい場合制御角最少値（αｍｉｎ運転）
運転（＝移行し、系 グ統電圧低下時（；おけ
る最大直流電圧を発生させてもなおかつ直流主回路の電
流が回復しない場合は、順変換器側（＝かわって、逆変
換器４Ｂの定電流制御回路１１Ｂが定電流制御回路１６
Ｂより進み位相（二動作し、制御進み角優先回路１２Ｂ
によシ自動的（二主回路（−流れる１ＩＣＡは電流マー
ジンを引いた値（二制御される。今、変換器のＩＥＩＬ
設定値が１０％である場合は上記順変換器側系統故障が
発生した場合は、第４図（ｂ） （ニー示すようＣ：順
変換器側では制御角最小値運転特性５１（−よる運転と
なシ、逆変換器側の電流設定値は少なくなるため定電流
運転特性５３上の運転点Ｑで運転し直流主回路電流が断
続し土器を破損するおそれがある。
本発明は上記のような電流設定値が少ない時４二発生す
る電流断続を防止するよう（ニしだ交直変換装置の直流
電流制御方法を提供するものでおる。
る電流断続を防止するよう（ニしだ交直変換装置の直流
電流制御方法を提供するものでおる。
本発明は、前述目的を達成するため（＝、順変換装置及
び逆変換装置（二それぞれ直流定電流制御回路が備えら
れ、定常状態では、逆変換装置（二より直ｔｌＬ電圧が
決定され、順変換装置（二よｐ直流電流が決定される交
直変換装置６二おいて、前記逆変換装置の直流定電流制
御回路が動作したことで、電力設定値又は電流設定値を
強制的（二増加させることを特徴とするものである。
び逆変換装置（二それぞれ直流定電流制御回路が備えら
れ、定常状態では、逆変換装置（二より直ｔｌＬ電圧が
決定され、順変換装置（二よｐ直流電流が決定される交
直変換装置６二おいて、前記逆変換装置の直流定電流制
御回路が動作したことで、電力設定値又は電流設定値を
強制的（二増加させることを特徴とするものである。
第１図は本発明の一実施例を示す図で第３図と同じ番号
の物は同一機能を有するものであるため、その説明を略
す。電流設定値Ｉｄｐｌと主回路電流Ｉｄを直流電流検
出器７Ａ、７Ｂｌ二よシ検出し王回路鴫二沌れる電流を
一定（ニするよう（二定電流制御回路１１Ａ （二よっ
て制御される。一方逆変換器（＝おける定電流制御回路
１１Ｂ ｌ：入力されるＩＥ電流設定値電流設定値Ｉｄ
ｐ＋から電流マージンΔＬｐを引いた値が与えられる。
の物は同一機能を有するものであるため、その説明を略
す。電流設定値Ｉｄｐｌと主回路電流Ｉｄを直流電流検
出器７Ａ、７Ｂｌ二よシ検出し王回路鴫二沌れる電流を
一定（ニするよう（二定電流制御回路１１Ａ （二よっ
て制御される。一方逆変換器（＝おける定電流制御回路
１１Ｂ ｌ：入力されるＩＥ電流設定値電流設定値Ｉｄ
ｐ＋から電流マージンΔＬｐを引いた値が与えられる。
次（＝順、逆変換器側の＠流電流のうち最大値選択回路
３３により少ない方を直流設定値Ｉｄｐｆと加算器３１
で加えである係数をもつゲイン回路６を介して比較器（
ＬＤＩ）３５（二人力する。比較器あは電流マージンが
最大値選択回路あを介して入力したものを基準信号とし
、ゲイン回路４５の出力と比較して通常は、電流マージ
ンのθ極性であ多出力しないが主回路（＝流れる環流が
設定値より低下すると電流設定値Ｉｄｐ＋の■極性の量
が電流マージンと同量又はそれ以上の場合は出力する回
路である。
３３により少ない方を直流設定値Ｉｄｐｆと加算器３１
で加えである係数をもつゲイン回路６を介して比較器（
ＬＤＩ）３５（二人力する。比較器あは電流マージンが
最大値選択回路あを介して入力したものを基準信号とし
、ゲイン回路４５の出力と比較して通常は、電流マージ
ンのθ極性であ多出力しないが主回路（＝流れる環流が
設定値より低下すると電流設定値Ｉｄｐ＋の■極性の量
が電流マージンと同量又はそれ以上の場合は出力する回
路である。
又比較器（ＬＤ２）３６の基準入力は比較器（ＬＤｌ）
３５と同じ電流マージン量で比較信号として電流設定値
Ｉｄｐｌを導入し、電流マージンと同量又はそれ以下（
二なった場合（−出力する回路である。おのおのの出力
はＡＮＤ回路３７（二人力され、両方の信号が同時（＝
成立した時フリップフロップ回路４０のセット信号とな
ｐスイッチあを投入し、電光設定器３９の出力Ｉｄｐ２
の値（ＡＰＲ回路出力は９流断続防止の理由より１０％
以下には低下しない物とすると、Ｉｄｐ！の設定値丑１
０％ とする）を定電流制御回路１１Ａ 、 ＩＩＢ
ｉニカロえる。
３５と同じ電流マージン量で比較信号として電流設定値
Ｉｄｐｌを導入し、電流マージンと同量又はそれ以下（
二なった場合（−出力する回路である。おのおのの出力
はＡＮＤ回路３７（二人力され、両方の信号が同時（＝
成立した時フリップフロップ回路４０のセット信号とな
ｐスイッチあを投入し、電光設定器３９の出力Ｉｄｐ２
の値（ＡＰＲ回路出力は９流断続防止の理由より１０％
以下には低下しない物とすると、Ｉｄｐ！の設定値丑１
０％ とする）を定電流制御回路１１Ａ 、 ＩＩＢ
ｉニカロえる。
一方、フリップフロップ回路４０のリセット信号条件と
してＡＮＤ回路３７出力が無い事でＮ０Ｔｌ路４３７
を設けその出力はＯＲ回路必の入力とし他方の条
件信号として定電流制御回路加の出力と、レベル設定器
４２（設定値→２０％程度）の出力と比較し、定電流制
御回路頭の出力値が大きくなった場合、比較器（ＬＤ３
）４１の出力信号°をおのおのフリップフロップ回路４
０のリセット信号とし電流設定器３９の出力がＯＦＦさ
れる。
してＡＮＤ回路３７出力が無い事でＮ０Ｔｌ路４３７
を設けその出力はＯＲ回路必の入力とし他方の条
件信号として定電流制御回路加の出力と、レベル設定器
４２（設定値→２０％程度）の出力と比較し、定電流制
御回路頭の出力値が大きくなった場合、比較器（ＬＤ３
）４１の出力信号°をおのおのフリップフロップ回路４
０のリセット信号とし電流設定器３９の出力がＯＦＦさ
れる。
又図示しないが変換器が停止している場合はスイッチ３
８を投入しないよう（ニする。
８を投入しないよう（ニする。
以上の様な構成（二おいて、電流設定値が１０貸付近の
運転時（＝、逆変換器の定電流制御回路が動作する場合
Ｃ二おいても本発明（；よれば、逆変換器側の定電流制
御回路１１Ｂが動作することで、主回路電流は直流電流
検出器７Ａ、７Ｂから電ａ／電圧変換回＠９Ａ、９Ｂを
介して、願、逆変換器の定電流制御回路１１Ａ 、 Ｉ
ＩＢ ｌ二導入されると同時（二最少値選択回路３３（
二人力され、その出力は加算器３１１：ｌ−、おいて、
電流設定値Ｉｄ）ｔの値を加算し、出力はゲイン回路４
５を介して比較器（ＬＤＩ）３５に入力され基準信号で
ある電流マージン設定器１３Ｂの出力が最大ｔｃａａｔ
ｍ！″’ｌ’：ｆ ｔ、’Ｃ・１”−ｇ３−０．−ｊ）
ｊｏｌｉｌａ 。
運転時（＝、逆変換器の定電流制御回路が動作する場合
Ｃ二おいても本発明（；よれば、逆変換器側の定電流制
御回路１１Ｂが動作することで、主回路電流は直流電流
検出器７Ａ、７Ｂから電ａ／電圧変換回＠９Ａ、９Ｂを
介して、願、逆変換器の定電流制御回路１１Ａ 、 Ｉ
ＩＢ ｌ二導入されると同時（二最少値選択回路３３（
二人力され、その出力は加算器３１１：ｌ−、おいて、
電流設定値Ｉｄ）ｔの値を加算し、出力はゲイン回路４
５を介して比較器（ＬＤＩ）３５に入力され基準信号で
ある電流マージン設定器１３Ｂの出力が最大ｔｃａａｔ
ｍ！″’ｌ’：ｆ ｔ、’Ｃ・１”−ｇ３−０．−ｊ）
ｊｏｌｉｌａ 。
比較され、その偏差が１０″又はｅ極性となるため、出
力信号がＡＮＤ回路３７（二人力される。ＡＮＤ回路３
７のもう一方の条件信号である比較器（ＬＤ２）あけ、
電流設定値がｌＯチである場合は電流マージン設定値と
の偏差はθ″゛となυ出力が出て条件が成立し、フリッ
プフロップ回路４０をセットするその出力信号（二より
スイッチあは投入され、電流設定器（■佃）３９の出力
と、定電力制御＠１６ｒ２Ｄの出力（勾１０％）を加算
器３２で加えた値（Ｔ２０％）が新らしくおのおのの定
電流設定値Ｉａｐｌとな夛第２図（二示すよう（二運転
点は電流断続領域からおよそ１０チの電流を流すよう（
＝定電流制御回路１１Ｂが動作し電流断続を防止出来従
来発生した不都合がなくなる。
力信号がＡＮＤ回路３７（二人力される。ＡＮＤ回路３
７のもう一方の条件信号である比較器（ＬＤ２）あけ、
電流設定値がｌＯチである場合は電流マージン設定値と
の偏差はθ″゛となυ出力が出て条件が成立し、フリッ
プフロップ回路４０をセットするその出力信号（二より
スイッチあは投入され、電流設定器（■佃）３９の出力
と、定電力制御＠１６ｒ２Ｄの出力（勾１０％）を加算
器３２で加えた値（Ｔ２０％）が新らしくおのおのの定
電流設定値Ｉａｐｌとな夛第２図（二示すよう（二運転
点は電流断続領域からおよそ１０チの電流を流すよう（
＝定電流制御回路１１Ｂが動作し電流断続を防止出来従
来発生した不都合がなくなる。
不発ＢＡにおいて、電流設定値と主回路の電流を比較す
ることで逆変換器側の電波制御回路が動作していること
を検出しているが、順変換器側の交流電圧と順変換器の
制御角から直隨電圧を算出し、逆変換器側の交流電圧と
逆変換器の制御角から直流電圧を算出し、順変換器側の
直流電圧値が設定値以下（＝低下したことで電流補正を
行なっても良いし、逆変換器の制御角が定電流回路出力
と同じことで行なっても良い。
ることで逆変換器側の電波制御回路が動作していること
を検出しているが、順変換器側の交流電圧と順変換器の
制御角から直隨電圧を算出し、逆変換器側の交流電圧と
逆変換器の制御角から直流電圧を算出し、順変換器側の
直流電圧値が設定値以下（＝低下したことで電流補正を
行なっても良いし、逆変換器の制御角が定電流回路出力
と同じことで行なっても良い。
又直流電圧゛０”付近の運転（＝おいては逆変換器Ｊ−
４えられた電流マージン（△ｈｅ ）切替ＳＷ １４Ｂ
をＯＦＦすることでも同様な効果がえられる。
４えられた電流マージン（△ｈｅ ）切替ＳＷ １４Ｂ
をＯＦＦすることでも同様な効果がえられる。
以上説明のよりＣ二、本発明（二よれば電流設定器の低
下時、順変換器側の系統電圧が低下し、逆変換器側で定
電流制御が行なわれた時でも、電流断続することがなく
、変換器の破損を防止出来る。
下時、順変換器側の系統電圧が低下し、逆変換器側で定
電流制御が行なわれた時でも、電流断続することがなく
、変換器の破損を防止出来る。
第１図は本発明の要部のみの一実施例を示すブロック図
、第２図は本発明の詳細な説明するための交直変換器の
特性図、第３図は一般的な直流送電系統と従来の概略制
御ブロック図、第４図（ａ）は交直変換装置の通常の運
転特性図を示し、第４図（ｂ）は電流断続領域の運転特
性図を示している。 ＩＡ、 １Ｂ・・・交流系統 ２Ａ、２Ｂ・・・しゃ
断器３Ａ、３Ｂ・・・変換器用変圧器４Ａ、４Ｂ・・・
変換器５Ａ、５Ｂ・・・直流リアクトル６・・・直流送
電線路７Ａ、７Ｂ・・・直流電流検出器８Ａ、８Ｂ・・
・系統“毫雌頗彬Ｕ器９Ａ、 ９Ｂ・・・電画／曙圧変
爽可路１０Ａ、 ＩＯＢ・・・ゲートパルス回路１１Ａ
、 ＩＩＢ・・・定電流制御回路１２Ａ、 １２Ｂ・・
・！購鵬勾呻吃珀路１３Ａ、 １３Ｂ・・個硫マー〃黴
猶１値、１４Ｂ、あ・・・スイッチ１５Ａ、１５Ｂ、１
９，３１．３２・・・力ｌ嘩１蓼 １６Ａ、１６Ｂ
・・・気さ鉤祈彰均指１剛百扉に１７Ａ、 １７Ｂ・・
・彰榊噛爬坏１８・・・電力設定器加・・・定電力制御
回路 ２１・・・電力検出器３３・・・最大値選択回路
あ・・・最大値選択回路３５、３６．４１・・・比較
器 ３７・・・ＡＮＤ回路３９・・・′磁力設定器
４０・・・フリップフロップ回路４２・・・レベ
ル設定器 ４３・・・ＮＯＴ回路４４・・・ＯＲ回路
４５・・・ゲイン回路５１・・・順変換器αｍ
ｉｎ特性 ５２・・・順変換器定電流特性お・・・逆
変換器定電式特性 Ｍ・・・逆変換器定電式特性Ｐ、Ｑ
・・・運転点。 （７３１７） 代理人 弁理士 則 近 憲 佑（ほ
か１名）第１図 第２図 第３因 十
、第２図は本発明の詳細な説明するための交直変換器の
特性図、第３図は一般的な直流送電系統と従来の概略制
御ブロック図、第４図（ａ）は交直変換装置の通常の運
転特性図を示し、第４図（ｂ）は電流断続領域の運転特
性図を示している。 ＩＡ、 １Ｂ・・・交流系統 ２Ａ、２Ｂ・・・しゃ
断器３Ａ、３Ｂ・・・変換器用変圧器４Ａ、４Ｂ・・・
変換器５Ａ、５Ｂ・・・直流リアクトル６・・・直流送
電線路７Ａ、７Ｂ・・・直流電流検出器８Ａ、８Ｂ・・
・系統“毫雌頗彬Ｕ器９Ａ、 ９Ｂ・・・電画／曙圧変
爽可路１０Ａ、 ＩＯＢ・・・ゲートパルス回路１１Ａ
、 ＩＩＢ・・・定電流制御回路１２Ａ、 １２Ｂ・・
・！購鵬勾呻吃珀路１３Ａ、 １３Ｂ・・個硫マー〃黴
猶１値、１４Ｂ、あ・・・スイッチ１５Ａ、１５Ｂ、１
９，３１．３２・・・力ｌ嘩１蓼 １６Ａ、１６Ｂ
・・・気さ鉤祈彰均指１剛百扉に１７Ａ、 １７Ｂ・・
・彰榊噛爬坏１８・・・電力設定器加・・・定電力制御
回路 ２１・・・電力検出器３３・・・最大値選択回路
あ・・・最大値選択回路３５、３６．４１・・・比較
器 ３７・・・ＡＮＤ回路３９・・・′磁力設定器
４０・・・フリップフロップ回路４２・・・レベ
ル設定器 ４３・・・ＮＯＴ回路４４・・・ＯＲ回路
４５・・・ゲイン回路５１・・・順変換器αｍ
ｉｎ特性 ５２・・・順変換器定電流特性お・・・逆
変換器定電式特性 Ｍ・・・逆変換器定電式特性Ｐ、Ｑ
・・・運転点。 （７３１７） 代理人 弁理士 則 近 憲 佑（ほ
か１名）第１図 第２図 第３因 十
Claims (1)
- 順変換装置及び逆変換装置にそれぞれ直流定電流制御回
路が備えられ、定常状態では、逆変換装置により直流電
圧が決定され、順変換装置により直流電流が決定される
交直変換装置において、前記逆変換装置の直流定電流制
御回路が動作したことで、電力設定値又は電流設定値を
強制的に増加させることを特徴とする交直変換装置の直
流電流制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59125317A JPS619123A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 交直変換装置の直流電流制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59125317A JPS619123A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 交直変換装置の直流電流制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS619123A true JPS619123A (ja) | 1986-01-16 |
Family
ID=14907111
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59125317A Pending JPS619123A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 交直変換装置の直流電流制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS619123A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05227652A (ja) * | 1992-02-12 | 1993-09-03 | Toshiba Corp | 直流送電設備 |
-
1984
- 1984-06-20 JP JP59125317A patent/JPS619123A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05227652A (ja) * | 1992-02-12 | 1993-09-03 | Toshiba Corp | 直流送電設備 |
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