JPS6196014A - 動弁系摺動部材とその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、摺動部位に耐摩耗材料を接合してなる動弁
系摺動部材に関するものである。

従来の技術 例えばバルブリフター頂部、バルブフェース部及びパル
プチップ部、バルブシートフェース部、ロッカーアーム
パッド部等のような内燃機関の動弁系部材の摺動部位に
は極めて高い耐摩耗性が要求される。そのため従来は熱
処理によって硬度を高めた鋼材や、鋳鉄が用いられ、要
求特性が厳しくなるにつれ、動弁系部材の摺動部位のみ
に焼結合金を鋳包む等によって接合したものが用いられ
ている。

発明が解決しようとする問題点 しかし、以上の従来の動弁系摺動部材では、未だ耐摩耗
性が十分ではなく、更に厳しい使用条件に適合し得る動
弁系摺動部材が要望されていた。

また、特に鋼材や鋳鉄を用いる場合、材料選定の・自由
度が小さく、他方焼結合金を用いる場合は製造工程が複
雑化し、高コストであるという問題もあった。

この発明は以上の従来の事情に鑑みてなされたものであ
って、材料選定の自由度が高く、かつ高密度で十分な耐
摩耗性を有し、しかも製造コストの低い動弁系摺動部材
を提供することを目的とするものである。

問題点を解決するための手段 すなわちこの出願の第１発明の動弁系摺動部材は、Ｎｉ
またはＣｏ系マトリックスに平均粒径１〜５０声で硬さ
がＨｖ　６００〜１８００である硬質相が面積率５〜８
０％で均一に分散されてなるＮｉまたはＣｏ系焼結合金
が、鉄系基材に一体に融接されていることを特徴とする
ものであり、この出願の第２発明の動弁系摺動部材の製
造方法は、ＮｉまたはＣｏ系合金粉末の圧粉体または予
備焼結体からなる耐摩耗部素材を鉄系基材上に設置し、
その鉄系基材上に設置された耐摩耗部素材を液相率が２
０〜８０％となるように液相発生温度以上まで局部加熱
し、その後急冷凝固させることを特徴とするものである
。

発明の詳細な説明 以下にこの発明をさらに具体的に説明する。

この出願の第１発明の動弁系摺動部材は、ＮｉまたはＣ
ｏ系マトリックスに平均粒径１〜５０声で硬さがＨｖ　
６００〜１８００である硬質相が面積率５〜８０％で均
一に分散されたＮｉまたはｃ。

系焼結合金が、鉄系基材に一体に融接されている。

ＮｉまたはＣｏ系マトリックスに硬質相が均一に分散さ
れたＮｉまたはＣｏ系焼結合金とするのは、耐スカッフ
ィング性等の耐摩耗性を確保するためである。また、そ
の硬質相の平均粒径は１〜５０−とするのが好ましい。

ＩＪＪＰ１未満では耐摩耗性が不足し、５０ＪＪｌを越
えると相手攻撃性が過大となるからである。しかし、更
に好ましくは１０〜４５３７１ｍとするのが良く、最も
望ましくは１５〜４０声とするのが良い。さらにそのＩ
ｉ！質相の硬さはＨｖ６００〜１８００とするのが好ま
しい。

Ｈｖ　６００未満では耐摩耗性が不足し、Ｈｖ１８ＯＯ
を越えると相手攻撃性が急増するからである。

加えて、その硬質相の分布量は面積率で５〜８０％とす
るのが好ましい。面積率が５％未満では耐摩耗性が不足
し、８０％を越えると相手攻撃性が急増するからである
。しかし、更に望ましくは面積率で１５〜１０％とする
のが良く、最も好ましくは２５〜ａθ％とするのが良い
。

尚、鉄系基材としては、普通炭素鋼や高炭素特殊鋼など
を用いることができる。

さて、以上の第１発明のＮｉまたはＣｏ系焼結合金は、
残留気孔率が２％以下で、見掛硬さがＨｖ４５０〜１０
００であるのが好ましい。

Ｎ１またはＣｏ系焼結合金の残留気孔率を２％以下とす
るのは、気孔率が２％を越えると、得られる動弁系摺動
部材の摺動部が動弁系の高面圧条件下にさらされた場合
、摺動部にピッチングを生じやすく不都合なためである
。しかし、更に好ましくは気孔率を１．８％以下とする
のが良く、最も望ましくは気孔率を１．５％以下とする
のが良い。

また、ＮｉまたはＣｏ系焼結合金の見！）硬さをＨｖ４
５０〜１０００とするのは、Ｈｖ４５０未満では耐摩耗
性が不足し、Ｈｖｌｏｏｏを越えると相手攻撃性が増す
だけでなく、被剛性が劣り、摺動部の仕上加工が困難に
なるからである。しかし更に好ましくは見掛硬さをＨｖ
　５５０＝９５０とするのが良く、最も望ましくはＨｖ
　６００〜９５０とするのが良い。

以上のＮ１またはＣｏ系焼結合金は、その成分について
第１の観点からは、Ｃｒ　１．０〜４０％（Ｃｏ系焼結
合金の場合、Ｃｒ２．０〜４０％）を含み、かつＭｏ０
．１〜５．０％、Ｗ０．５〜１０％、■０．１〜６．０
％、Ｎｂ　０．０５〜３．０％、Ｔａ０００５〜１．５
％のうちの１種もしくは２種以上を含み、残部がＣ００
３〜３．５％、ＮｉまたはＣｏおよび２％以下の不純物
とされることが望ましい。

以下にそのＮ１またはＣｏ系焼結・合金の各成分の限定
理由を記す。

ＣｒはＮ１またはＣｏ基地に固溶して強化する他、各種
形態のＣｒ系炭化物を形成し、焼結合金の耐摩耗性を向
上することから１．０〜４０％（Ｃ。

系焼結合金の場合、２．０〜４０％）添加するのが好ま
しい。Ｃｒが１．０％未満（Ｃｏ系焼結合金の場合、２
％未満）ではＣｒ炭化物が不足し、Ｃｒが４０％を越え
ると粗大なＣ「炭化物が形成されて好ましくない。しか
し更に望ましくはＣｒを５．０〜３５％とするのが良く
、最も望ましくはＣ「を１Ｏ−Ｌ３０％とするのが良い
。

ＭｏもＣｒと同様の効果を有し、０．１〜５．０％添加
するのが好ましい。０．１％未満では添加の効果はみら
れず、逆に５．０％を越えて添加すると、。

ｃｒと相乗的に作用して炭化物の粗大化が著しく、好ま
しくない。しかし、更に望ましくはＭｏを０．５〜４．
５％添加するのが良く、最も望ましくはＭＯを１．０〜
４．０％添加するのが良い。

また、ＷもＣｒやＭＯと同様の効果を有し、０．５〜１
０％添加するのが好ましい。０．５％未満では添加の効
果はみられず、１０％を越えて添加すると粗大炭化物が
生じ好ましくない。しかし、更に好ましくはＷを１．０
〜８．０％添加するのが良く、最も望ましくは１．５〜
１．５％添加するのが良い。

さらに■も耐摩耗性向上に寄与し、０．１〜６．０％添
加するのが好ましい。０．１％未満では添加の効果はな
く、６．０％を越えて添加すると粗大炭化物が生じ好ま
しくない。しかし、更に好ましくは０．５〜５．０％添
加するのが良く、最も好ましくは１．０〜４．５％添加
するのが良い。

加えて、Ｎｂも耐摩耗性の向上に寄与し、０．０５〜３
．０％添加するのが好ましい。０．０５％未満では添加
の効果はなく、３．０％を越えると粗大炭化物が生゛じ
好ましくない。

さらにまた、Ｔａも耐摩耗性の向上に寄与し、０．０５
〜１．５％添加するのが好ましい。０．０５％未満では
添加の効果はなく、１．５％を越えると粗大炭化物が生
じ好ましくない。しかし、更に好ましくは０．１〜１．
３％添加するのが良く、最も好ましくは０．２〜１．０
％添加するのが良い。

以上のＯｒ　、Ｍｏ　、Ｗ１Ｖ％Ｎｂ　１Ｔａはすべて
同時に添加される必要はなく、動弁系ＭＴｏ部材の仕様
に応じて１種又は２種以上添加されれば良い。

Ｃはマトリックスを強化し、また他の合金元素の炭化物
形成による耐摩耗性の向上に寄与する。

さらに、焼結前の鉄系合金粉末の融点を下げて、焼結時
の低融点液相を確保するのに適当量必要とされ、以上の
理由から０．３〜３．５％添加される。

０．３％未満では添加による効果が充分得られず、３．
５％を越えると炭化物が粗大化するのみならず、焼結合
金のマトリックスに黒鉛が必要以上に残留し、その残留
した黒鉛が細長く連なり、耐ピツチング性および耐摩耗
性に悪影響を及ぼし好ましくない。しかし、さらに好ま
しくは０．７〜３．０％添加するのが良く、最も望まし
くは１．０〜２．５％添加するのが良い。

さらに以上のＮｉまたはＣｏ系焼結合金のうちＮ＋系焼
結合金については、その成分について第２の観点からは
、Ｃｕ１．０〜５．０％、Ｆｅ１．０〜２０％、Ｃｏ１
，０〜２０％、Ｓ　ｉ　０．１〜１．５％、Ｍｎ００１
〜１．５％、Ｐ０．１〜０．８％、Ｂ　０．０１〜０．
５％のうち１種もしくは２種以上を含むのが望ましい。

以下に、以上の第２の観点から添加される成分の限定理
由を記す。

Ｃｕ　、　Ｆｇ　１Ｃｏは各々マトリックスに固溶して
、マトリックスを強化する。また、Ｆｅ　、　Ｃ。

は特にマトリックスの靭性を高め、その一部はマトリッ
クスに分散する硬質相を形成する炭化物中にも固溶して
、炭化物のマトリックスに対する固着力を高める。その
理由から、Ｃ（＋は１．０〜５．０％、Ｆｅは１．０〜
２０％、Ｃｏは１．０〜２０％添加される。すなわち、
それぞれ下限値未満では添加の効果はなく、上限値を越
えて添加しても、効果の向上は見られない。しかし、さ
らに望ましくはＱｕは１．２〜４．５％、Ｆｅは２．０
〜８．０％、Ｇ。

は３．０〜１８％添加されるのが良く、最も好ましくは
Ｃｕは２へ４％、ｆ−ｅは２．５〜７．０％、ｃｏは４
．０〜１５％添加されるのが良い。

３ｉはマトリックスに固溶させてマトリックスを強化す
るために０．１〜・１．５％添加される。０．１％未満
では添加の効果は認められず、１．５％を越えて添加し
ても、効果の向上はない。しかし、ざらに好ましくは０
．２〜１．３％添加するのが良く、最も望ましくは０．
５〜１．０％添加するのが良い。

Ｍｎも同様にマトリックスに固溶してマトリックスを強
化し、その目的で０．１〜１．５％添加される。０．１
％未満では添加の効果はなく、１．５％を越えて添加し
てもそれ以上の効果の向上はみられず好ましくない。し
かし、さらに好ましくは０．２〜１．３％添加するのが
良く、最も好ましくは０．５〜１．０％添加するのが良
い。

尚、以上の８１およびＭｎは、Ｎｌ系焼結合金の原料と
なるＮｉ系合金粉末に含まれることにより、焼結時の液
相中の脱酸効果を示し、また原料粉末の融点を下げて低
融点の液相を形成する効果も示す。

Ｐは主として低融点液相形成効果を勾らりて添加され、
またマトリックスに固溶してマトリックスを強化する効
果もあり、０．１〜０．８％添加される。０．１％未満
では添加の効果がなく、０．８％を越えて添加すると逆
にマトリックスが脆化して好ましくない。

ＢもＰと同様の理由で０．０１〜０．５％添加される。

０．０１％未満では添加の効果がなく、０．５％を越え
て添加しても効果の向上は望めない。

以上のＣｕ　、Ｆｅ　、ｃｄ、Ｓｉ　、Ｍｎ　、Ｐ、Ｂ
の各元素は、それぞれ草体で添加してもいいが、１種ま
たは２種以上の合金粉末、例えば炭化物粉末等として用
いるか、あるいはその様な合金粉末と混合して用いる方
が、得られる組織の均一化に効果的であり、また分散さ
れる硬質相の粗大化防止に効果的である。しかし、Ｃに
ついてはグラファイト等の形で別に添加することによっ
て原料粉末の加熱焼結時における還元に役立ち、また低
舷点液相の形成を助長する効果も認められる。

次に、この出願の第２発明の動弁系摺動部材の製造方法
について、さらに詳細に説明する。

先ずこの発明の製造方法では、ＮｉまたはＣ０系合金粉
末の圧粉体または予備焼結体からなる耐摩耗部素材を鉄
系基材上に設置する。ＮｉまたはＣｏ系合金粉末として
はＯｒ、Ｍ０．ＷｌＶ。

Ｎｂ　、Ｔａ　、Ｃ，Ｃｕ　、Ｆｅ　、Ｓｉ　、Ｍｎ　
、Ｐ。

Ｂのうち１種もしくは２８以上を含む、噴霧合金粉末や
その他還元粉、電解粉を用いることができる。また鉄系
基材としては、普通炭素鋼、高炭素鋼、チルド鋳鉄その
他を用いることができる。耐摩耗部素材を鉄系基材上に
設置するにあたっては、予め所定の形状に成形した耐摩
耗部素材を、鉄系基材の所要の位置に耐摩耗部素材の形
状に応じて形成した凹所に嵌合する等の手段を用いるこ
とができる。

次にこの発明では、鉄系基材上に設置された耐摩耗部素
材を液相率が２０〜８０％となるように液相発生温度以
上まで局部加熱する。液相率が２０？６以上となるよう
にするのは、液相率が２０％未満では、得られる焼結体
の残留気孔率を２％以下にするのが困難であり、製造さ
れた動弁系摺動部材の摺動・部が動弁系の高面圧条件下
にさらされた場合、摺動部にピッチングを生じやすく不
都合なためである。また液相率が８０％以下となるよう
にするのは、液相率が８０％を越えると、融液の中で偏
析が生じ易くなり、何等かの撹拌効果を加える必要が生
じるからである。しかし、更に好ましくは液相率を３５
〜６５％とするのが良く、最も望ましくは４０〜５５％
とするのが良い。

以上の場合、液相発生温度は用いられる合金粉末の種類
で異なり、添加元素で適当に調整することができる。

局部加熱の手段としては、目的とする動弁系摺動部材の
２動部の大きさ、その他の仕様等に応じて、必要な程度
に高密度にエネルギーを集中することができる熱源を用
いることができ、例えばレーザビームのｆｆ１ｌ、プラ
ズマアークもしくはプラズマジェットによる加熱、ある
いはＴＩＧ溶接トーチの応用その他の手段を適用するこ
とができる。

最後にこの発明の方法によれば、局部加熱された耐摩耗
部素材を急冷して凝固させる。冷却にあたっては、耐摩
耗部の成分および目的とする動弁系摺動部材の仕様に応
じて種々の熱処理を設計することができる。例えば、単
なる空中放冷、エアブ０−１空中放冷後油もしくは水焼
入れその他の冷却方法が可能である。また、場合によっ
てはその他の公知の熱処理法の適用も可能であり、さら
に冷却後に必要に応じて耐摩耗部に加えられる切削、研
削その他の機械加工を冷却過程で行ない、いわゆる加工
熱処理を施してもよい。

発明の実施例 以下にこの発明の実施例を記す。

実施例　１ ・第１図に示す様に、普通炭素鋼Ｓ４５を切削加工して
バルブリフト形状基材１を得た。そのバルブリフト形状
基材１の図示しないカムと接触する摺動面部２に、第２
因に示す耐摩耗部素材３と対応する形状の凹部４を形成
した。

一方第２図に示す形状の耐摩耗部素材３を次のようにし
て作成した。

Ｏｒ５％、Ｍｏ１％、Ｗ　０．１％、Ｃｕ　　３％、Ｐ
０．３％、残部Ｎｉおよび２％以下の不純物からなる噴
霧合金粉末（−１００メツシユ）に、天然黒　　　　　
“□鉛粉末（平均粒径１０μ）を自沈で２．８％加え、
ざらに潤滑剤としてステアリン酸亜鉛を終沈で０．８％
添加混合した。その混合粉末を金型プレスで２０φＸ５
＋ａｍの形状で、密度が６．Ｏａ／ｃｓ３　トなるよう
に成形し、それによって耐摩耗部素材３を得た。

次に、１３図に示すように、前記ＦＡ摩耗部素材３を前
記バルブリフト形状基材１の凹部４に嵌合した。その状
態で、耐摩耗部素材３を、図示しないＴ　Ｉ　ＧＷ接ト
ーチを用いて保護雰囲気下で局部的に加熱した。加熱温
度は用いた原料粉末の液相発生温度以上である約１２０
０℃とした。

その後加熱部をエアーブローで急冷して、第４図に示す
ように、バルブリフト形状基材１の摺動面部２にＮｉ系
焼結合金３ａを融接したバルブリフタ粗材５を得た。そ
のバルブリフタ粗材５のバルブリフト形状５ｔｏｉ部分
に熱処理を施し、全体を機械加工して第５図に示すバル
ブリフタ完成品５ａを得た。

以上により得られたバルブリフタ完成品５ａを２１４気
筒ＯＨＶエンジンに装着し、加速条件で１０００ｒｐｍ
　ｘ５００ｈｒの耐ピツチング性評価試験を行なった。

実施例　２ 第６図および第７図に示すように、ＳＣｒ　２０鋼材を
鍛造して、ロッカーアーム形状基材６を得た。そのロッ
カーアーム形状基材６の図示しないカムと接触する情動
面部７に、第８図に示すＭ＊粍郡部素材８対応する形状
の凹部９を形成した。

一方、第８図に示す形状の耐摩耗部素材８を次のように
して作成した。

Ｏｒ５％、Ｍｏ５％、ｗｉｏ％、■５％、Ｎｂ０．Ｓ％
、００１０％、Ｔａ０．１％、Ｂ　００１％、Ｃ１，５
％、Ｆｅ　　３％、Ｓｉ１％、Ｍｒｌ０．４％、残部Ｎ
　ｉおよび２％以下の不純物からなる噴霧合金粉末（−
１００メツシユ）に、グラフ７イト１％とｎ８Ｉ剤を終
沈で１．０％添加混合した。その混合粉末を実施例１と
同様にして成形し、それによって耐摩耗部素材８を作成
した。

次に、前記耐摩耗部素材８を前記ロッカーアーム形状基
材６の凹部９に嵌合した。その状態で耐摩耗部素材１０
を、レーザービームによって保護雰囲気下で局部的に１
２２０℃まで加熱した。

その後加熱部をエアーブローで急冷して、ロッカーアー
ム形状基材６の摺動面部７に耐摩耗部素材８が焼結して
なる鉄系焼結合金を融接したロッカーアーム粗材を得た
。そのロッカーアーム粗材のロッカーアーム形状基材６
部分に必要な熱処理を施し、全体の必要部分に機械加工
を施して第９図に示すロッカーアーム完成品１１を得た
。

以上により得られたロッカーアーム完成品１１を２１４
気筒ＯＨＣエンジンに装着して加速条件で２０００ｒｐ
ｍ　ｘ５００Ｈｒの耐スカツフイング性評価試験を行な
った。

実施例　３ 第１図に示す様に、普通炭素！１４３４５を切削加工し
てバルブリフト形状基材１を得た。そのバルブリフト形
状基材１の図示しないカムと接触する摺動面部２に、第
２図に示す耐摩耗部素材３と対応する形状の凹部４を形
成した。一方、第２図に示す形状の耐摩耗部素材３を次
のようにして作成した。

Ｃｒ２Ｏ％、ＭＯｌ　％、■　８％、Ｗ　５％、ｌ”ｅ
３％、Ｃ１，５％、残部Ｃｏからなる噴霧合金粉末（−
１００メツシユ）に、天然黒鉛幼木（平均粒径１０声）
を自沈で２．８％加え、さらに潤滑剤としてステアリン
酸亜鉛を終沈で０．８％添加混合した。その混合粉末を
金型プレスで２０φｘ５ｍｍの形状で、密度が６．Ｏｇ
／ｃｍ３となるように成形し、それによって耐摩耗部素
材３を得た。

次に、第３図に示すように、前記耐摩耗部素材３を前記
バルブリフト形状基材１の凹部４に嵌合した。その状態
で、耐摩耗部素材３を、プラズマビームによって保護雰
囲気下で局部的に加熱した。

加熱濃度は用いた原料粉末の液相発生温度以上である１
２３０℃とした。

その後加熱部をエアプ〇−で急冷して、第４図に示すよ
うに、バルブリフト形状基材１の摺動面部２に鉄系焼結
合金３ａを融接したバルブリフタ粗材５を得た。そのバ
ルブリフタ粗材５の！ヘルプリフト形状基材１部分に熱
処理を施し、全体を機械加工して第５図に示すバルブリ
フタ完成品５ａを得た。

以上により得られたバルブリフタ完成品５ａを２１４気
筒ＯＨＶエンジンに装着し、加速条件で１　ｏｏｏｒｐ
ｍ　Ｘ５００ｈｒの耐ピツチング性評価試験を行なった
。

以上の各実施例の評価試験の結果によると、実施例１と
実施例３のバルブリフタについては、極めて高い耐ピツ
チング性が確認された。また実施例２のロッカーアーム
については、極めて高い耐スカッフィング性が確認され
た。

発明の効果 以上のようにこの出願の第１発明の動弁系摺動部材によ
れば、Ｎ１または００県マトリックスに平均粒径１〜５
０ＪＪｌｌで硬さＨｖ　６００〜１８００の硬質相が５
〜８０％の面積率で均一に分数されてなるＮｉまたはＣ
ｏ系焼結合金が鉄系基材に一体に融接されているので、
極めて高密度で′＃＃摩耗性の浸れた動弁系摺動部材を
得ることができる。またこの出願の第２発明の動弁系摺
動部材の製造方法によれば、Ｎ１またはＣｏ系合金桧末
の圧粉体または予備焼結体からなる耐摩耗部素材を鉄系
基材上で焼結して鉄系基材に接合するので、第１発明の
動弁系摺動部材を効率的にかつ低コストに製造すること
ができ、特に合金粉末として用いられる材料の選択の幅
が非常に広いという利点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第５図はこの出題第２発明の一実施例の工程を
示す図であり、第１図はバルブリフト形状基材の断面図
、第２図は耐摩耗部素材の断面図、第３図は耐摩耗部素
材をバルブリフト形状基材に組付けた状態を示す断面図
、第４図は耐摩耗部素材をバルブリフト形状基材上で焼
結させた状態を示す断面図、第５因はバルブリフト完成
品の断面図である。第６図〜第９図はこの出願の第２発
明の他の実施例の工程を示す図であり、第６図はロッカ
ーアーム形状基材の断面図、第７図は第６図■−■断面
図、第８図は耐摩耗部素材の斜視図、第９図はロッカー
アーム完成品の斜視図である。 １・・・バルブリフタ形状素材、　３・・・耐摩耗部素
材、３ａ・・・鉄系焼結合金、　５ａ・・・バルブリフ
タ完成品、　６・・・ロッカーアーム形状素材、　８・
・・耐摩耗部素材、　１１・・・ロッカーアーム完成品
。 出願人　　トヨタ自ａｍ株式会社 代理人　　弁理士　豊　１）武　久 （ほか１名） 第１図　　　　第２図 第３図　　　　　第４図

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）ＮｉまたはＣｏ系マトリックスに平均粒径１〜５
   ０μｍで硬さがＨｖ６００〜１８００である硬質相が面
   積率５〜８０％で均一に分散されてなるＮｉまたはＣｏ
   系焼結合金が、鉄系基材に一体に融接されていることを
   特徴とする動弁系摺動部材。
2. （２）Ｎｉ系またはＣｏ系合金粉末の圧粉体または予備
   焼結体からなる耐摩耗部素材を鉄系基材上に設置し、そ
   の鉄系基材上に設置された耐摩耗部素材を液相率が２０
   〜８０％となるように液相発生温度以上まで局部加熱し
   、その後急冷凝固させることを特徴とする動弁系摺動部
   材の製造方法。
3. （３）前記ＮｉまたはＣｏ系焼結合金が、残留気孔率が
   ２％以下で、見掛硬さがＨｖ４５０〜１０００とされて
   いることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の動弁
   系摺動部材。
4. （４）前記Ｎｉ系焼結合金が、Ｃｒ１．０〜４０％（重
   量比、以下同様）を含み、かつＭｏ０．１〜５．０％、
   Ｗ０．５〜１０％、Ｖ０．１〜６．０％、Ｎｂ０．０５
   〜３．０％、Ｔａ０．０５〜１．５％のうちの１種もし
   くは２種以上を含み、残部がＣ０．３〜３．５％、Ｎｉ
   及び２％以下の不純物とされていることを特徴とする特
   許請求の範囲第１項または第３項記載の動弁系摺動部材
   。
5. （５）前記Ｎｉ系焼結合金が、Ｃｕ１．０〜５．０％、
   Ｆｅ１．０〜２０％、Ｃｏ１．０〜２０％、Ｓｉ０．１
   〜１．５％、Ｍｎ０．１〜１．５％、Ｐ０．１〜０．８
   ％、Ｂ０．０１〜０．５％のうち１種もしくは２種以上
   を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１項もしくは
   第３項あるいは第４項記載の動弁系摺動部材。
6. （６）前記Ｃｏ系焼結合金が、Ｃｒ２．０〜４０％を含
   み、かつＭｏ０．１〜５．０％、Ｗ０．５〜１０％、Ｖ
   ０．１〜６．０％、Ｎｂ０．０５〜３．０％、Ｔａ０．
   ０５〜１．５％のうちの１種もしくは２種以上を含み、
   残部がＣ０．３〜３．５％、Ｃｏ及び２％以下の不純物
   とされていることを特徴とする特許請求の範囲第１項ま
   たは第３項記載の動弁系摺動部材。