JPS6199630A - 冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS6199630A JPS6199630A JP22051584A JP22051584A JPS6199630A JP S6199630 A JPS6199630 A JP S6199630A JP 22051584 A JP22051584 A JP 22051584A JP 22051584 A JP22051584 A JP 22051584A JP S6199630 A JPS6199630 A JP S6199630A
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- JP
- Japan
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- temperature
- cooling
- value
- reheating
- steel
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- Granted
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は溶鋼から直接鋳造された薄鋼帯を用いて冷延
鋼板を製造する方法に関するものである。
鋼板を製造する方法に関するものである。
溶鋼から直接鋳造された薄鋼帯を用いて冷延鋼板を製造
する方法については従来より種々の提案がなされている
。しかしながら、それらの方法により成形性の優れた鋼
板が得られたという報告は現在のところ皆無でちる。
する方法については従来より種々の提案がなされている
。しかしながら、それらの方法により成形性の優れた鋼
板が得られたという報告は現在のところ皆無でちる。
上記方法により鋳造された薄板の材質面における問題点
について検討を行なった結果、冷延板のｒ値が通常の分
塊あるいは連続鋳造−熱間圧延ゾロセスを経て製造され
た場合に比べて低目であることが明らかになった。
について検討を行なった結果、冷延板のｒ値が通常の分
塊あるいは連続鋳造−熱間圧延ゾロセスを経て製造され
た場合に比べて低目であることが明らかになった。
そこでこの欠点を克服すべく研究を行なったが、上記の
冷延板の７値は、冷間圧延条件、焼鈍条件等をどのよう
に変えても改善できないことがわかった。従って従来よ
り提案されている直接鋳造の方法自体即ち鋳造後、巻取
までの間は単に冷却のみを行っている方法に欠陥がちる
との認識に至った。
冷延板の７値は、冷間圧延条件、焼鈍条件等をどのよう
に変えても改善できないことがわかった。従って従来よ
り提案されている直接鋳造の方法自体即ち鋳造後、巻取
までの間は単に冷却のみを行っている方法に欠陥がちる
との認識に至った。
この発明は、鋳造後の鋼帯に適当な熱サイクルを付与す
ることにより、冷延板の７値を改善できるようＫした冷
延鋼板の製造方法を提供することを目的とするものであ
る。
ることにより、冷延板の７値を改善できるようＫした冷
延鋼板の製造方法を提供することを目的とするものであ
る。
この発明の冷延鋼板の製造方法の特徴は溶鋼のＣ量を０
．０１５−以上に調整し、この溶鋼から冷延用の薄鋼″
＠を直接鋳造して、凝固後の鋼“帯４度を少なくとも８
００℃以下に冷却した後、９００℃以上に再加熱し、再
び８００℃以下に冷却して鋼帯を巻取り、その後酸洗、
冷間圧延及び焼鈍を行うものである。
．０１５−以上に調整し、この溶鋼から冷延用の薄鋼″
＠を直接鋳造して、凝固後の鋼“帯４度を少なくとも８
００℃以下に冷却した後、９００℃以上に再加熱し、再
び８００℃以下に冷却して鋼帯を巻取り、その後酸洗、
冷間圧延及び焼鈍を行うものである。
第１図に本願発明にエリ溶鋼から直接鋳造される鋼帯の
熱サイクルを示す。図中に示した冷却温度Ｔｌ、再加熱
温度Ｔ８、巻取温度Ｔ３についてその効果を調べた。研
究の結果・これらの適切な組合せを用いて、成形性の優
れた冷延板を製造することに成功した。
熱サイクルを示す。図中に示した冷却温度Ｔｌ、再加熱
温度Ｔ８、巻取温度Ｔ３についてその効果を調べた。研
究の結果・これらの適切な組合せを用いて、成形性の優
れた冷延板を製造することに成功した。
以下、具体的な条件について述べる。
（１）冷却温度（Ｔ１）
８００℃以下好ましくは７５０℃以下とすることにより
ｒ値が向上する。これ以上の温度では再加熱の効果が無
くな９丁値は低下する。
ｒ値が向上する。これ以上の温度では再加熱の効果が無
くな９丁値は低下する。
（１）再加熱温度（アり
１ ９００℃以上１２００℃以下とする。これよ
シ低い温度域では再加熱の効果が無い。またこれより高
い温度域でもやはりｒ値が低下する。
シ低い温度域では再加熱の効果が無い。またこれより高
い温度域でもやはりｒ値が低下する。
このｒ値の低下は、再加熱温度が高すぎるため再加熱前
の冷却の効果が失なわれるためではないかと思われる。
の冷却の効果が失なわれるためではないかと思われる。
再加熱温度は低すぎると、再加熱前の冷却の効果を発揮
させることができず、また高すぎると効果を打消してし
まうので、冷却と再加熱の両者は互に切っても切れない
関係にちる。
させることができず、また高すぎると効果を打消してし
まうので、冷却と再加熱の両者は互に切っても切れない
関係にちる。
再加熱保持時間は、１秒以上好ましくは２秒以上あれば
良い。この保持時間は一定温度に保持しても良いが、本
願の再加熱温度域内に滞在する時間としても良く、実際
にはそのように装置を設計すれば良い。
良い。この保持時間は一定温度に保持しても良いが、本
願の再加熱温度域内に滞在する時間としても良く、実際
にはそのように装置を設計すれば良い。
再冷却における冷却速度は、水冷、空冷のいずれでも良
いが、炉冷では再加熱の効果が失なわれる。これは炉冷
の場合は、巻取温度を高くした場合と熱サイクル的に似
てくるため、悪影響が出るのである。
いが、炉冷では再加熱の効果が失なわれる。これは炉冷
の場合は、巻取温度を高くした場合と熱サイクル的に似
てくるため、悪影響が出るのである。
本願の鋳造方法により製造した鋼帯を用いる 。
ことによシ成形性の優れた鋼板が得られる冶金学的理由
は不明でおるが、後述のように、Ｃ量が低い場合は本願
の効果が失なわれることがらＣが関与した現象であるこ
とが推察される。また再加熱温度が高すぎる場合７値が
低下するが、これはこの温度域（１２００℃以上）では
合金元素の拡散が無視し得なくなシ、これがｒ値への悪
影響を与えるのではないかと思われる。
は不明でおるが、後述のように、Ｃ量が低い場合は本願
の効果が失なわれることがらＣが関与した現象であるこ
とが推察される。また再加熱温度が高すぎる場合７値が
低下するが、これはこの温度域（１２００℃以上）では
合金元素の拡散が無視し得なくなシ、これがｒ値への悪
影響を与えるのではないかと思われる。
（３）巻取温度（ＴＩ）
８００℃以下好ましくは７５０℃以下とする。
これ以上の温度域では、前記の冷却及び再加熱の効果が
失なわれｒ値が低下する。従って上記の温度以下に再冷
却する必要がおる。
失なわれｒ値が低下する。従って上記の温度以下に再冷
却する必要がおる。
なお６００℃以下では急速加熱焼鈍の場合ｒ値が若干低
下するが、これは連続焼鈍における熱延板の巻取温度の
効果と同様の効果で、低温巻取と通常呼ばれる巻取条件
になるためと考えられる。箱焼鈍用のｋｔキルド鋼を鋳
造する場合は通常の熱間圧延における巻取と同様６００
℃以下で巻取れば良い。
下するが、これは連続焼鈍における熱延板の巻取温度の
効果と同様の効果で、低温巻取と通常呼ばれる巻取条件
になるためと考えられる。箱焼鈍用のｋｔキルド鋼を鋳
造する場合は通常の熱間圧延における巻取と同様６００
℃以下で巻取れば良い。
（４）冷却速度および処理時間
凝固後の冷却速度は空冷でも水冷でも特に影響はない。
冷却後の保持時間はこの技術においては本質的な影響は
なく、極言すれば瞬間的に本願の冷却温度条件を満たす
のでｈりても良い。この保持時間を延長することは冷却
の効果に対し何ら差支えないが、実際には装置の配置か
ら決定すれば良い。
なく、極言すれば瞬間的に本願の冷却温度条件を満たす
のでｈりても良い。この保持時間を延長することは冷却
の効果に対し何ら差支えないが、実際には装置の配置か
ら決定すれば良い。
（５）Ｃｉの影響
Ｃｆｋは０．０１５１以上とする。これ以下では、本願
の方法すなわち冷却・再加熱・再冷却の適切な組合せを
もってしてもｒ値の低下が避けられない。
の方法すなわち冷却・再加熱・再冷却の適切な組合せを
もってしてもｒ値の低下が避けられない。
なお高Ｃ側ではｒ値が若干低下するが、これは通常の熱
延板（より製造した連続焼鈍材と同様の傾向でおる。
延板（より製造した連続焼鈍材と同様の傾向でおる。
（６）その他の成分系
Ｃ量以外の成分量については、通常の熱延板を用いた冷
延板における作用と同様である。例えばＭｎ量の低下に
よＦ）ｒ値を向上させることができる。
延板における作用と同様である。例えばＭｎ量の低下に
よＦ）ｒ値を向上させることができる。
〔発明の実施例〕
実施例１
素材
ＣＳｔ Ｍｎ Ｐ Ｓ
Ｏ，０２２ｔｒ Ｏ，１３０，０１７０，０１３３、
２ｍ厚く凝固させ、水冷によシフ００〜９５０℃に冷却
後、直火バーナにより再加熱し９５０℃で５秒保持し、
７００′Ｃまで水冷して巻取りた。鋳造鋼帯を酸洗後、
０．８ｍ、厚に冷間圧延した後、７００℃３０秒で連続
焼鈍を行ない、伸長率ｌチの調圧を行なった。ＪＩＳ
Ｓ号引張試験片を作成しｒ値の測定を行なった結果を第
２図に示す。
２ｍ厚く凝固させ、水冷によシフ００〜９５０℃に冷却
後、直火バーナにより再加熱し９５０℃で５秒保持し、
７００′Ｃまで水冷して巻取りた。鋳造鋼帯を酸洗後、
０．８ｍ、厚に冷間圧延した後、７００℃３０秒で連続
焼鈍を行ない、伸長率ｌチの調圧を行なった。ＪＩＳ
Ｓ号引張試験片を作成しｒ値の測定を行なった結果を第
２図に示す。
冷却温度の低下に伴いｒ値が増加し、８００℃以下好ま
しくは７５０℃以下で高いｒ値が得られる。
しくは７５０℃以下で高いｒ値が得られる。
実施例２
冷却温度を７５０℃一定とし、再加熱温度を７５０〜１
３００℃と変化させたこと以外は、実施例１と同じ条件
でｒ値を求めた。結果を第３図に示す。
３００℃と変化させたこと以外は、実施例１と同じ条件
でｒ値を求めた。結果を第３図に示す。
再加熱温度９００℃以上１２００℃以下の領域でｒ値が
増加する。
増加する。
実施例３
冷却温度を７５０℃、巻取温度を５５０〜９５０℃とし
たこと以外は、実施例１と同じ条件で、７を測定した。
たこと以外は、実施例１と同じ条件で、７を測定した。
結果を第４図に示す。
巻取温度が８００℃以下で７値が増加する。
実施例４
冷却温度を７５０℃、再加熱時間ｔ−０，５〜１００秒
としたこと以外は、実施例１と同じ条件でｒ値を測定し
た。結果を第５図に示す。
としたこと以外は、実施例１と同じ条件でｒ値を測定し
た。結果を第５図に示す。
再加熱時間が０．５秒ではｒ値は低いが１秒以上で高い
ｒ（］！Ｅが得られる。
ｒ（］！Ｅが得られる。
実施例５
素材
ＣＳｔ Ｍｎ Ｐ ８上
記素材を冷却温度を７５０℃としたこと以外は、実施列
１と同じ条件で冷延板を製造しｒ値が得られる。
記素材を冷却温度を７５０℃としたこと以外は、実施列
１と同じ条件で冷延板を製造しｒ値が得られる。
Ｃ発明の効果〕
この発明の冷延鋼板の製造方法は上記のよりなもので、
溶鋼から直接鋳造された鋼帯を用いて冷延鋼板を製造す
るに際して鋳造鋼帯の熱処理を行うことにより冷延板の
ｒ値を向上させることができる。
溶鋼から直接鋳造された鋼帯を用いて冷延鋼板を製造す
るに際して鋳造鋼帯の熱処理を行うことにより冷延板の
ｒ値を向上させることができる。
第１図は本願発明における鋳造鋼帯の熱処理サイクルの
説明図、第２図は冷却温度とｒ値の関係を示す説明図、
第３図は再加熱温度とｒ値の関係を示す説明図、第４図
は巻取温度とｒ値の関係を示す説明図、第５図は再加熱
保持時間とｒ値の関係を示す説明図、第６図はＣ量とｒ
値の関係を示す説明図である。
説明図、第２図は冷却温度とｒ値の関係を示す説明図、
第３図は再加熱温度とｒ値の関係を示す説明図、第４図
は巻取温度とｒ値の関係を示す説明図、第５図は再加熱
保持時間とｒ値の関係を示す説明図、第６図はＣ量とｒ
値の関係を示す説明図である。
Claims (1)
- 溶鋼のＣ量を０．０１５％以上に調整し、この溶鋼から
冷延用の薄鋼帯を直接鋳造して、凝固後の鋼帯温度を少
なくとも８００℃以下に冷却した後、９００℃以上に再
加熱し、再び８００℃以下に冷却して鋼帯を巻取り、そ
の後酸洗、冷間圧延及び焼純を行うことを特徴とする冷
延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22051584A JPS6199630A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | 冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22051584A JPS6199630A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | 冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6199630A true JPS6199630A (ja) | 1986-05-17 |
| JPH0514010B2 JPH0514010B2 (ja) | 1993-02-24 |
Family
ID=16752225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22051584A Granted JPS6199630A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | 冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6199630A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6585030B2 (en) | 2000-09-29 | 2003-07-01 | Nucor Corporation | Method of producing steel strip |
-
1984
- 1984-10-22 JP JP22051584A patent/JPS6199630A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6585030B2 (en) | 2000-09-29 | 2003-07-01 | Nucor Corporation | Method of producing steel strip |
| US6818073B2 (en) | 2000-09-29 | 2004-11-16 | Nucor Corporation | Method of producing steel strip |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0514010B2 (ja) | 1993-02-24 |
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