JPS6199657A - ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 - Google Patents
ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管Info
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- JPS6199657A JPS6199657A JP22183984A JP22183984A JPS6199657A JP S6199657 A JPS6199657 A JP S6199657A JP 22183984 A JP22183984 A JP 22183984A JP 22183984 A JP22183984 A JP 22183984A JP S6199657 A JPS6199657 A JP S6199657A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、製管時の溶接ままの状態で、内側材が、特
に湿間な硫化水素をはじめ、炭酸ガスや塩素イオンなど
の腐食性成分を含有する石油や天然ガスなどにさらされ
る環境（以下、Ｈ２Ｓ −Ｃ０２−（’７ ｍｊｆｆ
という〕下で優れた耐応力腐食割れ性を示し、さらに外
側材が高強度と高個性を有すると共に、誕几た耐硫化水
素誘起割れ性を有し、したｌノ″−っでこれらの特性が
要求されろラインパイプとして使用するのに適した溶接
クラッド鋼管に関するものである。
に湿間な硫化水素をはじめ、炭酸ガスや塩素イオンなど
の腐食性成分を含有する石油や天然ガスなどにさらされ
る環境（以下、Ｈ２Ｓ −Ｃ０２−（’７ ｍｊｆｆ
という〕下で優れた耐応力腐食割れ性を示し、さらに外
側材が高強度と高個性を有すると共に、誕几た耐硫化水
素誘起割れ性を有し、したｌノ″−っでこれらの特性が
要求されろラインパイプとして使用するのに適した溶接
クラッド鋼管に関するものである。
一般に、内側材がオーステナイト系ステンレス鋼で構成
され、かつ外側材が低合金鋼で構成された４蓼接クラッ
ド鋼管がラインパイプとして用いられ′〔いる。
され、かつ外側材が低合金鋼で構成された４蓼接クラッ
ド鋼管がラインパイプとして用いられ′〔いる。
上記の従来溶接クラッド鋼管においては、クラッド鋼板
よりの浴接による製管に際して、特に内側材であるステ
ンレス鋼中に炭化物が粒界析出し。
よりの浴接による製管に際して、特に内側材であるステ
ンレス鋼中に炭化物が粒界析出し。
この炭化物は特に上記のＨ２Ｓ−Ｃ０２−ＣＩ−ＩＩ境
において耐応力腐食割れ性（以下、耐ＳＣＣ性という）
を劣化させる原因となるものであることから。
において耐応力腐食割れ性（以下、耐ＳＣＣ性という）
を劣化させる原因となるものであることから。
耐食性向上をはかる目的で、製管後の溶接クラッド鋼管
に対して溶体化処理を施し、前記炭化物な素地中に同浴
させる処理を行なうことが検討された。
に対して溶体化処理を施し、前記炭化物な素地中に同浴
させる処理を行なうことが検討された。
しかし、この溶体化処理によって前記内側材の耐食性は
向上するようになるが、外側材である低合金鋼は、その
組織が焼入れ組織となり、硬化することから、特に靭性
が劣化するよう罠なり、しだって高強度と高靭性、並び
に優れた耐食性が要求される上記Ｈ２Ｓ−Ｃ０２−ＣＪ
−環境下のラインパイプとして使用するには、靭性の点
で問題がある。
向上するようになるが、外側材である低合金鋼は、その
組織が焼入れ組織となり、硬化することから、特に靭性
が劣化するよう罠なり、しだって高強度と高靭性、並び
に優れた耐食性が要求される上記Ｈ２Ｓ−Ｃ０２−ＣＪ
−環境下のラインパイプとして使用するには、靭性の点
で問題がある。
また、この場合、溶体化処理後に、さらにｇｉ戻し処理
を施すことも検討されたが、焼戻し処理を施すと、内側
材であるステンレス鋼にも焼戻し処理が施されることに
なり、この結果、再び炭化物が粒界析出するようになっ
て耐食性が劣化するようになるという問題が生じ、した
がって現冥的には溶接クラッド鋼管には溶体化処理を行
なわず。
を施すことも検討されたが、焼戻し処理を施すと、内側
材であるステンレス鋼にも焼戻し処理が施されることに
なり、この結果、再び炭化物が粒界析出するようになっ
て耐食性が劣化するようになるという問題が生じ、した
がって現冥的には溶接クラッド鋼管には溶体化処理を行
なわず。
耐食性に問題があっても製管時の溶接ままの状態で実用
に供しているのが現状である。
に供しているのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、製管時
の溶接止まの状態で、高強度と高靭性を有し、かつ耐食
性にも優れた溶接クラッド鋼管乞得べく胡究を行なった
結果、溶装クラッド鋼板の内側となる部分（内側材）が
、１鷺％で（以下うは）Ａ（４１％を示す）、 Ｃ：０．０２％以下、 Ｓｉ：１％以下。
の溶接止まの状態で、高強度と高靭性を有し、かつ耐食
性にも優れた溶接クラッド鋼管乞得べく胡究を行なった
結果、溶装クラッド鋼板の内側となる部分（内側材）が
、１鷺％で（以下うは）Ａ（４１％を示す）、 Ｃ：０．０２％以下、 Ｓｉ：１％以下。
ｋｉｎ ： ２％以下、 Ｐ：０．０３％以下
、Ｓ：０．０１％以下、 ｓｏｌ、Ａｌ ： ０．３
％以下、Ｎｉ ： ２７〜ｌＬＯ％、 Ｃｒ：１８〜
２５％、Ｃｕ：０．０１〜２％、 Ｍｏ ： ５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種
または２種。
、Ｓ：０．０１％以下、 ｓｏｌ、Ａｌ ： ０．３
％以下、Ｎｉ ： ２７〜ｌＬＯ％、 Ｃｒ：１８〜
２５％、Ｃｕ：０．０１〜２％、 Ｍｏ ： ５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種
または２種。
を含有し、ＴＡつがＦｅとその他の不可避不純物からな
る組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）２４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋ １／２Ｗ（％）≦５％。
る組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）２４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋ １／２Ｗ（％）≦５％。
の組成条件を満足する高合金鋼で構成され、一方間外側
材となる部分（外側材］が、 ｃ：ｏ、ｏｓ〜０．２％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％
。
材となる部分（外側材］が、 ｃ：ｏ、ｏｓ〜０．２％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％
。
Ｍｎ ： ０．８〜２％、 Ｐ：０．０１５％
以下、Ｓ：０．００２％以下、 ＳＯム人ｌ：０．１％
以下、Ｃａ ： ０．０００５〜０．０２％。
以下、Ｓ：０．００２％以下、 ＳＯム人ｌ：０．１％
以下、Ｃａ ： ０．０００５〜０．０２％。
を含有し、さらに必要に応じて。
Ｃｕ： ０．０５〜０．５％、 Ｎｉ ： ０．０５〜
０．５％、Ｃｒ ： ０．０５〜０．５％、Ｍｏ ：
０．０５〜０．５％。
０．５％、Ｃｒ ： ０．０５〜０．５％、Ｍｏ ：
０．０５〜０．５％。
Ｎｂ：０．０１〜０．１％、 Ｖ：０．０１〜０．１
％。
％。
’ｒｔ：０．００８〜０．０５％、Ｂ：Ｏ，０Ｏ０５〜
０．００８％、のうちの１攬または２ｏｌ以上。
０．００８％、のうちの１攬または２ｏｌ以上。
を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有する低合金鋼で構成されたクラッド１ 鋼板よ
り製造された溶接クラッド鋼管においては。
組成を有する低合金鋼で構成されたクラッド１ 鋼板よ
り製造された溶接クラッド鋼管においては。
製管時の溶接ままの状態で、上記内側材に炭化物の粒界
析出がないので、特にＨ２Ｓ−ＣＯ□−ＣＩ−環境下で
優れた耐ＳＣＣ性を示し、かつ上記外側材は、高強度と
高靭性を有し、さらに優れた耐硫化水°素酵起割れ性（
以下、耐ＨＩＣ性という）をもつことから、これを、こ
れらの特性が要求される石油や天然ガスなどのラインパ
イプとして用いた場合に優れた性能を著しく長期に亘っ
て発揮するという知見を得たのである。
析出がないので、特にＨ２Ｓ−ＣＯ□−ＣＩ−環境下で
優れた耐ＳＣＣ性を示し、かつ上記外側材は、高強度と
高靭性を有し、さらに優れた耐硫化水°素酵起割れ性（
以下、耐ＨＩＣ性という）をもつことから、これを、こ
れらの特性が要求される石油や天然ガスなどのラインパ
イプとして用いた場合に優れた性能を著しく長期に亘っ
て発揮するという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に＃！Ｊ接クツクラッド鋼管ける内側材および
外側材の成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説
明する。
て、以下に＃！Ｊ接クツクラッド鋼管ける内側材および
外側材の成分組成範囲を上記の通りに限定した理由を説
明する。
入 内側材
（ａｔ Ｃ
Ｃ成分の含有量が０．０２％を越えると、溶接による製
管時に１粒界に炭化物が析出するようになり、応力腐食
割れを起し易くなることから、その含４１゛量を０．０
２％以下に制限した。
管時に１粒界に炭化物が析出するようになり、応力腐食
割れを起し易くなることから、その含４１゛量を０．０
２％以下に制限した。
（ｂｌ ８ｉ
Ｓｉｆｉｔ分は脱酸成分として不可欠の成分であるが。
その含有量が１％を越えると熱間加工性が劣化するよう
になることから、その含有量を１％以下と定めた。
になることから、その含有量を１％以下と定めた。
（ｃｌ Ｍｎ
高成分にはＳｉ成分と同様に脱酸作用があり、２釜まで
含有させても特性に悪影響を及ぼさないことから、２％
までの含有が許容される。
含有させても特性に悪影響を及ぼさないことから、２％
までの含有が許容される。
（ｄｌ Ｐ
Ｐ成分には、応力腐食割れに対する感受性を高・める作
用があり、この作用は、その含有量が０．０３％を越え
ると急激に現われるようになることから、その含有量を
０．０３％以下と定めた。
用があり、この作用は、その含有量が０．０３％を越え
ると急激に現われるようになることから、その含有量を
０．０３％以下と定めた。
（ｅｌ ５
Ｓｆｉ！１．分には熱間加工性な劣化させる作用があり
。
。
この作用は、その含有量が０．０１％を越えると著しく
現われるようになることから、その含有量す０．０１％
以下と定めた〇 （ｆ） ５ｏｌ−ＡＪ 人ｌ成分はＳｉおよび高成分と同様に脱酸作用をもつの
で必要な成分であるが、その含有量がｓｏｊ、ＡＡｌで
０．３％を越えると特性に悪影響を及ばずようになるこ
とから、その含有量をｓｏｌ、ＡＩで０．３％以下と定
めた。
現われるようになることから、その含有量す０．０１％
以下と定めた〇 （ｆ） ５ｏｌ−ＡＪ 人ｌ成分はＳｉおよび高成分と同様に脱酸作用をもつの
で必要な成分であるが、その含有量がｓｏｊ、ＡＡｌで
０．３％を越えると特性に悪影響を及ばずようになるこ
とから、その含有量をｓｏｌ、ＡＩで０．３％以下と定
めた。
（ｇ） Ｎｉ
Ｎｉ成分には耐食性、特に耐ＳＣＣ性を同上させろ作用
があるが、その含有量が２７％未満では所に一段の同上
効果が現われず、経済性乞考慮して。
があるが、その含有量が２７％未満では所に一段の同上
効果が現われず、経済性乞考慮して。
その含有ｔを２７〜４０％と定めた。
（ｈｌ Ｃｒ
ＣｌＩＣ分には、Ｎｉ、並びに後述のＭＯおよびＷの成
分との共存において、耐食性な著しく向上させる作用が
あるが、その含有酸が１８％未満では所望の優れた耐食
性な確保することができないので。
分との共存において、耐食性な著しく向上させる作用が
あるが、その含有酸が１８％未満では所望の優れた耐食
性な確保することができないので。
１８％以上の含有が必要であるが、２５俤を越えて含有
させてもより一層の同上効果は現われず。
させてもより一層の同上効果は現われず。
したがって経済性をも考慮して、その含有量な１８゜−
２５％と定めた。
２５％と定めた。
（ｉ） ＋’ｉ４０およびＷ
上記のように、これらの成分には、ＮｉおよびＣｒとの
共存において耐食性化向上させる作用があるが、それぞ
れＭｏ：５％およびＷ：１０％を越えて含有させても、
環境温度が１５０℃以下のＨ２Ｓ−ｃｏ２−ｃｊ−環境
下では、さらに一段の向上効果が現われないことから、
経済性を考慮して、その含有量を、それぞれＭｏ ：
５％以下、Ｗ：１０％以下と定めた。
共存において耐食性化向上させる作用があるが、それぞ
れＭｏ：５％およびＷ：１０％を越えて含有させても、
環境温度が１５０℃以下のＨ２Ｓ−ｃｏ２−ｃｊ−環境
下では、さらに一段の向上効果が現われないことから、
経済性を考慮して、その含有量を、それぞれＭｏ ：
５％以下、Ｗ：１０％以下と定めた。
また、Ｍ□とＷの含有量に関して１条件式： Ｍｏ （
％）＋ １７２ Ｗ （％）で規定するのは、ＷがＭＯ
に対し原子量が約２倍で、効果の点では約１７２で均等
となるという理由によるもので、この値が２％未満では
。
％）＋ １７２ Ｗ （％）で規定するのは、ＷがＭＯ
に対し原子量が約２倍で、効果の点では約１７２で均等
となるという理由によるもので、この値が２％未満では
。
特に上記の１５０℃以下のＨ２Ｓ−ＣＯ２−Ｃノー環境
下で所望の耐食性を確保することができず、一方この値
が５％を越えるものとしても上記の通り実質的に不公表
な量のＭＯおよびＷの含有となり、経済的でなく、シた
がってＭｏ （％）＋１７２Ｗ（％）の値を２〜５％と
定めたのである。
下で所望の耐食性を確保することができず、一方この値
が５％を越えるものとしても上記の通り実質的に不公表
な量のＭＯおよびＷの含有となり、経済的でなく、シた
がってＭｏ （％）＋１７２Ｗ（％）の値を２〜５％と
定めたのである。
（ｊｌ Ｃｕ
Ｃｕ成分は耐食性を向上させる作用があるが、その含有
量が０．０１％未満では所望の耐食性な確保することが
できず、一方２％を越えて含有させると、熱間加工性が
劣化するようになることから。
量が０．０１％未満では所望の耐食性な確保することが
できず、一方２％を越えて含有させると、熱間加工性が
劣化するようになることから。
その含有量を０．０１〜２％と定めた。
（ｋ） Ｃｒ （％） ＋ １０ Ｍｏ（％）＋ＳＷ
（％）Ｎｉ、並びにＣｒ 、 Ｍｕ−、およびＷの含有
量を極々変化させた歯−Ｏｒ−Ｍｏ系、Ｎｉ −Ｃｒ−
Ｗ系、および歯−Ｃｒ −Ｍｏ−Ｗ系のｖｓを溶製し、
鍛造し、鍛伸し、熱間圧延して板＃ニアｍの熱延鋼板と
し。
（％）Ｎｉ、並びにＣｒ 、 Ｍｕ−、およびＷの含有
量を極々変化させた歯−Ｏｒ−Ｍｏ系、Ｎｉ −Ｃｒ−
Ｗ系、および歯−Ｃｒ −Ｍｏ−Ｗ系のｖｓを溶製し、
鍛造し、鍛伸し、熱間圧延して板＃ニアｍの熱延鋼板と
し。
ついでこの熱延鋼板に、溶接鋼管製造時の冷間加工１例
えばＵ−０フオーミンクを考慮して２０％の加工率で冷
間圧延を施し、この冷延鋼板より・圧延方向と直角に厚
さ： ２ ｗｘ Ｘ幅：１０１）ＩＸ長さニア５ｉｏ＊
の寸法をもった試験片を切出し、この試験片圧ついて、
４点曲げ冶具な用い、０．２％耐力に相当する引張応力
を付加した状態で、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧の
ＣＯ□でＨ２ＳおよびＣＯ□を飽和させた２０％Ｎａ
Ｃ１ｆｌｌ ｆＬ （液温：１５０’ＣＪ中に１０００
時間浸漬の応力腐食割れ試験（ＳＣＣＣＣ試験性ない、
試験後、Ｉ！ｉＩ記試験片における割れ発生の有無を観
察し、この観察結果にもとづき。
えばＵ−０フオーミンクを考慮して２０％の加工率で冷
間圧延を施し、この冷延鋼板より・圧延方向と直角に厚
さ： ２ ｗｘ Ｘ幅：１０１）ＩＸ長さニア５ｉｏ＊
の寸法をもった試験片を切出し、この試験片圧ついて、
４点曲げ冶具な用い、０．２％耐力に相当する引張応力
を付加した状態で、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧の
ＣＯ□でＨ２ＳおよびＣＯ□を飽和させた２０％Ｎａ
Ｃ１ｆｌｌ ｆＬ （液温：１５０’ＣＪ中に１０００
時間浸漬の応力腐食割れ試験（ＳＣＣＣＣ試験性ない、
試験後、Ｉ！ｉＩ記試験片における割れ発生の有無を観
察し、この観察結果にもとづき。
発明者等が独自に設定した条件式：Ｃｒ（＋）＋１０−
Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）とＮｉ含有量との関係を、Ｃｒ
（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）を横軸にとり、一
方Ｎｉ（％）を縦軸にとりプロットしたところＮ１（３
６）２２７％。
Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）とＮｉ含有量との関係を、Ｃｒ
（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）を横軸にとり、一
方Ｎｉ（％）を縦軸にとりプロットしたところＮ１（３
６）２２７％。
Ｃｒ（％） ＋ １０ Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）２４０
％の範囲で所望の優れた耐ＳＣＣ性を示したのである。
％の範囲で所望の優れた耐ＳＣＣ性を示したのである。
これらの結果にもとづき、Ｎｉの含有量の下限値を２７
％。
％。
Ｃｒ（％） ＋ １０ Ｍｏ（％） ＋ ｓｗ （＋）
ｆ）含有量の下限値４ｔ４０％と定めたので、ある。
ｆ）含有量の下限値４ｔ４０％と定めたので、ある。
Ｂ 外側材
（ａｌ Ｃ
Ｃ成分は強度を確保する上で必要であり、このためには
０．０５％以上の含有が望ましいが、０．２優を越えた
含有になると偏析増大に関与するようになって耐ＨＩＣ
性が劣化するようになることから、その含有量４１０．
０５〜０．２命と定めた。
０．０５％以上の含有が望ましいが、０．２優を越えた
含有になると偏析増大に関与するようになって耐ＨＩＣ
性が劣化するようになることから、その含有量４１０．
０５〜０．２命と定めた。
（ｂ） ８ｉ
Ｓｉ成分には脱酸作用があるが、その含有量が ０．
０１％未満では所望の脱酸効果を確保することができず
、−万その含有量が０．５％を越えると靭性が低下する
ようになることから、その含有量を０．０１〜０．５％
と定めた。
０１％未満では所望の脱酸効果を確保することができず
、−万その含有量が０．５％を越えると靭性が低下する
ようになることから、その含有量を０．０１〜０．５％
と定めた。
（ｃｌ Ｍｎ
Ｍｎ成分は、鋼の強度を向上させる作用のほか、脱酸作
用なもつが、その含有量が０．８％未満では所望の強度
を確保することができず、−万２％を越えて含有させる
と、偏析が増大するようになって耐ＨＩＣ性が劣化する
ようになるばかりでなく。
用なもつが、その含有量が０．８％未満では所望の強度
を確保することができず、−万２％を越えて含有させる
と、偏析が増大するようになって耐ＨＩＣ性が劣化する
ようになるばかりでなく。
靭性や溶接性も劣化するようになることから、その含有
量を０．８〜２．％と足めた。
量を０．８〜２．％と足めた。
（ｄｌ Ｐ
Ｐ成分は、偏析を形成して鋼の耐ＨＩＣ性を劣化させる
不可避不純物なので、その含有量はできるだけ低い方が
望ましいが、その含有量が０．０１５％を越えると偏析
が急増（、て、耐ＨＩＣ性の劣化が著しくなることから
、０．０１５％を越えて含有させてはならない。
不可避不純物なので、その含有量はできるだけ低い方が
望ましいが、その含有量が０．０１５％を越えると偏析
が急増（、て、耐ＨＩＣ性の劣化が著しくなることから
、０．０１５％を越えて含有させてはならない。
（ｅｌ Ｓ
Ｓ成分は、非金属介在物を形成して、Ｐｉ分と同様に鋼
の耐ＨＩ Ｃ性を低下させる不可避不純物なので、その
含有量はできるだけ低い方が望ましいが、その含有量が
０．００２％を越えると非金属介在物の増加が著しくな
って耐ＨＩＣ性が急激に低下するようになることから０
．００２％を越えて含有させてはならない。
の耐ＨＩ Ｃ性を低下させる不可避不純物なので、その
含有量はできるだけ低い方が望ましいが、その含有量が
０．００２％を越えると非金属介在物の増加が著しくな
って耐ＨＩＣ性が急激に低下するようになることから０
．００２％を越えて含有させてはならない。
（ｆｌ ｓｏｌ、ｋｌ
Ａ！酸成分１強力な脱酸作用をもつので、有用な成分で
あるが、その含有量が０．１％を越えると鋼の靭性が劣
化するようになるので、０．１％を越え℃含有させては
ならない。
あるが、その含有量が０．１％を越えると鋼の靭性が劣
化するようになるので、０．１％を越え℃含有させては
ならない。
（ｇｌ Ｃａ
Ｃａ成分には、介在物を球状化して、これが割れの起点
となることを防止し、もって鋼の耐ＨＩＣ性を同上させ
る作用があるが、その含有量がｏ、ｏｏｏｓ％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、−万０．０２％を越
えて含有させてもより一層の同上効果は見られないこと
から、その含有量をｏ、ｏｏｏｓ〜０．０２％と定めた
。なお、ａ化物介在物に対しては、Ｃａ（％）／Ｓ（％
）＝２〜８を満足した場合に特に顕著な効果がある。
となることを防止し、もって鋼の耐ＨＩＣ性を同上させ
る作用があるが、その含有量がｏ、ｏｏｏｓ％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、−万０．０２％を越
えて含有させてもより一層の同上効果は見られないこと
から、その含有量をｏ、ｏｏｏｓ〜０．０２％と定めた
。なお、ａ化物介在物に対しては、Ｃａ（％）／Ｓ（％
）＝２〜８を満足した場合に特に顕著な効果がある。
（ｈｌ Ｃｕ、 Ｎｉ％Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｎｂ％Ｖ、
Ｔｉ 、およびＢこれらの成分には、いずれも偏析な
助長することなく、鋼の強度を向上させる作用があるの
で、特に高強度が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が、それぞれＣｕ：０．０５％未満
、Ｎｉ：０．０５％未満、Ｃｒ：０．０５％未満、 Ｍ
。
Ｔｉ 、およびＢこれらの成分には、いずれも偏析な
助長することなく、鋼の強度を向上させる作用があるの
で、特に高強度が要求される場合に必要に応じて含有さ
れるが、その含有量が、それぞれＣｕ：０．０５％未満
、Ｎｉ：０．０５％未満、Ｃｒ：０．０５％未満、 Ｍ
。
：０．０５％未満、 Ｎｂ ：０．０１ ％未ｉ１）．
Ｖ ： ０．０１％未満、Ｔｉ：０．００８％未満、
およびＢ ： ０．０００５％未満では所望の強度向上
効果が得られず、一方、その含有量がそれぞれＣｕ ：
Ｑ、５％、Ｎｉ：０．５％。
Ｖ ： ０．０１％未満、Ｔｉ：０．００８％未満、
およびＢ ： ０．０００５％未満では所望の強度向上
効果が得られず、一方、その含有量がそれぞれＣｕ ：
Ｑ、５％、Ｎｉ：０．５％。
Ｃｒ ： ０．５％、 Ｍｏ ： ０．５％、Ｎｂ ：
０．１％、Ｖ：０．１％。
０．１％、Ｖ：０．１％。
Ｔｉ：０．０５％、およびＢ：０．００８％を越えても
より一段の向上効果は見られず、経済性を考慮して、そ
の含４ｔ＊ｊｋ、それぞれＣｕ ： ０．０５〜０．５
％。
より一段の向上効果は見られず、経済性を考慮して、そ
の含４ｔ＊ｊｋ、それぞれＣｕ ： ０．０５〜０．５
％。
Ｎｉ ： ０．０５〜０．５％、 Ｃｒ ： ０．０５
〜０．５％、Ｍｏａ０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．０
１〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｔｉ：０．０
０５〜０．０５％、およびＢ：ｏ、ｏｏｏｓ〜０．００
８％と足めた。
〜０．５％、Ｍｏａ０．０５〜０．５％、Ｎｂ：０．０
１〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｔｉ：０．０
０５〜０．０５％、およびＢ：ｏ、ｏｏｏｓ〜０．００
８％と足めた。
つぎに、この発明の浴接クラッド鋼管な実施側圧より具
体的に説明する。
体的に説明する。
それぞれ第１表および第２表に示される成分組成をもっ
た溶鋼を通常の溶解法にて調製し、７５０ｍｘ２５０ｍ
の偏平インゴットに鋳造し、このインゴットに加工開始
温度： １２８０℃にて熱間鍛造および熱間鍛伸加工を
施して板厚：６０ｏａの板材とし、さらにこの板材に１
）５０℃の圧延開始温度にて熱間圧延を施して、それぞ
れ製造せんとする溶接クラッド鋼管の内側材および外側
材となる熱延鋼板を製造し、ついで、これらの内側材お
よび外側材を、それぞれ第３表に示される組合せにて重
ね合わせ、 加熱温度：９００〜１）００℃。
た溶鋼を通常の溶解法にて調製し、７５０ｍｘ２５０ｍ
の偏平インゴットに鋳造し、このインゴットに加工開始
温度： １２８０℃にて熱間鍛造および熱間鍛伸加工を
施して板厚：６０ｏａの板材とし、さらにこの板材に１
）５０℃の圧延開始温度にて熱間圧延を施して、それぞ
れ製造せんとする溶接クラッド鋼管の内側材および外側
材となる熱延鋼板を製造し、ついで、これらの内側材お
よび外側材を、それぞれ第３表に示される組合せにて重
ね合わせ、 加熱温度：９００〜１）００℃。
クラッド圧延＠度：６５０〜８５０℃。
の条件にてクラッドして板厚＝１３朋のクラッド鋼板と
し、引続いて、このクラッド鋼板より通常のＵ−０フオ
ーミング製管法にて、外径＝４０６間×内径：３９４朋
×長さ：６０００簡の寸法を有し、かつ内側材厚さ：３
．７ｍおよび外側材厚さ：８．３ｍの本発明溶接クラッ
ド鋼管１〜１２および従来浴接クラッド鋼管をそれぞれ
製造した。
し、引続いて、このクラッド鋼板より通常のＵ−０フオ
ーミング製管法にて、外径＝４０６間×内径：３９４朋
×長さ：６０００簡の寸法を有し、かつ内側材厚さ：３
．７ｍおよび外側材厚さ：８．３ｍの本発明溶接クラッ
ド鋼管１〜１２および従来浴接クラッド鋼管をそれぞれ
製造した。
ついで、この結果得られた本発明溶接クラッド鋼管１〜
１２および従来溶接クラッド鋼管から、それぞれ引張試
験用、シャルピー衝撃試験（ｖＥ−２０）用、ＳＣＣ試
験用、およびＨＩＣ試験用の試験片をそれぞれ切出し、
それぞれの試験を行なった。
１２および従来溶接クラッド鋼管から、それぞれ引張試
験用、シャルピー衝撃試験（ｖＥ−２０）用、ＳＣＣ試
験用、およびＨＩＣ試験用の試験片をそれぞれ切出し、
それぞれの試験を行なった。
なお、８ＣＣ試験は。
試験片寸法−幅：１０ｗｘ厚さ：２ｆｉ×長さニア、
５ ｗｘ 。
５ ｗｘ 。
使用冶具：４点曲げ冶具。
付加圧力＝０．２％耐力に相当する引張応力。
使用溶液：１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣＯ２で
Ｈ２Ｓおよびｃｏ２ｇ飽和させた２０％Ｎａ Ｃ１ｆＩ
液、 溶液！波：１５０℃ 試験時間：３３６時間。
Ｈ２Ｓおよびｃｏ２ｇ飽和させた２０％Ｎａ Ｃ１ｆＩ
液、 溶液！波：１５０℃ 試験時間：３３６時間。
の条件で行ない、また）１）０試験は、試験片寸法−［
：２５ｓｕｌＸ厚さ：１０ｍＸ長さ：１００ｍ。
：２５ｓｕｌＸ厚さ：１０ｍＸ長さ：１００ｍ。
使用爵ｇ：ＮＡＣＥ浴（０，５％酢酸＋５％食塩の水溶
液にＨ２Ｓを飽和させたものン。
液にＨ２Ｓを飽和させたものン。
溶液温度：２５℃
試験時間：９６時間、
の条件で行ない、上記８ＣＣ試験では試験後の内側材に
おける割れ発生の有無を観察し、また上記ＩＩ Ｉ Ｃ
試験では試験後の外側材におけろ傷発生の有無を超音波
探傷法により観察した。これらの結果な第３表に合せて
示した。なお、溶接クラッド鋼管の機械的性質は外側材
によってきまるので。
おける割れ発生の有無を観察し、また上記ＩＩ Ｉ Ｃ
試験では試験後の外側材におけろ傷発生の有無を超音波
探傷法により観察した。これらの結果な第３表に合せて
示した。なお、溶接クラッド鋼管の機械的性質は外側材
によってきまるので。
酊３表には外側材の機械的性質を併記した。
第３表に示される結果から、本発明溶接クラッド鋼管１
〜１２においては、いずれも製管時の溶接ままの状態で
１％に外側材によって高強度および高靭性が確保され、
かつ外側材は優れた耐ＨＩＣ性な示し、さらに内側材に
は炭化物の粒界析出が全く見られないので、優れた耐Ｓ
ＣＣ性を示すの九対して、従来溶接クラッド鋼管におい
ては、高強度および高靭性を示すものの、溶接時に内側
材に炭化物が粒界析出するのを避けることができないの
で、耐ＳＣＣ性の劣ったものになっていることが明らか
である。
〜１２においては、いずれも製管時の溶接ままの状態で
１％に外側材によって高強度および高靭性が確保され、
かつ外側材は優れた耐ＨＩＣ性な示し、さらに内側材に
は炭化物の粒界析出が全く見られないので、優れた耐Ｓ
ＣＣ性を示すの九対して、従来溶接クラッド鋼管におい
ては、高強度および高靭性を示すものの、溶接時に内側
材に炭化物が粒界析出するのを避けることができないの
で、耐ＳＣＣ性の劣ったものになっていることが明らか
である。
上記のように、この発明の溶接クラッド鋼管は。
高強度および高靭性な有し、かつ耐ＳＣＣ性および酎Ｈ
ＩＣａＫも優れているので、これらの特性が要求される
。特にＨ２Ｓ−Ｃｏ２−Ｃｊ−環境にさらされる石油や
天然ガスなどのラインパイプとして使用した場合に優れ
た性能を著しく長期に亘って発揮するのである。
ＩＣａＫも優れているので、これらの特性が要求される
。特にＨ２Ｓ−Ｃｏ２−Ｃｊ−環境にさらされる石油や
天然ガスなどのラインパイプとして使用した場合に優れ
た性能を著しく長期に亘って発揮するのである。
Claims (2)
- （１）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、Ｎ
ｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．０
１〜２％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）≦５％、の組成条件を
満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、
Ｍｎ：０．８〜２％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．
００２％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、Ｃａ：０
．０００５〜０．０２％、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたこと
を特徴とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高
靭性溶接クラッド鋼管。 - （２）内側材が、 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、 Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、Ｎ
ｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．０
１〜２％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）≦５％、の組成条件を
満足する高合金鋼で構成され、一方外側材が、 Ｃ：０．０５〜０．２％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、
Ｍｎ：０．８〜２％、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．
００２％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、Ｃａ：０
．０００５〜０．０２％、 を含有し、さらに、 Ｃｕ：０．０５〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜０．５％
、Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５
％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％、Ｖ：０．０１〜０．１
％、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００５
〜０．００８％、のうちの１種または２ａ以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有する低合金鋼で構成されたこと
を特徴とする溶接ままで優れた耐食性を有する高強度高
靭性溶接クラッド鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22183984A JPS6199657A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22183984A JPS6199657A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6199657A true JPS6199657A (ja) | 1986-05-17 |
Family
ID=16772998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22183984A Pending JPS6199657A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6199657A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01139740A (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐食二重管 |
| US5620805A (en) * | 1994-03-08 | 1997-04-15 | Nippon Steel Corporation | Alloy and multilayer steel tube having corrosion resistance in fuel combustion environment containing V, Na, S and Cl |
-
1984
- 1984-10-22 JP JP22183984A patent/JPS6199657A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01139740A (ja) * | 1987-11-27 | 1989-06-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐食二重管 |
| US5620805A (en) * | 1994-03-08 | 1997-04-15 | Nippon Steel Corporation | Alloy and multilayer steel tube having corrosion resistance in fuel combustion environment containing V, Na, S and Cl |
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