JPS62127444A - サーペンタイン型アルミニウム合金製熱交換器のコアの製造方法 - Google Patents
サーペンタイン型アルミニウム合金製熱交換器のコアの製造方法Info
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- JPS62127444A JPS62127444A JP26605785A JP26605785A JPS62127444A JP S62127444 A JPS62127444 A JP S62127444A JP 26605785 A JP26605785 A JP 26605785A JP 26605785 A JP26605785 A JP 26605785A JP S62127444 A JPS62127444 A JP S62127444A
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- Japan
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- heat exchanger
- core
- alloy
- fins
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、フィンを犠牲陽極フィンとして、作動流体通
路を防食するようにしたサーペンタイン型熱交換器、特
にフィンと作動流体通路とが真空ろう付げにより接合さ
れた同熱交換器のコアに関する。
路を防食するようにしたサーペンタイン型熱交換器、特
にフィンと作動流体通路とが真空ろう付げにより接合さ
れた同熱交換器のコアに関する。
［従来の技術］
従来、真空ろう付は法によって、犠牲陽極フィンと作動
流体とを接合して得たサーペンタイン型アルミニウム合
金製熱交換器のコアは、犠牲陽極フィンに、Ａｌ−Ｚｎ
系、Ａｌ−Ｓｎ系又はＡｌ−１ｎ系合金を心材としＴＣ
プレージングシート・フィンを利用している。
流体とを接合して得たサーペンタイン型アルミニウム合
金製熱交換器のコアは、犠牲陽極フィンに、Ａｌ−Ｚｎ
系、Ａｌ−Ｓｎ系又はＡｌ−１ｎ系合金を心材としＴＣ
プレージングシート・フィンを利用している。
［発明が解決しようとする問題点］
従来の真空ろう付は法によって得られるサーペンタイン
型アルミニウム合金製熱交換器コアの製作において、そ
の犠牲陽）かフィンとして利用されるＡ ｌ−Ｉｎ系プ
レージングシート・フィンは、真空ろう付は時のＺｎの
蒸発が避けられないため、心材のｚｎ添加吊を多くして
蒸発残留Ｚｎによる犠牲陽極効果を利用している。
型アルミニウム合金製熱交換器コアの製作において、そ
の犠牲陽）かフィンとして利用されるＡ ｌ−Ｉｎ系プ
レージングシート・フィンは、真空ろう付は時のＺｎの
蒸発が避けられないため、心材のｚｎ添加吊を多くして
蒸発残留Ｚｎによる犠牲陽極効果を利用している。
しかしながら、蒸着Ｚｎの炉内付着による炉の補修頻度
の増加があり、また残留ｚｎによる効果が不十分である
ことなどによって、このプレージングシート・フィンは
必ずしも満足なものでない。
の増加があり、また残留ｚｎによる効果が不十分である
ことなどによって、このプレージングシート・フィンは
必ずしも満足なものでない。
一方、Ａｌ−８ｎ系合金を心材とするプレージングシー
ト・フィンでは、Ｓｎが低融点元素である故に、フィン
製造時に素材に割れ発生の問題があり、この点により製
造歩留が悪く、コストの高いものになる。
ト・フィンでは、Ｓｎが低融点元素である故に、フィン
製造時に素材に割れ発生の問題があり、この点により製
造歩留が悪く、コストの高いものになる。
また、Ａｌ−Ｉｎ系合金を心材とするものについては、
添加１ ｎの１森１′１ド４！”ｉ功宋か山くか６１、
［１られでい／Ｊ−から、ｉｎが妖融点冗素′Ｃ必ろ！
こめ、アルミニウム（こ添υ■した”組合、この合金（
，１鋳物伺としては十月用でさるら６）の、Ｉ７’ｊ
（甲祠どじで１よ造則、圧延の際に、素材にυ１れか梵
牛して、フイ：／何とじての利用か不可能てあっｔ：、
。
添加１ ｎの１森１′１ド４！”ｉ功宋か山くか６１、
［１られでい／Ｊ−から、ｉｎが妖融点冗素′Ｃ必ろ！
こめ、アルミニウム（こ添υ■した”組合、この合金（
，１鋳物伺としては十月用でさるら６）の、Ｉ７’ｊ
（甲祠どじで１よ造則、圧延の際に、素材にυ１れか梵
牛して、フイ：／何とじての利用か不可能てあっｔ：、
。
しかし、この様な点か解決でさる４）゛らぼ、この系の
アルミニウム合金心材には、Ａｌ−７ｎ系及びＡｌ−Ｓ
ｎ系台企心材にお（ｊろ前テσ）問題点が無いので、１
義牲陽殉ブしノージングシ−１・・フィン材に好適なし
のになり）−１６゜そこで、本弁明の目的とするところ
（，１、前記の：製造上の難点か無く、かつ與窄ろうイ
ー１（〕）骨に優れた犠牲陽極効果を発揮Ｊるように、
改良されたＡｌ−Ｉｎ糸台金を心材とするブレージング
シーｉ・・フィンを、真空ろう付けにより１シ゛Ｊ１１
「されるサーペンタインを熱交換器の］アの、ろう付は
前の犠牲陽極フィンに使用すること（こより、耐食性が
極めて侵れｔ＝該！！！ｉ父換器−１７を提供すること
に必る。
アルミニウム合金心材には、Ａｌ−７ｎ系及びＡｌ−Ｓ
ｎ系台企心材にお（ｊろ前テσ）問題点が無いので、１
義牲陽殉ブしノージングシ−１・・フィン材に好適なし
のになり）−１６゜そこで、本弁明の目的とするところ
（，１、前記の：製造上の難点か無く、かつ與窄ろうイ
ー１（〕）骨に優れた犠牲陽極効果を発揮Ｊるように、
改良されたＡｌ−Ｉｎ糸台金を心材とするブレージング
シーｉ・・フィンを、真空ろう付けにより１シ゛Ｊ１１
「されるサーペンタインを熱交換器の］アの、ろう付は
前の犠牲陽極フィンに使用すること（こより、耐食性が
極めて侵れｔ＝該！！！ｉ父換器−１７を提供すること
に必る。
［問題点を解決するための手段］
本発明のサーペンタイン型熱交換器のコアは、前記目的
を速成するため、以下に記載するいずれかの組成のアル
ミニウム合金を心材とし、Ａ Ｉ −Ｓｉ系、Ａ Ｉ
−Ｓｉ −ＭＱ系などの合金ろうを皮材としたプレージ
ングシート・フィンを、縛Ａｌ系、Ａ ｌ−Ｃｕ系、Ａ
ｌ−１ｖＩｎ系などの耐食アルミニウム又は耐食アルミ
ニウム合金の押出偏平多穴管からなる作動流体通路とを
組合わせて、１０’ Ｔｏｒｒ以下の雰囲気中でろう付
けすることによってコアに構成されたものである。
を速成するため、以下に記載するいずれかの組成のアル
ミニウム合金を心材とし、Ａ Ｉ −Ｓｉ系、Ａ Ｉ
−Ｓｉ −ＭＱ系などの合金ろうを皮材としたプレージ
ングシート・フィンを、縛Ａｌ系、Ａ ｌ−Ｃｕ系、Ａ
ｌ−１ｖＩｎ系などの耐食アルミニウム又は耐食アルミ
ニウム合金の押出偏平多穴管からなる作動流体通路とを
組合わせて、１０’ Ｔｏｒｒ以下の雰囲気中でろう付
けすることによってコアに構成されたものである。
前記心材合金の組成は、次のとおりである。
Ｉ ｎ ： ０．００５〜１％、ｌ ｉ ： ０．０
００５〜０．１％、Ｍｎ ： ０．５〜１．５％、Ｆ
ｅ： ０．１〜０．７％、Ｓ！：５０．４％を含み、
残部は実質的にＡｌであり、又はこの組成に更に、Ｚｎ
：０．１〜０．４％、Ｓ ｎ ： ０．０１〜０．０９
％、Ｍｇ：０．１〜２％のいずれか１種以上、あるいは
Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｚ ｒ ： ０．０５〜０
．５％、Ｔ ｉ ： ０．０１〜０．５％、Ｖ：０．０
１〜０．５％のいずれか１種以−に、若しくはＺｎ：
０．１〜０．４％、Ｓ ｎ ： ０．０１〜０．０９
？’Ｊ、Ｍｇ：０１１〜２％のいずれか１種以上、及び
Ｃｒ ： ０．０５〜０．５ ％、ｌ ｒ ： ０．０
５〜０．５％、Ｔ１：０、０１〜０．５％、Ｖ：０．０
１〜０．５％のいずれか１種以上を添加して含み、又は
以上の各組成に更に、Ｃｕ：６０．５％を添加して含む
もの。
００５〜０．１％、Ｍｎ ： ０．５〜１．５％、Ｆ
ｅ： ０．１〜０．７％、Ｓ！：５０．４％を含み、
残部は実質的にＡｌであり、又はこの組成に更に、Ｚｎ
：０．１〜０．４％、Ｓ ｎ ： ０．０１〜０．０９
％、Ｍｇ：０．１〜２％のいずれか１種以上、あるいは
Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｚ ｒ ： ０．０５〜０
．５％、Ｔ ｉ ： ０．０１〜０．５％、Ｖ：０．０
１〜０．５％のいずれか１種以−に、若しくはＺｎ：
０．１〜０．４％、Ｓ ｎ ： ０．０１〜０．０９
？’Ｊ、Ｍｇ：０１１〜２％のいずれか１種以上、及び
Ｃｒ ： ０．０５〜０．５ ％、ｌ ｒ ： ０．０
５〜０．５％、Ｔ１：０、０１〜０．５％、Ｖ：０．０
１〜０．５％のいずれか１種以上を添加して含み、又は
以上の各組成に更に、Ｃｕ：６０．５％を添加して含む
もの。
以下、本発明について説明する。
本発明のサーペンタイン型熱交換器］アの真空ろう付は
前の犠牲陽極フィンに使用するプレージングシート・フ
ィンの心材合金は、Ａ Ｉ −１ｎ系合金にＬｌを添り
口することによって、１ｎ−ｊｉの金属間化合物が形成
され、これによって、この合金素材において従来のＡｌ
−Ｉｎ系合金素材に起こるような鋳造又は圧延時の割れ
を防止するとともに、この合金心材のプレージングシー
ト・フィンが真空加熱されるときに、蒸気圧の低いｌｉ
を蒸発・飛散させることによって、ｉｎを遊離さヒて、
Ａｌ−Ｉｎ合金としての犠牲陽極効果を琵運させること
が可能である。
前の犠牲陽極フィンに使用するプレージングシート・フ
ィンの心材合金は、Ａ Ｉ −１ｎ系合金にＬｌを添り
口することによって、１ｎ−ｊｉの金属間化合物が形成
され、これによって、この合金素材において従来のＡｌ
−Ｉｎ系合金素材に起こるような鋳造又は圧延時の割れ
を防止するとともに、この合金心材のプレージングシー
ト・フィンが真空加熱されるときに、蒸気圧の低いｌｉ
を蒸発・飛散させることによって、ｉｎを遊離さヒて、
Ａｌ−Ｉｎ合金としての犠牲陽極効果を琵運させること
が可能である。
１ｎ−１ｉ金金属化合物の溶融点は、Ｉｎ−Ｌに元系状
態図から明らかなように、約６２５°Ｃであるため、通
常のＡｌ合金中に析出しても、通常の鋳造又は熱間加工
時にＩｎ単独添加の場合のような低融点に起因する材料
の割れを発生ざ甘ることがない。
態図から明らかなように、約６２５°Ｃであるため、通
常のＡｌ合金中に析出しても、通常の鋳造又は熱間加工
時にＩｎ単独添加の場合のような低融点に起因する材料
の割れを発生ざ甘ることがない。
次に、木光明熱交換器］アの真空ろう付は前のフィンに
使用するブレージングシー１−・フィンの心材としての
、Ａｌ−Ｉｎ−Ｌｉ系合金にあける各添加元素の意義を
述べる。
使用するブレージングシー１−・フィンの心材としての
、Ａｌ−Ｉｎ−Ｌｉ系合金にあける各添加元素の意義を
述べる。
Ｉｎ：フィンの電位を卑にして、犠牲陽極効果を高める
。この効果は０．００５より低い添加量では小さく、一
方１％を越える量ではフィンの自己耐食性が低下する。
。この効果は０．００５より低い添加量では小さく、一
方１％を越える量ではフィンの自己耐食性が低下する。
１−ｉ：）ｎと金属間化合物をつくり、鋳造、圧延の時
に鋳塊、板材に起こる割れを防止する。添加量がｉｎと
の比において、０．０００５％より少ないと上記効果は
無く、一方０．１％より多くしても効果のより増加は得
られず無意味である上、添加時の酸化消耗が激しく、ま
た自己耐食性も劣化する。
に鋳塊、板材に起こる割れを防止する。添加量がｉｎと
の比において、０．０００５％より少ないと上記効果は
無く、一方０．１％より多くしても効果のより増加は得
られず無意味である上、添加時の酸化消耗が激しく、ま
た自己耐食性も劣化する。
Ｍｎ、Ｆｅ、Ｓｉ
：いずれの添加もフィンの強度向上に有効であり、また
その耐高温座屈性を改良する。
その耐高温座屈性を改良する。
添加量がＭｎで０．５％より、Ｆｅで０．１％より少な
く、Ｓｉが僅少であると上記効果は小さく、一方Ｍｎで
１．５％、Ｆｅで０．７％、Ｓｉで０．４％のそれぞれ
の量より多いと、フィン成形加工性とフィンの自己耐食
性を劣化させる。
く、Ｓｉが僅少であると上記効果は小さく、一方Ｍｎで
１．５％、Ｆｅで０．７％、Ｓｉで０．４％のそれぞれ
の量より多いと、フィン成形加工性とフィンの自己耐食
性を劣化させる。
Ｚｎ、Ｓｎ、ＭＱ
：いずれの添加で、フィンの電位を卑にして犠牲陽極効
果を高める。このほかＭＱは強度向上に有効である。添
加量がＺｎで０．１％、Ｓｎで０．０１％、ＭＣＩで０
．１％のそれぞれの量より少ないと、上記効果は小ざく
、ｚｎで０．４％、Ｓｎで０．０９％、Ｍｇで２％のそ
れぞれの量より多いと、い守れもフィンの自己耐食性を
低下させ、更にＭｇはフィン成形加工を困難にさせ、Ｚ
ｎはフィンの耐座屈性を低下させる。
果を高める。このほかＭＱは強度向上に有効である。添
加量がＺｎで０．１％、Ｓｎで０．０１％、ＭＣＩで０
．１％のそれぞれの量より少ないと、上記効果は小ざく
、ｚｎで０．４％、Ｓｎで０．０９％、Ｍｇで２％のそ
れぞれの量より多いと、い守れもフィンの自己耐食性を
低下させ、更にＭｇはフィン成形加工を困難にさせ、Ｚ
ｎはフィンの耐座屈性を低下させる。
Ｃｒ、 Ｚｒ、Ｔ ｉ、Ｖ
：いずれの添加で、フィンの耐高温座屈性を改良する。
添加量がＣｒ、ｚｒで共に０．０５％より少なく、Ｔｉ
、＼、ｌでは共に０．０１％より少ないと上記効果は小
さく、一方いずれの元素も０．５％より多いとフィン加
工性と耐食性を劣化させる。
、＼、ｌでは共に０．０１％より少ないと上記効果は小
さく、一方いずれの元素も０．５％より多いとフィン加
工性と耐食性を劣化させる。
Ｃｕ：フィンの強度を高める。添加量が僅少であると、
この効果は小さい。一方０．５％より多いとフィンの電
位を責にするので、その犠牲陽極効果を損なう。
この効果は小さい。一方０．５％より多いとフィンの電
位を責にするので、その犠牲陽極効果を損なう。
次に、本発明交換器］アの実施例について）ホベる。
Ｌ実施例」
本発明の実施例及び比較例において、プレージングシー
ト・フィンの心材に使用するアルミニウム合金の組成を
表１に掲げる。また両側において、作動流体通路材に使
用する合金４種の組成を表２に示す。
ト・フィンの心材に使用するアルミニウム合金の組成を
表１に掲げる。また両側において、作動流体通路材に使
用する合金４種の組成を表２に示す。
「
！
Ｉ
表２ 押出多穴管用合金の化学組成（ｗｔ％）表１に掲
げた各合金ごとに、これを心材とし、この両面に、４０
０４合金を皮材としてこれを１０％クラッドしてプレー
ジングシートとなし、これを成形加工してプレージング
シート・フィンを得た。
げた各合金ごとに、これを心材とし、この両面に、４０
０４合金を皮材としてこれを１０％クラッドしてプレー
ジングシートとなし、これを成形加工してプレージング
シート・フィンを得た。
一方、表２の各合金材を押出加工して偏平多穴押出管（
外周肉厚０．７ｍｍｔ、幅１００ｍｍ 、高さ５ｍｍ、
２６穴）に成形して、これを作動流体通路とした。
外周肉厚０．７ｍｍｔ、幅１００ｍｍ 、高さ５ｍｍ、
２６穴）に成形して、これを作動流体通路とした。
これらプレージングシート・フィンごとに、これを作動
流体通路と任意に組合わせて、真空ろう付け（２ｘｌＯ
’ Ｔｏｒｒ、６００℃）してサーペンタイン型熱交換
器コアを製作した。
流体通路と任意に組合わせて、真空ろう付け（２ｘｌＯ
’ Ｔｏｒｒ、６００℃）してサーペンタイン型熱交換
器コアを製作した。
ただし、プレージングシート・フィンは、心材合金の鋳
塊を５４０°ＣＸ ８ｈｒのソーキング夷、４００４合
金の皮材と組合わせて４８０°Ｃにて熱間圧着し、冷間
圧延、中間焼鈍を経て、最終板厚０、１６ｍｍｔのト１
１４相当のフィン原板に仕上げ、これを］ルゲーション
加工してプレージングシート・フィンとした。
塊を５４０°ＣＸ ８ｈｒのソーキング夷、４００４合
金の皮材と組合わせて４８０°Ｃにて熱間圧着し、冷間
圧延、中間焼鈍を経て、最終板厚０、１６ｍｍｔのト１
１４相当のフィン原板に仕上げ、これを］ルゲーション
加工してプレージングシート・フィンとした。
熱交換器コアの製作に際しては、プレージングシート・
フィンを、ろう付は後のフィンの表面積が作動流体通路
の外表面面積の６倍になるように、かつそのフィンピッ
チを４ｍｍにして作動流体通路に組付けた。
フィンを、ろう付は後のフィンの表面積が作動流体通路
の外表面面積の６倍になるように、かつそのフィンピッ
チを４ｍｍにして作動流体通路に組付けた。
次いで、製作された熱交換器コア全部について、作動流
体通路の耐食性を調査した。耐食性の評価は、下記３種
の腐食試験を１ケ月実施して作動流体通路に生じた最大
孔食深さを測定し、これによった。
体通路の耐食性を調査した。耐食性の評価は、下記３種
の腐食試験を１ケ月実施して作動流体通路に生じた最大
孔食深さを測定し、これによった。
（１）、塩水噴霧試験： Ｊ ｌ５−Ｚ−２３７１（２
）、乾湿交互浸漬試験： ３％ＮａＣ１水溶液、０Ｈ＝
３ （さく酸で調整）、 ４０℃Ｘ３０分浸漬；５０℃ Ｘ３０分乾燥、の繰り返し く３）、ＣＡＳＳ試験： Ｊ Ｉ Ｓ −Ｈ−８６８１
以上の各試験の結果は、表３に示すとおりであった。
）、乾湿交互浸漬試験： ３％ＮａＣ１水溶液、０Ｈ＝
３ （さく酸で調整）、 ４０℃Ｘ３０分浸漬；５０℃ Ｘ３０分乾燥、の繰り返し く３）、ＣＡＳＳ試験： Ｊ Ｉ Ｓ −Ｈ−８６８１
以上の各試験の結果は、表３に示すとおりであった。
表３ 真空ろう付・組付コアの腐食試験結果表３で明ら
かなように、本発明の熱交換器コアは、いづれもフィン
の犠牲陽極効果によって、作動流体通路の耐食性が極め
て優れている。これに対し、比較例の熱交換器コアは、
いずれも同通路の耐食性は不良である。特に、Ｎ ０．
１５のコアはフィンのＩｎが、Ｎ ｏ、 １６、Ｎｏ、
１７、Ｎｏ。
かなように、本発明の熱交換器コアは、いづれもフィン
の犠牲陽極効果によって、作動流体通路の耐食性が極め
て優れている。これに対し、比較例の熱交換器コアは、
いずれも同通路の耐食性は不良である。特に、Ｎ ０．
１５のコアはフィンのＩｎが、Ｎ ｏ、 １６、Ｎｏ、
１７、Ｎｏ。
１８の各コアでは、同じ＜Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｎがそれぞれ
多すぎるため、フィンの自己腐食が著しく、このため作
動流体通路の腐食が著しい。またＮ ０．１９〜２２の
各コアでは、そのフィンにＣｒ１Ｔｉ、Ｚｒ、■のいず
れかが多くあるため、フィンの犠牲陽極効果が十分でな
く、作用流体通路の耐食性が本発明コアのいずれよりも
劣っている。更にコアＮｏ、２３〜２６は、フィンに犠
牲陽極効果が無いか、あるいはあっても不十分であるた
め、作動流体通路の耐食性は極めて悪い。
多すぎるため、フィンの自己腐食が著しく、このため作
動流体通路の腐食が著しい。またＮ ０．１９〜２２の
各コアでは、そのフィンにＣｒ１Ｔｉ、Ｚｒ、■のいず
れかが多くあるため、フィンの犠牲陽極効果が十分でな
く、作用流体通路の耐食性が本発明コアのいずれよりも
劣っている。更にコアＮｏ、２３〜２６は、フィンに犠
牲陽極効果が無いか、あるいはあっても不十分であるた
め、作動流体通路の耐食性は極めて悪い。
以上に加え、本発明コアの真空ろう付は前のフィンに使
用したＡｌ−１ｎ−１−ｉ系合金心材のプレージングシ
ート・フィンは、その製造過程において何らの問題点は
認められなかったが、比較例コアではブレージングシー
１〜・フィンの製造過程中、造塊、圧延時に割れを発生
した素材があった。
用したＡｌ−１ｎ−１−ｉ系合金心材のプレージングシ
ート・フィンは、その製造過程において何らの問題点は
認められなかったが、比較例コアではブレージングシー
１〜・フィンの製造過程中、造塊、圧延時に割れを発生
した素材があった。
［発明の効果］
本発明によるサーペンタイン型熱交換器のコアは、その
真空ろう付は前のフィンに、真空加熱後において優れた
犠牲陽極効果を発揮するＡｌ−１ｎ−１ｉ系合金を心材
とするプレージングシート・フィンを用いたことによっ
て、真空ろう付げにより製作された前記熱交換器コアと
して、その作動流体通路の耐食性が優れたものである。
真空ろう付は前のフィンに、真空加熱後において優れた
犠牲陽極効果を発揮するＡｌ−１ｎ−１ｉ系合金を心材
とするプレージングシート・フィンを用いたことによっ
て、真空ろう付げにより製作された前記熱交換器コアと
して、その作動流体通路の耐食性が優れたものである。
Claims (1)
- Ｉｎ：０．００５〜１％、Ｌｉ：０．０００５〜０．１
％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｆｅ：０．１〜０．７％
、Ｓｉ≦０．４％を含み、残部は実質的にＡｌであり、
又はこの組成に更にＺｎ：０．１〜０．４％、Ｓｎ：０
．０１〜０．０９％、Ｍｇ：０．１〜２％のいずれか１
種以上、あるいはＣｒ：０．０５〜０．５％、Ｚｒ：０
．０５〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、Ｖ：０
．０１〜０．５％のいずれか１種以上、若しくはＺｎ：
０．１〜０．４％、Ｓｎ：０．０１〜０．０９％、Ｍｇ
：０．１〜２％のいずれか１種以上、及びＣｒ：０．０
５〜０．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０．
０１〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．５％のいずれか１
種以上を添加して含み、又は以上の各組成に更にＣｕ：
≦０．５％を添加して含むアルミニウム合金を心材とし
、Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系の合金ろうを皮材
としたブレージングシート・フィンを純Ａｌ系、Ａｌ−
Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ系などの耐食アルミニウム合金の押
出偏平多穴管からなる作動流体通路とを組合わせて、１
０＾−＾２Ｔｏｒｒ以下の雰囲気中でろう付けすること
により構成されたことを特徴とするサーペンタイン型ア
ルミニウム合金製熱交換器のコア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26605785A JPS62127444A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | サーペンタイン型アルミニウム合金製熱交換器のコアの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26605785A JPS62127444A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | サーペンタイン型アルミニウム合金製熱交換器のコアの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62127444A true JPS62127444A (ja) | 1987-06-09 |
| JPH0142793B2 JPH0142793B2 (ja) | 1989-09-14 |
Family
ID=17425779
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26605785A Granted JPS62127444A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | サーペンタイン型アルミニウム合金製熱交換器のコアの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62127444A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0672472A1 (en) * | 1993-12-17 | 1995-09-20 | Ford Motor Company | Method of fabricating a heat exchanger tube array |
-
1985
- 1985-11-28 JP JP26605785A patent/JPS62127444A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0672472A1 (en) * | 1993-12-17 | 1995-09-20 | Ford Motor Company | Method of fabricating a heat exchanger tube array |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0142793B2 (ja) | 1989-09-14 |
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