JPS62127445A - ラミネート型熱交換器のコアの製造方法 - Google Patents
ラミネート型熱交換器のコアの製造方法Info
- Publication number
- JPS62127445A JPS62127445A JP26605885A JP26605885A JPS62127445A JP S62127445 A JPS62127445 A JP S62127445A JP 26605885 A JP26605885 A JP 26605885A JP 26605885 A JP26605885 A JP 26605885A JP S62127445 A JPS62127445 A JP S62127445A
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- Japan
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- alloy
- fin
- core
- brazing
- working fluid
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、真空ろう付げによってフィンと作動流体通路
とを接合して得るラミネート型熱交換器のコアに関する
ものでおる。
とを接合して得るラミネート型熱交換器のコアに関する
ものでおる。
［従来の技術］
真空ろう付げによって、フィンと作動流体通路とが接合
されてコアが構成される、ラミネート型のアルミニウム
合金製熱交換器は、従来はとんどのものが、犠牲陽極フ
ィンを用いていない非防食型である。
されてコアが構成される、ラミネート型のアルミニウム
合金製熱交換器は、従来はとんどのものが、犠牲陽極フ
ィンを用いていない非防食型である。
［発明が解決しようとする問題点］
前記のＪ：うに従来、真空ろう付けによりコアが構成さ
れるラミネート型アルミニウム合金製熱交換器は、犠牲
陽極フィンを用いていないが、この理由は、真空ろう付
げに適した犠牲陽極フィンの材料合金が開発されていな
いことが主な原因であった。
れるラミネート型アルミニウム合金製熱交換器は、犠牲
陽極フィンを用いていないが、この理由は、真空ろう付
げに適した犠牲陽極フィンの材料合金が開発されていな
いことが主な原因であった。
ラミネート型以外のアルミニウム合金製熱交換器で、犠
牲陽極フィン材として一般に使用されているものはＡｌ
−７：ｎ系合金であるが、この合金は真空ろう付けの際
に蒸気圧の低いｚｎが蒸発飛散してしまい、フィンの犠
牲陽極効果が有効に作用しないだけでなく、蒸発したＺ
ｎが炉型なと炉内に付着して炉の補修頻度を増大させる
。
牲陽極フィン材として一般に使用されているものはＡｌ
−７：ｎ系合金であるが、この合金は真空ろう付けの際
に蒸気圧の低いｚｎが蒸発飛散してしまい、フィンの犠
牲陽極効果が有効に作用しないだけでなく、蒸発したＺ
ｎが炉型なと炉内に付着して炉の補修頻度を増大させる
。
前記、Ａｌ−７−ｎ系の犠牲陽極フィンとしては１、ブ
レージングシートフィンでの利用は比較的例が多い。
レージングシートフィンでの利用は比較的例が多い。
このフィンは、心材にＡｌ−Ｚｎ系合金を用い、皮材に
Ａ Ｉ −Ｓｉ −Ｍｃ＋系のアルミニウム合金ろうを
クラッドしてあり、この合金ろう皮材によって、真空加
熱時のｚｎの蒸発がいく分阻止されるので、心材のｚｎ
ｔを例えば、１．５％程度に多くして、蒸発飛散後の残
留Ｚｎ量による犠牲陽極効果を利用するものである。
Ａ Ｉ −Ｓｉ −Ｍｃ＋系のアルミニウム合金ろうを
クラッドしてあり、この合金ろう皮材によって、真空加
熱時のｚｎの蒸発がいく分阻止されるので、心材のｚｎ
ｔを例えば、１．５％程度に多くして、蒸発飛散後の残
留Ｚｎ量による犠牲陽極効果を利用するものである。
しかしながら、ラミネート型熱交換器においては、その
フィンがはだか材であるため、ブラッドフィンでのよう
な上記の効果は期待できない。これが、従来のラミネー
ト型熱交換器のフィン材にＡｌ−Ｚｎ系合金が利用され
ない理由でもある。
フィンがはだか材であるため、ブラッドフィンでのよう
な上記の効果は期待できない。これが、従来のラミネー
ト型熱交換器のフィン材にＡｌ−Ｚｎ系合金が利用され
ない理由でもある。
一方、Ｉｎの犠牲陽極効果は古くから知られているが、
ｉｎが低融点元素であるため、Ａｌに添加した場合、こ
の合金は鋳物材としては利用できるものの、展伸材とし
ては造塊、圧延の際に素材にわれが発生して、フィン材
としての利用が不可能であった。
ｉｎが低融点元素であるため、Ａｌに添加した場合、こ
の合金は鋳物材としては利用できるものの、展伸材とし
ては造塊、圧延の際に素材にわれが発生して、フィン材
としての利用が不可能であった。
しかし、このような点が解決できるならば、このＡｌ−
Ｉｎ−１ｉ系合金には、Ａｌ−Ｚｎ系合金における前記
の問題点が無いので、ラミネート型熱交換器コアの犠牲
陽極フィン材に好適なものになり得る。・ そこで、本発明の目的とするところは、前記の製造上の
難点が無く、かつ真空ろう付は後に優れた犠牲陽極効果
を発揮するように改良されたＡｌ−［系合金を、真空ろ
う付けにより製作されろラミネート型アルミニウム合金
製熱交換器コアの犠牲陽極フィンの材料に適用すること
によって、耐食性が極めて優れた該熱交換器コアを提供
することにある。
Ｉｎ−１ｉ系合金には、Ａｌ−Ｚｎ系合金における前記
の問題点が無いので、ラミネート型熱交換器コアの犠牲
陽極フィン材に好適なものになり得る。・ そこで、本発明の目的とするところは、前記の製造上の
難点が無く、かつ真空ろう付は後に優れた犠牲陽極効果
を発揮するように改良されたＡｌ−［系合金を、真空ろ
う付けにより製作されろラミネート型アルミニウム合金
製熱交換器コアの犠牲陽極フィンの材料に適用すること
によって、耐食性が極めて優れた該熱交換器コアを提供
することにある。
［問題点を解決するための手段］
本発明のラミネート型熱交換器のコアは、前記目的を速
成するため、以下に記載する組成のいずれかのＡｌ−Ｉ
ｎ−１−ｉ系合金のフィンと、Ａｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｃ
ｕ系などの耐食アルミニウム合金を心材とし、Ａｌ−Ｓ
ｉ系、Ａｌ−５ｒ −Ｍｇ系の合金ろうを皮材としたブ
レージングシートから成る作動流体通路とを組合わせて
、１Ｏ−２Ｔｏｒｒ以上の雰囲気中で、ろう付けするこ
とにより、コアに構成されたものである。
成するため、以下に記載する組成のいずれかのＡｌ−Ｉ
ｎ−１−ｉ系合金のフィンと、Ａｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｃ
ｕ系などの耐食アルミニウム合金を心材とし、Ａｌ−Ｓ
ｉ系、Ａｌ−５ｒ −Ｍｇ系の合金ろうを皮材としたブ
レージングシートから成る作動流体通路とを組合わせて
、１Ｏ−２Ｔｏｒｒ以上の雰囲気中で、ろう付けするこ
とにより、コアに構成されたものである。
前記合金の組成は、次のとおりである。
Ｉ ｎ ： ０．００５〜１％、Ｌ ｉ ： ０．０
００５〜０．１％、Ｍｎ： ０．５〜１．５％、Ｆｅ
： ０．１〜０．７％、Ｓｉ：５０．４％を含み、
残部は実質的にＡｌであり、又はこの組成に更に、Ｚｎ
：０．１〜０．４％、３ ｎ ： ０．０１〜０．０９
％、Ｍｇ：０．１〜２％のいずれか１種以上、あるいは
Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｚ ｒ ： ０．０５〜０
．５％、Ｔ ｉ ： ０．０１〜０．５、Ｖ：０．０１
〜０．５％のいずれか１種以上、若しくはＺｎ：０．１
〜０．４％、Ｓ ｎ ： ０．０１〜０．０９％、Ｍｇ
：０．１〜２％のいずれか１種以上、及びＣｒ ： ０
．０５〜０．５％、Ｚ ｒ ： ０．０５〜０．５％、
Ｔｉ：０．０１〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．５％の
いずれか１種以上を添加して含み、又は以上の各組成に
更に、Ｃｕ：５０．５％を添加して含むもの。
００５〜０．１％、Ｍｎ： ０．５〜１．５％、Ｆｅ
： ０．１〜０．７％、Ｓｉ：５０．４％を含み、
残部は実質的にＡｌであり、又はこの組成に更に、Ｚｎ
：０．１〜０．４％、３ ｎ ： ０．０１〜０．０９
％、Ｍｇ：０．１〜２％のいずれか１種以上、あるいは
Ｃｒ：０．０５〜０．５％、Ｚ ｒ ： ０．０５〜０
．５％、Ｔ ｉ ： ０．０１〜０．５、Ｖ：０．０１
〜０．５％のいずれか１種以上、若しくはＺｎ：０．１
〜０．４％、Ｓ ｎ ： ０．０１〜０．０９％、Ｍｇ
：０．１〜２％のいずれか１種以上、及びＣｒ ： ０
．０５〜０．５％、Ｚ ｒ ： ０．０５〜０．５％、
Ｔｉ：０．０１〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．５％の
いずれか１種以上を添加して含み、又は以上の各組成に
更に、Ｃｕ：５０．５％を添加して含むもの。
以下、本発明について詳しく説明する。
本発明のラミネート型熱交換器コアの犠牲陽極フィンの
材料に使用する合金は、Ａｌ−１ｎ系合金にＬｉを添加
することによって、１ｎ−１ｉの金属間化合物が形成さ
れ、これによって、この合金素材において従来のＡｌ−
１ｎ系合金素材に起こるような鋳造又は圧延時の割れを
防止するとともに、この合金のフィンが真空加熱される
ときに、蒸気圧の低いｌ−ｉを蒸発・飛散させることに
よって、Ｉｎｓ：遊離させて、Ａｌ−７ｎ合金としての
犠牲陽極効果を発揮させることが可能である。
材料に使用する合金は、Ａｌ−１ｎ系合金にＬｉを添加
することによって、１ｎ−１ｉの金属間化合物が形成さ
れ、これによって、この合金素材において従来のＡｌ−
１ｎ系合金素材に起こるような鋳造又は圧延時の割れを
防止するとともに、この合金のフィンが真空加熱される
ときに、蒸気圧の低いｌ−ｉを蒸発・飛散させることに
よって、Ｉｎｓ：遊離させて、Ａｌ−７ｎ合金としての
犠牲陽極効果を発揮させることが可能である。
１ｎ−１ｉ金金属化合物の溶融点は、Ｉｎ−１−ｉ二元
系状態図から明らかなように、杓６２５°Ｃでおるため
、通常のＡｌ合金中に析出しても、通常の鋳造又は熱間
加工時にｌｎｎ中温添加場合のような低融点に起因する
原材の割れを発生させることがない。
系状態図から明らかなように、杓６２５°Ｃでおるため
、通常のＡｌ合金中に析出しても、通常の鋳造又は熱間
加工時にｌｎｎ中温添加場合のような低融点に起因する
原材の割れを発生させることがない。
次に、本発明熱交換器コアのフィン材としての、Ａｌ−
Ｉｎ−Ｌｉ系合金における各添加元素の意義を述べる。
Ｉｎ−Ｌｉ系合金における各添加元素の意義を述べる。
Ｉｎ：フィンの電位を卑にして、犠牲陽極効果を高める
。この効果は０．００５より低い添加量では小さく、一
方１％を越える量ではフィンの自己耐食性が低下する。
。この効果は０．００５より低い添加量では小さく、一
方１％を越える量ではフィンの自己耐食性が低下する。
１−ｉ：Ｉｎと金属間化合物をつくり、鋳造、圧延の時
に鋳塊、板材に起こる割れを防止する。添加量がＩｎと
の比において、０．０００５％より少ないと上記効果は
無く、一方０．１％より多くしても効果のより増加は得
られず無意味であるうえ、添加時の醸化消耗が激しく、
また自己耐食性も劣化する。
に鋳塊、板材に起こる割れを防止する。添加量がＩｎと
の比において、０．０００５％より少ないと上記効果は
無く、一方０．１％より多くしても効果のより増加は得
られず無意味であるうえ、添加時の醸化消耗が激しく、
また自己耐食性も劣化する。
Ｍ ｎ、Ｆｅ、Ｓｉ
：いずれの添加もフィンの強度向上に有効であり、また
その耐高温圧ｍ性を改良する。
その耐高温圧ｍ性を改良する。
添加量が１ｖｌｎで０．５％より、Ｆｅで０．１％より
少なく、Ｓｉが僅少であると上記効果は小さく、一方Ｍ
ｎで１．５％、Ｆｅで０．７％、Ｓｉで０．４％のそれ
ぞれの量より多いと、フィン成形加工性とフィンの自己
耐食性を劣化させる。
少なく、Ｓｉが僅少であると上記効果は小さく、一方Ｍ
ｎで１．５％、Ｆｅで０．７％、Ｓｉで０．４％のそれ
ぞれの量より多いと、フィン成形加工性とフィンの自己
耐食性を劣化させる。
Ｚｎ、Ｓｎ、ＭＣＩ
：いずれの添加で、フィンの電位を卑にして犠牲陽極効
果を高める。このほかＭＣＩは強度向上に有効である。
果を高める。このほかＭＣＩは強度向上に有効である。
添加量がＺｎで０．１％、Ｓｎで０．０１％、Ｍｇで０
．１％のそれぞれの量より少ないと、上記効果は小さく
、Ｚｎで０．４％、３ｎで０．０９％、ＭＯで２％のそ
れぞれの量より多いと、いづれもフィンの自己耐食性を
低下させ、更にＭｇはフィン成形加工を困難にさせ、Ｚ
ｎはフィンの耐座屈性を低下させる。
．１％のそれぞれの量より少ないと、上記効果は小さく
、Ｚｎで０．４％、３ｎで０．０９％、ＭＯで２％のそ
れぞれの量より多いと、いづれもフィンの自己耐食性を
低下させ、更にＭｇはフィン成形加工を困難にさせ、Ｚ
ｎはフィンの耐座屈性を低下させる。
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｖ
：いずれの添加で、フィンの耐高温座屈性を改良する。
添加量がＱｒ、 Ｚｒで共に０．０５％より少なく、Ｔ
ｉ、Ｖでは共に０．０１％より少ないと上記効果は小さ
く、一方いづれの元素も０．５％より多いとフィン加工
性と耐食性を劣化させる。
ｉ、Ｖでは共に０．０１％より少ないと上記効果は小さ
く、一方いづれの元素も０．５％より多いとフィン加工
性と耐食性を劣化させる。
Ｃｕ：フィンの強度を高める。添加量が僅少であると、
この効果は小さい。一方０．５％より多いとフィンの電
位を肖にするので、その犠牲陽極効果を損なう。
この効果は小さい。一方０．５％より多いとフィンの電
位を肖にするので、その犠牲陽極効果を損なう。
次に、本発明熱交換器コアの実施例について述べる。
「実施例」
本発明の実施例及び比較例において、フィンの材料に使
用したアルミニウム合金の組成を表１に掲げる。
用したアルミニウム合金の組成を表１に掲げる。
表１ フィン材合金の化学組成（載％）１；
人′１の各合金ごとに、その鋳塊： ５７）Ｏ’ＣＸ８
１）ｒのソーギング後、４８０°○にて熱間圧延し、）
”、 ｌｊ４ 、ＩＸｉ、中間”ｉＱ ｆｆ屯” 経て
最辛冬）反７９０．１６ｍｍｔの１−１１４１１当のフ
ィン１．虫仮（こ仕上け、これをコルゲーシコン力１１
丁してフィンとじＩこ。
１）ｒのソーギング後、４８０°○にて熱間圧延し、）
”、 ｌｊ４ 、ＩＸｉ、中間”ｉＱ ｆｆ屯” 経て
最辛冬）反７９０．１６ｍｍｔの１−１１４１１当のフ
ィン１．虫仮（こ仕上け、これをコルゲーシコン力１１
丁してフィンとじＩこ。
一方、このようにし、て）［４た各フィンに対して、３
００４合金を心材にして、この両面に４００４台金を膜
材として１０％クラッドして仮、９０５℃帆のブレージ
ングシートを１９だ。このブレージングシー１〜から作
動流体通路を製作した。
００４合金を心材にして、この両面に４００４台金を膜
材として１０％クラッドして仮、９０５℃帆のブレージ
ングシートを１９だ。このブレージングシー１〜から作
動流体通路を製作した。
前記フィンと作動流体通路を組合わせて、真空ろう付け
＜ ２Ｘ １０’ Ｔｏ「ｒ、６００℃〉して熱交換器
コアをＨＢした。この際、フィンをその表面積か作動流
体通路のタト表面面槓の６倍になるように、かつそのフ
ィンピッチを４ｍｍにして、作動流体通路に〒■付けた
。
＜ ２Ｘ １０’ Ｔｏ「ｒ、６００℃〉して熱交換器
コアをＨＢした。この際、フィンをその表面積か作動流
体通路のタト表面面槓の６倍になるように、かつそのフ
ィンピッチを４ｍｍにして、作動流体通路に〒■付けた
。
次いで、製作された熱交換器コア全部について、作ｉＩ
ｌ流体通路の耐食性を調査した。耐食性のｄ・）ｉｌｔ
ｈは、下記３種の明度試験＠１ケ月実施して作動流体通
路に生じた最大孔食深さを測定しこれによった。
ｌ流体通路の耐食性を調査した。耐食性のｄ・）ｉｌｔ
ｈは、下記３種の明度試験＠１ケ月実施して作動流体通
路に生じた最大孔食深さを測定しこれによった。
（１）堪水噴霧詠ｊｊ契： Ｊ Ｉ ５−Ｚ−２３７１
（２）乾湿交！′７浸漬試ｊ倹：３［！／、＼ａＣｌ水
溶波、吐１−３ （さくＹて１♂］整） ４０℃ｘ３０分侵漬に５０°Ｃ Ｘ３０分乾燥の燥り返し く３）ＣＡＳＳ試験： Ｊ Ｉ Ｓ−）−（−８６８１
以上の各試験の結果は、表２に小寸とおりてめった。表
２のコアＮＯ数（よ、表１のフィン材合金の＼０．故に
対、応するものて必ろ。
（２）乾湿交！′７浸漬試ｊ倹：３［！／、＼ａＣｌ水
溶波、吐１−３ （さくＹて１♂］整） ４０℃ｘ３０分侵漬に５０°Ｃ Ｘ３０分乾燥の燥り返し く３）ＣＡＳＳ試験： Ｊ Ｉ Ｓ−）−（−８６８１
以上の各試験の結果は、表２に小寸とおりてめった。表
２のコアＮＯ数（よ、表１のフィン材合金の＼０．故に
対、応するものて必ろ。
表２ 真空ろう付・組付はコアの腐食試験結果表２で明
らかなように、本発明の熱交換器コアは、いづれもフィ
ンの犠牲陽極効果によって、作動流体通路の耐食性が極
めて滑れている。これに対し、比較例の熱交換器コアは
、いずれも同通路の耐食性は不良である。特に、ＮＯ，
１７のコアはフィンのＩｎが、Ｎｏ、１８、ＮＯ，２０
，Ｎ０２２の各コアでは、周じ＜Ｍｎ、ＣＬＩ、Ｉｎか
それぞれ多すぎるため、フィンの自己腐食が著しく、こ
のため作動流体通路の腐食か著しい。またＮ ０．２４
〜２７の各コアでは、そのフィンにＣｒ、Ｔｉ、Ｚｒｔ
Ｖのいずれかが多くあるため、フィンの犠牲陽極効果か
十分てなく、作用流体通路の耐食性が本発明コアのいず
れよりも劣っている。更に］アＮ ｏ、 ２８〜３１は
、フィンに犠１１陽極効果か無いか、あるいはおってし
不十分であるため、作動流体通路の耐良性は極めて悪い
。
らかなように、本発明の熱交換器コアは、いづれもフィ
ンの犠牲陽極効果によって、作動流体通路の耐食性が極
めて滑れている。これに対し、比較例の熱交換器コアは
、いずれも同通路の耐食性は不良である。特に、ＮＯ，
１７のコアはフィンのＩｎが、Ｎｏ、１８、ＮＯ，２０
，Ｎ０２２の各コアでは、周じ＜Ｍｎ、ＣＬＩ、Ｉｎか
それぞれ多すぎるため、フィンの自己腐食が著しく、こ
のため作動流体通路の腐食か著しい。またＮ ０．２４
〜２７の各コアでは、そのフィンにＣｒ、Ｔｉ、Ｚｒｔ
Ｖのいずれかが多くあるため、フィンの犠牲陽極効果か
十分てなく、作用流体通路の耐食性が本発明コアのいず
れよりも劣っている。更に］アＮ ｏ、 ２８〜３１は
、フィンに犠１１陽極効果か無いか、あるいはおってし
不十分であるため、作動流体通路の耐良性は極めて悪い
。
以上に加え、本発明コアのフィンに使用したＡｌ−１ｎ
−１−ｉ系合金は、その製造過程において何らの問題点
は認められながつｔ二が、比較例コアではフィン１京材
の製造過程中、造塊、圧延時に割れを発生した材料があ
った。
−１−ｉ系合金は、その製造過程において何らの問題点
は認められながつｔ二が、比較例コアではフィン１京材
の製造過程中、造塊、圧延時に割れを発生した材料があ
った。
［発明の効果」
本発明によるラミネート型熱交換器の］アは、そのフィ
ン材に、頁空加熱１変において優れた犠牲陽極効果を発
揮するＡｌ−Ｉｎ−Ｌｉ系合金を用いたことによって、
真空ろう付けにより製作された前記熱交換器コアとして
、その作動流体通路の耐食性か優れたものでおる。
ン材に、頁空加熱１変において優れた犠牲陽極効果を発
揮するＡｌ−Ｉｎ−Ｌｉ系合金を用いたことによって、
真空ろう付けにより製作された前記熱交換器コアとして
、その作動流体通路の耐食性か優れたものでおる。
Claims (1)
- Ｉｎ：０．００５〜１％、Ｌｉ：０．０００５〜０．１
％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｆｅ：０．１〜０．７％
、Ｓｉ：≦０．４％を含み、残部は実質的にＡｌであり
、又はこの組成に更にＺｎ：０．１〜０．４％、Ｓｎ：
０．０１〜０．０９％、Ｍｇ：０．１〜２％のいずれか
１種以上、あるいはＣｒ：０．０５〜０．５％、Ｚｒ：
０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、Ｖ：
０．０１〜０．５％のいずれか１種以上、若しくはＺｎ
：０．１〜０．４％、Ｓｎ：０．０１〜０．０９％、Ｍ
ｇ：０．１〜２％のいずれか１種以上、及びＣｒ：０．
０５〜０．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０
．０１〜０．５％、Ｖ：０．０５〜０．５％のいずれか
１種以上を添加して含み、又は以上の各組成に更にＣｕ
：≦０．５％を添加して含むアルミニウム合金のフィン
と、Ａｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｃｕ系などの耐食アルミニウ
ム合金を心材とし、Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系
の合金ろうを皮材としたブレージングシートから成る作
動流体通路を組合わせて、１０＾−＾２Ｔｏｒｒ以下の
雰囲気中で、ろう付けすることにより構成されたことを
特徴とするラミネート型熱交換器のコア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26605885A JPS62127445A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | ラミネート型熱交換器のコアの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26605885A JPS62127445A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | ラミネート型熱交換器のコアの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62127445A true JPS62127445A (ja) | 1987-06-09 |
| JPH0224185B2 JPH0224185B2 (ja) | 1990-05-28 |
Family
ID=17425793
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26605885A Granted JPS62127445A (ja) | 1985-11-28 | 1985-11-28 | ラミネート型熱交換器のコアの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62127445A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0569184A (ja) * | 1991-08-30 | 1993-03-23 | Nippon Light Metal Co Ltd | 耐食性に優れたブレージングシート |
-
1985
- 1985-11-28 JP JP26605885A patent/JPS62127445A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0569184A (ja) * | 1991-08-30 | 1993-03-23 | Nippon Light Metal Co Ltd | 耐食性に優れたブレージングシート |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0224185B2 (ja) | 1990-05-28 |
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