JPS583924A - 冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS583924A JPS583924A JP10043281A JP10043281A JPS583924A JP S583924 A JPS583924 A JP S583924A JP 10043281 A JP10043281 A JP 10043281A JP 10043281 A JP10043281 A JP 10043281A JP S583924 A JPS583924 A JP S583924A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scale
- steel plate
- cold
- rolling
- rolled steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は工程を短縮した経済的でしか・も材質を向上で
きる冷延鋼板の製造法に関するものであるＣ従来の冷延
鋼板は、熱間圧延→酸洗脱スケール→冷間圧延→電解消
浄→箱型又は連続焼鈍→調質圧延という工程を経て製造
されている。酸洗脱スケール工程は、熱間圧延の仕上げ
及び巻取り時に発生する付着量が約３０〜８０ｇ／ｍ２
の分厚い表面酸化被膜（スケール）′ｆｒ：除去するも
ので、このＦｅＱ 。
きる冷延鋼板の製造法に関するものであるＣ従来の冷延
鋼板は、熱間圧延→酸洗脱スケール→冷間圧延→電解消
浄→箱型又は連続焼鈍→調質圧延という工程を経て製造
されている。酸洗脱スケール工程は、熱間圧延の仕上げ
及び巻取り時に発生する付着量が約３０〜８０ｇ／ｍ２
の分厚い表面酸化被膜（スケール）′ｆｒ：除去するも
ので、このＦｅＱ 。
Ｆｅ３Ｏ４を主成分とするスケールは地鉄に較べて高い
硬度を有するもので、そのまま冷間圧延したのではスケ
ールの破砕片による鋼板表面へのくい込みがあり、成品
品質を著しく損うため冷間圧延に先立って脱スケールす
ることが必須とされている。
硬度を有するもので、そのまま冷間圧延したのではスケ
ールの破砕片による鋼板表面へのくい込みがあり、成品
品質を著しく損うため冷間圧延に先立って脱スケールす
ることが必須とされている。
脱スケール法としては、酸洗による方法が多用される。
このケケールは鋼地鉄部に強固に密着しているため、酸
洗も塩酸あるいは硫酸などの無機酸に８０〜９５℃の高
温で接触されるにも拘らず、脱スケールに２０〜６０秒
と長時間を要している〇このため、長大な設備を要し、
さらに廃酸処理を必要とする等の問題を内在している。
洗も塩酸あるいは硫酸などの無機酸に８０〜９５℃の高
温で接触されるにも拘らず、脱スケールに２０〜６０秒
と長時間を要している〇このため、長大な設備を要し、
さらに廃酸処理を必要とする等の問題を内在している。
近年、この酸洗に替る新しい脱スケール法として、熱延
板そのままあるいは軽圧下の予備処理をしたのち、含粒
高圧水吹きつけによってスケールを除去しようとする試
みもある０しかし、前述のごとく、スケールが鋼地鉄部
に強固に密着していること、及びスケール付着量が約３
０〜８０ ｇ／ｍ２と厚いため、相当の設備と脱スケー
ルエネルギーを要している。
板そのままあるいは軽圧下の予備処理をしたのち、含粒
高圧水吹きつけによってスケールを除去しようとする試
みもある０しかし、前述のごとく、スケールが鋼地鉄部
に強固に密着していること、及びスケール付着量が約３
０〜８０ ｇ／ｍ２と厚いため、相当の設備と脱スケー
ルエネルギーを要している。
電解清浄工程は、冷間圧延時に伺着した圧延油。
圧延時に発生する鉄粉等の表面汚れを除去するだめ、ア
ルカリ浴中で電解清浄を行なっているが、酸洗脱スケー
ル工程と同様に設備費とランニングコストに多大な経費
を要している。
ルカリ浴中で電解清浄を行なっているが、酸洗脱スケー
ル工程と同様に設備費とランニングコストに多大な経費
を要している。
本発明は、上述の問題点を解消するためになされたもの
で、冷延鋼板の製造工程において、冷間圧延前の酸洗脱
スケール工程及び電解清浄工程を省略することによって
、経済的々冷延鋼板の製造法を提供しようとするもので
ある。
で、冷延鋼板の製造工程において、冷間圧延前の酸洗脱
スケール工程及び電解清浄工程を省略することによって
、経済的々冷延鋼板の製造法を提供しようとするもので
ある。
さらに本発明の他の目的は付着した熱延スケールによシ
焼鈍中に鋼板を脱炭して材質を向上することにある０ 本発明の骨子は、熱間圧延されたスケールがついた！、
′−！、の鋼板を、脱スケールすることなく残留スケー
ルが１０ｇ／ｍ’以上、好ましくは１２ｇ／ｍ’以上に
なるように直接冷間圧延するとともに所定の板厚捷で仕
トげたのち、ルーズコイル状態で巻取シ還元性雰囲気ガ
ス中で箱焼鈍することによって、鋼中炭素の脱炭と鋼板
残留付着スケールの還元をおこなうことによって、材質
及び鋼板表面性状ともに従来の製造法と同等あるいは優
れた成品を得ることを特徴とする省工程、低コスト冷延
鋼板の製造法である。
焼鈍中に鋼板を脱炭して材質を向上することにある０ 本発明の骨子は、熱間圧延されたスケールがついた！、
′−！、の鋼板を、脱スケールすることなく残留スケー
ルが１０ｇ／ｍ’以上、好ましくは１２ｇ／ｍ’以上に
なるように直接冷間圧延するとともに所定の板厚捷で仕
トげたのち、ルーズコイル状態で巻取シ還元性雰囲気ガ
ス中で箱焼鈍することによって、鋼中炭素の脱炭と鋼板
残留付着スケールの還元をおこなうことによって、材質
及び鋼板表面性状ともに従来の製造法と同等あるいは優
れた成品を得ることを特徴とする省工程、低コスト冷延
鋼板の製造法である。
次に本発明につい−Ｃ詳細に説明する０熱延スケールが
ついた￥１：まの鋼板を、良好ガ圧延潤滑下で直接冷間
圧延をおこなうと、微粉スケールで被覆された黒色表面
の鋼板が得られる。熱延スケールは地鉄よりも可塑性が
劣るため、圧延ロールバイト内の圧縮及び引張応力によ
って破砕される０圧延後のスケール形態は微粉状の集合
体として、圧延油と共に鋼板表面にルーズに付着してい
る。この微粉スケールは指でとすってもかなりな程度除
去しうる。同時に、冷延圧下率の増大にともなう延伸効
果による表面積増加によって、鋼板表面を覆う黒色のス
ケール厚は減少する○ 第１表は、スケール付着量５０ ｇ ７ｍ ’の熱延鋼
板をスケールがついたま廿、冷間圧延し、圧下率と圧延
後のスケール厚を実測したものであシ、例えば、７０％
圧下ではスケール付着量は１３ｇ／ｍ’と減少している
。圧延の潤滑方法によっては、微粉スケールがかなり剥
離し圧延油中に混入する。
ついた￥１：まの鋼板を、良好ガ圧延潤滑下で直接冷間
圧延をおこなうと、微粉スケールで被覆された黒色表面
の鋼板が得られる。熱延スケールは地鉄よりも可塑性が
劣るため、圧延ロールバイト内の圧縮及び引張応力によ
って破砕される０圧延後のスケール形態は微粉状の集合
体として、圧延油と共に鋼板表面にルーズに付着してい
る。この微粉スケールは指でとすってもかなりな程度除
去しうる。同時に、冷延圧下率の増大にともなう延伸効
果による表面積増加によって、鋼板表面を覆う黒色のス
ケール厚は減少する○ 第１表は、スケール付着量５０ ｇ ７ｍ ’の熱延鋼
板をスケールがついたま廿、冷間圧延し、圧下率と圧延
後のスケール厚を実測したものであシ、例えば、７０％
圧下ではスケール付着量は１３ｇ／ｍ’と減少している
。圧延の潤滑方法によっては、微粉スケールがかなり剥
離し圧延油中に混入する。
本発明では、後述する脱炭を有効に行うため圧延中のス
ケールの剥離を少くして圧延後のスケール量を一定量以
上残留させることが必要である。
ケールの剥離を少くして圧延後のスケール量を一定量以
上残留させることが必要である。
第１表
７０％圧下率における１３ｇ／ｍ”というスケール付着
量は、前述の如く、微粉スケールの集合体による平均の
スケール付着量である。更に詳しくは、スケールは地鉄
より剥離分離されておシ、あたかもロールでゆるく圧着
した状況であシ、微粉スケールを除去すると、梨地加工
をした冷間圧延板に類似した外観企呈し、キズ等は全く
存在しない。
量は、前述の如く、微粉スケールの集合体による平均の
スケール付着量である。更に詳しくは、スケールは地鉄
より剥離分離されておシ、あたかもロールでゆるく圧着
した状況であシ、微粉スケールを除去すると、梨地加工
をした冷間圧延板に類似した外観企呈し、キズ等は全く
存在しない。
このように一定量以上残留した黒色スケール被覆鋼板を
、ルーズコイル状態にして箱焼鈍する。
、ルーズコイル状態にして箱焼鈍する。
焼鈍雰囲気ガスとしては、ＩＦ５− Ｎ２混合ガス、Ｃ
ｏ −ｃＯ２−Ｎ２混合ガス等の還元性雰囲気ガスを使
用する。焼鈍ガスの露点は還元域にあればいずれでも任
意である。ルーズコイル状態であり、鋼板表面は焼鈍ガ
スに十分にさらされるため、冷間圧延時に付着した圧延
油、水分２表面汚れ等は、熱分解とガスクリーニングに
よって除去され清浄な表面となる。鋼板表面を覆う黒色
スケールは、還元性焼鈍ガスによって還元されると同時
に、黒色スケール層をかいして鋼中炭素の脱炭にともな
う還元という両件用によって、焼鈍後はスケールのない
鋼板表面が得られる。
ｏ −ｃＯ２−Ｎ２混合ガス等の還元性雰囲気ガスを使
用する。焼鈍ガスの露点は還元域にあればいずれでも任
意である。ルーズコイル状態であり、鋼板表面は焼鈍ガ
スに十分にさらされるため、冷間圧延時に付着した圧延
油、水分２表面汚れ等は、熱分解とガスクリーニングに
よって除去され清浄な表面となる。鋼板表面を覆う黒色
スケールは、還元性焼鈍ガスによって還元されると同時
に、黒色スケール層をかいして鋼中炭素の脱炭にともな
う還元という両件用によって、焼鈍後はスケールのない
鋼板表面が得られる。
本発明はこのように黒色スケールが存在することにより
焼鈍中に鋼中炭素を脱炭できることを知見してなされた
ものである０鋼板に残存したスケール量と脱炭効果の関
係を第２表に示す。
焼鈍中に鋼中炭素を脱炭できることを知見してなされた
ものである０鋼板に残存したスケール量と脱炭効果の関
係を第２表に示す。
この第２表は熱延スケールが付着したままの鋼板を圧下
率を変えて冷間圧延を行いスケール付着量を段階的に調
整した鋼板を水素５％を含む窒素ガス雰囲気中でオーブ
ン状態で箱焼鈍した場合の脱炭効果を示しである。
率を変えて冷間圧延を行いスケール付着量を段階的に調
整した鋼板を水素５％を含む窒素ガス雰囲気中でオーブ
ン状態で箱焼鈍した場合の脱炭効果を示しである。
この場合の焼鈍ザイクルは７００℃寸で１００℃／時間
で昇温し、７００°×４時間保定後、炉中で自然冷却を
行い１００℃で脱炉した。
で昇温し、７００°×４時間保定後、炉中で自然冷却を
行い１００℃で脱炉した。
第２表の結果から冷間圧延後のスケール残存量が多いほ
ど脱炭量も多く、脱炭を有効に行うためにはスケール残
存量が１０ｇ／ｍ’以上、好ましくは１２ｇ／ｍ”以上
心安であることがわかる。
ど脱炭量も多く、脱炭を有効に行うためにはスケール残
存量が１０ｇ／ｍ’以上、好ましくは１２ｇ／ｍ”以上
心安であることがわかる。
なおこの場合、スケールは脱炭還元されると同時に雰囲
気ガス中のｌ−１２によっても還元されるので十分に還
元除去され焼鈍後はきわ、いな外観が得られる。
気ガス中のｌ−１２によっても還元されるので十分に還
元除去され焼鈍後はきわ、いな外観が得られる。
第 ２ 表
−ｌテ 焼鈍前の鋼中炭素含有面は０．０６０％前記の
ように本発明では冷間圧延後のスケール残留量を１０ｇ
７ｍ２以上好ましくは１２ｇ／ｍ”以上にすることによ
り脱炭を有効に行うことができる。
ように本発明では冷間圧延後のスケール残留量を１０ｇ
７ｍ２以上好ましくは１２ｇ／ｍ”以上にすることによ
り脱炭を有効に行うことができる。
そこでこのスケール残留量を１０ ｇ／ｍ” 、好ｔ
Ｌ ＜は１．２ｇ／ｍ”以上にするための圧延法につい
て説明する。
Ｌ ＜は１．２ｇ／ｍ”以上にするための圧延法につい
て説明する。
通常の熱延スケールの伺着量は５０ｇ／ｍ”前後である
。従って５０ｇ／ｍ２のスケール付着量の場合を例にと
って冷間圧延を行った場合の圧下率とスケール残留量の
関係を示したものが第１図である。
。従って５０ｇ／ｍ２のスケール付着量の場合を例にと
って冷間圧延を行った場合の圧下率とスケール残留量の
関係を示したものが第１図である。
第１図中の直線Ａは冷間圧延中にスケールが全く剥離１
．々い場合、又直線Ｂ、Ｃ，Ｄは各々冷間圧延中にスケ
ールが１０％、２０’％、５０％、剥離する場合の計算
値を示す０ この第１図から冷間圧延中にスケールが剥離する量を少
くする（軽重しくは剥離率２０％以内）ことによって通
常の厚手冷延鋼板の圧下率（７０饅前後）で十分１０
ｇ／ｍ ”以上のスケール付着量が得られることがわか
るＯ 冷間圧延時にスケールの剥離を少くするだめの潤滑法と
しては発明者等はすでに特許出願ずみである（特許５４
−１３９５１０１特願５４−１５４２２７゜特許５４−
１６３２７８．特頓５５−５４７９７）ｏ従ってこれら
の潤滑法を採用することによって本発明で規定するスケ
ール付着量が容易に得られる０黒色スケールのガス還元
、鋼中炭素の脱炭還元挙動は、焼鈍最高温度５５０℃以
上で顕著であり、これ以上の温度では高温側になるにつ
れて、反応が一層促進される。焼鈍最高温度５５０℃以
下では反応が緩慢であシ、長時間を要するため実用的に
供しうるには困難さをともなう。焼鈍ガスの還元力は、
黒皮スケールの付着量の多少及び鋼中炭雨の脱炭還元作
用どの関連で決めうるが、例えばＮ２−Ｏ２の混合ガス
では、１■２濃度、焼鈍温度を目標とする脱炭が十分に
行なはれ、且つ黒色スケールが十分に還元しうるように
調整する。
．々い場合、又直線Ｂ、Ｃ，Ｄは各々冷間圧延中にスケ
ールが１０％、２０’％、５０％、剥離する場合の計算
値を示す０ この第１図から冷間圧延中にスケールが剥離する量を少
くする（軽重しくは剥離率２０％以内）ことによって通
常の厚手冷延鋼板の圧下率（７０饅前後）で十分１０
ｇ／ｍ ”以上のスケール付着量が得られることがわか
るＯ 冷間圧延時にスケールの剥離を少くするだめの潤滑法と
しては発明者等はすでに特許出願ずみである（特許５４
−１３９５１０１特願５４−１５４２２７゜特許５４−
１６３２７８．特頓５５−５４７９７）ｏ従ってこれら
の潤滑法を採用することによって本発明で規定するスケ
ール付着量が容易に得られる０黒色スケールのガス還元
、鋼中炭素の脱炭還元挙動は、焼鈍最高温度５５０℃以
上で顕著であり、これ以上の温度では高温側になるにつ
れて、反応が一層促進される。焼鈍最高温度５５０℃以
下では反応が緩慢であシ、長時間を要するため実用的に
供しうるには困難さをともなう。焼鈍ガスの還元力は、
黒皮スケールの付着量の多少及び鋼中炭雨の脱炭還元作
用どの関連で決めうるが、例えばＮ２−Ｏ２の混合ガス
では、１■２濃度、焼鈍温度を目標とする脱炭が十分に
行なはれ、且つ黒色スケールが十分に還元しうるように
調整する。
従来の脱炭焼鈍法は、０□分圧を高めるため、焼鈍ガス
中に多量の■］２０を添加する。高い０２分圧下では、
酸化雰囲気となり、とのま脣では鋼板表面を酸化して不
都合であり還元雰囲気を保つため、Ｉ（２濃度を極端に
多くしたガス組成が用いられておシ、きわめて高価であ
る。鋼中Ｃは供給した■１２０中の０２によってＣＯ又
はＣＯ□Ｏ形で脱炭されている。
中に多量の■］２０を添加する。高い０２分圧下では、
酸化雰囲気となり、とのま脣では鋼板表面を酸化して不
都合であり還元雰囲気を保つため、Ｉ（２濃度を極端に
多くしたガス組成が用いられておシ、きわめて高価であ
る。鋼中Ｃは供給した■１２０中の０２によってＣＯ又
はＣＯ□Ｏ形で脱炭されている。
本発明法では、鋼板表面に０２源を有する黒色スケール
があるため、安価な普通の還元性ガスだけで容易に脱炭
がおこなわれる。すなわち、鋼中を拡散してきたＣが表
面の黒色スケール中の０２と反応シてＣＯ、Ｃｏ２寿っ
て脱炭される。黒色スケールは０２に除去されると、自
動的に、スケールのない鉄表面となる０従って本発明で
は脱炭を有効に行うために残留スケールｆ １０ ｇ／
ｍ”以上にすると同時にスケールの付着むらによって脱
炭が不均一に々るのを防止するために冷間圧延時にスケ
ールがなるべく剥離しないように圧延することが好まし
い０叉点色スケールの脱０２は焼鈍ガス中の還元成分、
例えばＮ２によってもなされる。従って本願発明では脱
炭及び脱スケールに於ける発生ガスの拡散を早め、脱炭
及び脱スケールを促進するためにオープン状態で焼鈍を
行う。
があるため、安価な普通の還元性ガスだけで容易に脱炭
がおこなわれる。すなわち、鋼中を拡散してきたＣが表
面の黒色スケール中の０２と反応シてＣＯ、Ｃｏ２寿っ
て脱炭される。黒色スケールは０２に除去されると、自
動的に、スケールのない鉄表面となる０従って本発明で
は脱炭を有効に行うために残留スケールｆ １０ ｇ／
ｍ”以上にすると同時にスケールの付着むらによって脱
炭が不均一に々るのを防止するために冷間圧延時にスケ
ールがなるべく剥離しないように圧延することが好まし
い０叉点色スケールの脱０２は焼鈍ガス中の還元成分、
例えばＮ２によってもなされる。従って本願発明では脱
炭及び脱スケールに於ける発生ガスの拡散を早め、脱炭
及び脱スケールを促進するためにオープン状態で焼鈍を
行う。
鋼中炭素が除去されると、炭素の転移による動きもなく
なるため材質が向上する。このようにして、冷延〜焼鈍
された鋼板は調質圧延されて良好な最終成品となるが、
焼鈍後の鋼板表面に圧延油分解生成物等の固形汚物がも
し残れば、調質圧延前あるいは調質圧延後に、ブラッシ
ング等の機械的な表面洗浄をするととも必要あらばおこ
ないうる。
なるため材質が向上する。このようにして、冷延〜焼鈍
された鋼板は調質圧延されて良好な最終成品となるが、
焼鈍後の鋼板表面に圧延油分解生成物等の固形汚物がも
し残れば、調質圧延前あるいは調質圧延後に、ブラッシ
ング等の機械的な表面洗浄をするととも必要あらばおこ
ないうる。
以上のごとく、本発明による方法によれば、冷延鋼板の
製造工程における、省工程、省力化を達成でき、しかも
材質も向上し、その工業的利点は誠に太きい。
製造工程における、省工程、省力化を達成でき、しかも
材質も向上し、その工業的利点は誠に太きい。
次に実施例について説明す乙０
実施例１
スケール付着量５０２７ｍ”を有する板厚３．０ｍｍ０
熱延鋼板（キャップド鋼、成分Ｃ：Ｑ、０６０襲、Ｓｉ
：０００１％、 Ｍｎ ： ０．３％、Ｐ ： ０．０
０７％、 Ｓ ：０．０１０％）を、スケールがついた
まま市販の冷間圧延をニート油で適用して圧下率７０％
で直接冷間圧延し、黒色の微粉スケール被覆鋼板を得た
０鋼板表面付着スケール量は１３２７ｍ ’であった０
次に、還元性雰囲気ガス（Ｉ（２：５％、Ｎ２：８０チ
、露点−４０℃以下）中でオープンコイル状態で箱焼鈍
した０熱処理条件は、７００’Ｃまでの昇温１００℃／
時間、７００℃×４時間保定、炉中冷却し１００℃で脱
炉した。なお、従来法の製造工程にしたがって、酸洗→
冷間圧延→電解消浄→箱焼鈍して得られた鋼板を比較材
とした０比較材の材料、冷延圧下率箱焼鈍条件は上述と
同一であるが、但しタイトコイル状態にして還元性雰囲
気ガス（Ｎ２：５％、Ｎ２：９５％、露点−４０℃以下
）を用いた。電解清浄はアルカリ浴を用いたＯ 本発明試料及び比較材について、鋼中炭素の化学分析と
、鋼板表面のスケール有無を調らべるためのＸ線マイク
ロアナライザー分析（ＥＰＭＡ）による酸素分析をおこ
なった。第３表に評価結果を示す。
熱延鋼板（キャップド鋼、成分Ｃ：Ｑ、０６０襲、Ｓｉ
：０００１％、 Ｍｎ ： ０．３％、Ｐ ： ０．０
０７％、 Ｓ ：０．０１０％）を、スケールがついた
まま市販の冷間圧延をニート油で適用して圧下率７０％
で直接冷間圧延し、黒色の微粉スケール被覆鋼板を得た
０鋼板表面付着スケール量は１３２７ｍ ’であった０
次に、還元性雰囲気ガス（Ｉ（２：５％、Ｎ２：８０チ
、露点−４０℃以下）中でオープンコイル状態で箱焼鈍
した０熱処理条件は、７００’Ｃまでの昇温１００℃／
時間、７００℃×４時間保定、炉中冷却し１００℃で脱
炉した。なお、従来法の製造工程にしたがって、酸洗→
冷間圧延→電解消浄→箱焼鈍して得られた鋼板を比較材
とした０比較材の材料、冷延圧下率箱焼鈍条件は上述と
同一であるが、但しタイトコイル状態にして還元性雰囲
気ガス（Ｎ２：５％、Ｎ２：９５％、露点−４０℃以下
）を用いた。電解清浄はアルカリ浴を用いたＯ 本発明試料及び比較材について、鋼中炭素の化学分析と
、鋼板表面のスケール有無を調らべるためのＸ線マイク
ロアナライザー分析（ＥＰＭＡ）による酸素分析をおこ
なった。第３表に評価結果を示す。
本発明による試料は、焼鈍中に鋼板表面付着スケールが
完全に還元され、且つ鋼中炭素が脱炭されていることが
判った。
完全に還元され、且つ鋼中炭素が脱炭されていることが
判った。
第 ３ 表
実施例２
実施例１の本発明による焼鈍済の試料および比較付試料
について、１％の調質圧延をおこなった鋼板について、
リン酸塩処理性、リン酸塩処理塗装後の塗料密着性なら
びに塩水噴霧試験による塗装耐蝕性を評価した。これら
の結果を第４表に示した０ 本発明法で得られ７た冷延鋼板の表面性状は、従来法の
比較材と同様に優れていた。
について、１％の調質圧延をおこなった鋼板について、
リン酸塩処理性、リン酸塩処理塗装後の塗料密着性なら
びに塩水噴霧試験による塗装耐蝕性を評価した。これら
の結果を第４表に示した０ 本発明法で得られ７た冷延鋼板の表面性状は、従来法の
比較材と同様に優れていた。
第 ４ 表
（備考）
（１） リン酸塩処理性
ボンデライト３１２８（日本パーカーライジングに、Ｋ
。商品名）を用いて、リン酸塩処理をおこない、付着量
、ボンデ結晶付着状況およびフェロキシ法によるピンホ
ール状況を評価した０（２）塗装密着性 ゴバン目、折曲げ、衝撃試験による密着性を評価した。
。商品名）を用いて、リン酸塩処理をおこない、付着量
、ボンデ結晶付着状況およびフェロキシ法によるピンホ
ール状況を評価した０（２）塗装密着性 ゴバン目、折曲げ、衝撃試験による密着性を評価した。
◎剥離率１０チ以下、０２０％以下で剥離率の少ないも
のが良好Ｏ （３）塗装耐食性 リン酸塩処理して塗装後、スクラッチを入れて塩水噴霧
試験（ＪＩＳ−Ｚ２３７１）１０日間の結果である○評
価は、０９◎の順で良好である〇実施例３ 実施例１の本発明による試料及び比較材について、１％
調質圧延後の機械的性質を調べた結果を、第５表に示す
。本発明法による冷延鋼板の機械的性質は、従来法の工
程で製造した鋼板より優れていたＯ 第 ５ 表 以上、主として普通鋼冷延鋼板について説明したが、本
発明法は脱スケール方法が普通鋼に較べて難しい珪素鋼
板、高張力冷延鋼板の製造にも同様に適用できる。
のが良好Ｏ （３）塗装耐食性 リン酸塩処理して塗装後、スクラッチを入れて塩水噴霧
試験（ＪＩＳ−Ｚ２３７１）１０日間の結果である○評
価は、０９◎の順で良好である〇実施例３ 実施例１の本発明による試料及び比較材について、１％
調質圧延後の機械的性質を調べた結果を、第５表に示す
。本発明法による冷延鋼板の機械的性質は、従来法の工
程で製造した鋼板より優れていたＯ 第 ５ 表 以上、主として普通鋼冷延鋼板について説明したが、本
発明法は脱スケール方法が普通鋼に較べて難しい珪素鋼
板、高張力冷延鋼板の製造にも同様に適用できる。
第１図は冷間圧延の圧下率とスケール残留量の関係を示
したものである〇
したものである〇
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■ 熱間圧延で生成したスケールが付着した丑まの鋼板
を残存スケールが１０ｇ／ｍ”以上になるように冷間圧
延したのちオープンコイル状態にして還元性雰囲気中で
箱焼鈍を行寿い、焼鈍中に鋼板の脱炭を行うとともに鋼
板表面の付着スケールを還元除去することを特徴とする
冷延鋼板の製造方法 ■ 最高温度が５５０℃以上の箱焼鈍を行なう特許請求
の範囲１記載の冷延鋼板の製造方法■ 箱焼鈍後、鋼板
に調質圧延をする特許請求の範囲１記載の冷延鋼板の製
造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10043281A JPS583924A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | 冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10043281A JPS583924A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | 冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS583924A true JPS583924A (ja) | 1983-01-10 |
Family
ID=14273783
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10043281A Pending JPS583924A (ja) | 1981-06-30 | 1981-06-30 | 冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS583924A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5028187A (en) * | 1989-08-31 | 1991-07-02 | Kato Hatsujo Kaisha, Ltd. | Security fastener including integral plug body and socket body |
| WO2015180500A1 (zh) * | 2014-05-30 | 2015-12-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热轧免酸洗直接冷轧还原退火热镀产品的生产方法 |
-
1981
- 1981-06-30 JP JP10043281A patent/JPS583924A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5028187A (en) * | 1989-08-31 | 1991-07-02 | Kato Hatsujo Kaisha, Ltd. | Security fastener including integral plug body and socket body |
| WO2015180500A1 (zh) * | 2014-05-30 | 2015-12-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热轧免酸洗直接冷轧还原退火热镀产品的生产方法 |
| JP2017523301A (ja) * | 2014-05-30 | 2017-08-17 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 熱間圧延、酸洗不要の直接冷間圧延、還元アニール、および溶融めっきにより得られた製品の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100260225B1 (ko) | 도금 결함이 적은 고장력강판의 용융아연도금방법 | |
| NO137905B (no) | Fremgangsm}te ved fremstilling av en elektrisk isolerende mg0-si02-glassfilm p} overflaten av en orientert silisiumst}lplate | |
| US1946766A (en) | Finishing ferrous sheet material | |
| JPH02285057A (ja) | 溶融亜鉛めっき用鋼板の連続焼鈍方法 | |
| JPS583924A (ja) | 冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0559969B2 (ja) | ||
| US5152846A (en) | Method of producing steel sheets for porcelain enameling having improved enamel adhesion property | |
| JPS637333A (ja) | グラス皮膜特性のすぐれた低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3133189B2 (ja) | 溶融Ｚｎめっき熱延鋼帯の製造方法 | |
| JPS6338405B2 (ja) | ||
| JP2002249862A (ja) | 加工性と加工部耐食性に優れた表面処理鋼板及びその製造方法 | |
| JPS63293173A (ja) | ほうろうの製造方法 | |
| JPS6063390A (ja) | フェライト系およびマルテンサイト系ステンレス鋼帯の連続酸洗方法 | |
| JPS5845322A (ja) | 塗装焼付硬化性を有する塗装鋼板の製造方法 | |
| JPH06145937A (ja) | 酸化スケ−ル付着熱延鋼板の溶融亜鉛めっき方法 | |
| JP3718906B2 (ja) | 溶融金属めっき熱間圧延鋼板の製造方法 | |
| JP4131577B2 (ja) | めっき鋼板の製造方法 | |
| SU1303623A1 (ru) | Способ производства тонкой высокопрочной стальной полосы,с покрытием из железоцинкового сплава | |
| JPH0459984B2 (ja) | ||
| JP3058936B2 (ja) | ほうろうステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH09217160A (ja) | 溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS6250530B2 (ja) | ||
| JPS62136561A (ja) | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH03232952A (ja) | めっき層密着性の良好な溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS5944922B2 (ja) | 冷延鋼板の製造法 |