JPS62161925A - ストリツプの熱処理方法 - Google Patents
ストリツプの熱処理方法Info
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- JPS62161925A JPS62161925A JP61001306A JP130686A JPS62161925A JP S62161925 A JPS62161925 A JP S62161925A JP 61001306 A JP61001306 A JP 61001306A JP 130686 A JP130686 A JP 130686A JP S62161925 A JPS62161925 A JP S62161925A
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- CLOMYZFHNHFSIQ-UHFFFAOYSA-N clonixin Chemical compound CC1=C(Cl)C=CC=C1NC1=NC=CC=C1C(O)=O CLOMYZFHNHFSIQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 9
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/562—Details
- C21D9/563—Rolls; Drums; Roll arrangements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5735—Details
- C21D9/5737—Rolls; Drums; Roll arrangements
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は連続焼鈍設備におけるストリップの熱処理方法
に関する。
に関する。
〈従来の技術〉
連続焼鈍設備における冷却ロールによるストリップの冷
却方法として種々提案されているが、その１例として、
特開昭５８−９８８２４号公報にはロール径がある関係
を満たす冷却ロールにてストリップを冷却する方法が開
示されている。この発明は、ストリップの冷却ロールに
関し、そのロール径をロール１木で冷却するストリップ
の温度降下量に基づいて決定したものである。即ち、ロ
ール１本での冷却量が２０℃以下の場合、冷却効率が悪
く、冷却ロールの本数が憎大することから実機適用が難
しくなるとしている。またロール１本での冷却量が１５
０℃以上の場合には、ストリップに冷却ムラが生じ易く
、良好なストリップとなし難いとしている。
却方法として種々提案されているが、その１例として、
特開昭５８−９８８２４号公報にはロール径がある関係
を満たす冷却ロールにてストリップを冷却する方法が開
示されている。この発明は、ストリップの冷却ロールに
関し、そのロール径をロール１木で冷却するストリップ
の温度降下量に基づいて決定したものである。即ち、ロ
ール１本での冷却量が２０℃以下の場合、冷却効率が悪
く、冷却ロールの本数が憎大することから実機適用が難
しくなるとしている。またロール１本での冷却量が１５
０℃以上の場合には、ストリップに冷却ムラが生じ易く
、良好なストリップとなし難いとしている。
これらの認識に立ち、特開昭５８−９８８２４において
は伝熱モデルを作成し、下式ｆ１） （２１に示すスト
リップ放熱ｆｆ１ｑｓとストリップロール間伝熱量Ｑ、
を等値をした上で式（３）に代入し。
は伝熱モデルを作成し、下式ｆ１） （２１に示すスト
リップ放熱ｆｆ１ｑｓとストリップロール間伝熱量Ｑ、
を等値をした上で式（３）に代入し。
ロール外径Ｄ、熱通過量Ｋ、板厚を及びライン速度Ｄ、
の関係を式（４）のように規定している・ ｑ、＝ｗｆＬｔγＣ９ΔＴｓ ・ （１）Ｑ、
＝ＡｓＫΔＴ、 ｔ／３８００ ・（２１２０＜Δ
Ｔｓ＜ １５０ （ｕ ・（３１〈発明が解決
しようとする問題点〉 本発明者らは先願発明者と同様にロールによりストリッ
プを加熱ないし冷却する方法について、数百回に及ぶ実
験を繰り返したところ、特願昭５８−９８８２４号に開
示される条件ではまだ不十分であることが判った０例え
ば、冷却後ストリップに温度むらを生ずるもの、あるい
は冷却中にストリップが著しく変形して座屈し、しわ状
の歪、いわゆるクーリングバックルを生ずるものがあっ
た。
の関係を式（４）のように規定している・ ｑ、＝ｗｆＬｔγＣ９ΔＴｓ ・ （１）Ｑ、
＝ＡｓＫΔＴ、 ｔ／３８００ ・（２１２０＜Δ
Ｔｓ＜ １５０ （ｕ ・（３１〈発明が解決
しようとする問題点〉 本発明者らは先願発明者と同様にロールによりストリッ
プを加熱ないし冷却する方法について、数百回に及ぶ実
験を繰り返したところ、特願昭５８−９８８２４号に開
示される条件ではまだ不十分であることが判った０例え
ば、冷却後ストリップに温度むらを生ずるもの、あるい
は冷却中にストリップが著しく変形して座屈し、しわ状
の歪、いわゆるクーリングバックルを生ずるものがあっ
た。
本発明者らは、これらの原因について、数：ｔ： ＋
＋ μ＋−＋−＋−自１． ｌｆ Ｉ−ｚ ｈ＋
＋ ４１１１八卸／？％ ’１７１Ａ −： −夕を詳
細に解析した結果、ロールとストリップの接触状態がス
トリップ冷却（あるいは加熱）後の温度むらに大きく影
響を及ぼすこと、ロール自体の自重、流通されている熱
媒の重量、ストリップテンション等によるたわみに大き
く支配されていることが判明した。
＋ μ＋−＋−＋−自１． ｌｆ Ｉ−ｚ ｈ＋
＋ ４１１１八卸／？％ ’１７１Ａ −： −夕を詳
細に解析した結果、ロールとストリップの接触状態がス
トリップ冷却（あるいは加熱）後の温度むらに大きく影
響を及ぼすこと、ロール自体の自重、流通されている熱
媒の重量、ストリップテンション等によるたわみに大き
く支配されていることが判明した。
本発明は、ストリップの塑性変形、ロールシェルの熱歪
、ロールシェルの強度上の制約及び伝熱上の制約の４つ
の要件を考慮することによＤ、ストリップの加熱、冷却
むら及びこれに起因するストリップの変形を防止するこ
とのできるストリップの熱処理方法を提供することを目
的とする。
、ロールシェルの強度上の制約及び伝熱上の制約の４つ
の要件を考慮することによＤ、ストリップの加熱、冷却
むら及びこれに起因するストリップの変形を防止するこ
とのできるストリップの熱処理方法を提供することを目
的とする。
く問題点を解決するための手段〉
斯かる目的を達成するための本発明の構成は内部に熱媒
を流通させた加熱あるいは冷却ロールにストリップを接
触させて加熱あるいは冷却する方法において１次式の関
係をすべて満たすロール外径Ｄ、ロールシェル厚δＲ。
を流通させた加熱あるいは冷却ロールにストリップを接
触させて加熱あるいは冷却する方法において１次式の関
係をすべて満たすロール外径Ｄ、ロールシェル厚δＲ。
ロール表面粗度σ２のロールを使用することを特徴とす
る連続焼鈍設備におけるストリップの熱処理方法。
る連続焼鈍設備におけるストリップの熱処理方法。
く作 用〉
まず、第１図を参照して、ロール１上のストリップ３が
塑性変形を起こさないための条件を示す、同図に示され
るようにストリップ３には、単位断面積出リユニー／
トテンションＵＴの張力が作用する（このユニットテン
ションＵＴは板幅方向の関数である。）と共にロール外
径りに沿って湾曲しているので曲げ応力が作用している
。従ってストリップ３の外表面に作用する張力の和は（
ＥＴ／Ｄ＋ＵＴ）となる、この張力の和の第１項は板厚
の関数であＤ、板厚の増加により増大する。
塑性変形を起こさないための条件を示す、同図に示され
るようにストリップ３には、単位断面積出リユニー／
トテンションＵＴの張力が作用する（このユニットテン
ションＵＴは板幅方向の関数である。）と共にロール外
径りに沿って湾曲しているので曲げ応力が作用している
。従ってストリップ３の外表面に作用する張力の和は（
ＥＴ／Ｄ＋ＵＴ）となる、この張力の和の第１項は板厚
の関数であＤ、板厚の増加により増大する。
従って、ｌ【ｋ大の板厚ｔｆｆｌａｘであっても、曲げ
による応力とユニットテンションの和（Ｅｔ□。
による応力とユニットテンションの和（Ｅｔ□。
／Ｄ＋ＵＴ）がストリップ３の降伏応力σ。
より小さくしなければ、ストリップ３は塑性変形を起こ
してしまう、即ち、ストリップ３の・ワ！性変形を防止
するには、下式（５）が満たされる必要がある。
してしまう、即ち、ストリップ３の・ワ！性変形を防止
するには、下式（５）が満たされる必要がある。
これをロール外径りについて解けば下式（６）となる。
Ｅｔｍａｚ／ （σ、 −ＵＴ） ＜Ｄ ・（６）し
かしながら、第６図に本発明者らの実験結果を示すよう
に、式（６）を満足しなくても、操業下において品質上
問題となるストリップ３の塑性変形は起こらず、下式（
７）に示すように、式（６）の１／２．８のロール外径
以上の範囲で操業下において何んら品質上問題とならな
かった。
かしながら、第６図に本発明者らの実験結果を示すよう
に、式（６）を満足しなくても、操業下において品質上
問題となるストリップ３の塑性変形は起こらず、下式（
７）に示すように、式（６）の１／２．８のロール外径
以上の範囲で操業下において何んら品質上問題とならな
かった。
Ｅｔｆｆｉａ、／（ｃｒ、 −ＵＴ） ＜ ２．８Ｄ
−（７１尚、第６図において、直線ａよりも下の範囲
が式（６）を満足するロール径りの範囲、直線すよりも
下の範囲が式（７）を満足するロール径りの範囲を各々
示しておＤ、直線すよりも上の範囲のＸ印は好ましくな
い結果を示し、また直線ａよりも上で直線すよりも下の
範囲のＯ印は良好な結果を示している。
−（７１尚、第６図において、直線ａよりも下の範囲
が式（６）を満足するロール径りの範囲、直線すよりも
下の範囲が式（７）を満足するロール径りの範囲を各々
示しておＤ、直線すよりも上の範囲のＸ印は好ましくな
い結果を示し、また直線ａよりも上で直線すよりも下の
範囲のＯ印は良好な結果を示している。
次に、第２図を参照してロールシェルの熱歪北の制約に
ついて説明する。第２図（ａ）に示されるように、スト
リップ３を冷却する場合、ストリップ３に接触する部分
！ａのロールシェル温度Ｔδ（δ）は下式（８）に示す
ように、冷媒２の温度ＴＲより高く、ストリップ３の温
度Ｔｓより低い。
ついて説明する。第２図（ａ）に示されるように、スト
リップ３を冷却する場合、ストリップ３に接触する部分
！ａのロールシェル温度Ｔδ（δ）は下式（８）に示す
ように、冷媒２の温度ＴＲより高く、ストリップ３の温
度Ｔｓより低い。
ＴＳ＞Ｔδ（δ） ＞ Ｔ Ｒ・・・・・・ （８）一
方、ストリップ３が接触していない部分Ｉｂのロールシ
ェル温度Ｔδ′はロール外面がほぼ断熱状態に近いため
、冷媒３の温度ＴＲにほぼ等しい。
方、ストリップ３が接触していない部分Ｉｂのロールシ
ェル温度Ｔδ′はロール外面がほぼ断熱状態に近いため
、冷媒３の温度ＴＲにほぼ等しい。
Ｔ−１４７−、、，０，、ＩＱＩ
この結果、ストリップ３が接触する部分！ｂのロールシ
ェルが膨張し、ストリップが接触していない部分１ｂと
の間で引き合いが起こＤ、第２図（ｂ）に示すようにロ
ール１の外表面に波形の凹凸が生ずる。このため、スト
リップ３にロールｌと接触する部分としない部分が生じ
、冷却むらが発生することとなる。簡易的に表現すれば
、冷却熱流により生ずるロールシェルの温度の算術的平
均温度を代表温度とすれば下式がなり立つ。
ェルが膨張し、ストリップが接触していない部分１ｂと
の間で引き合いが起こＤ、第２図（ｂ）に示すようにロ
ール１の外表面に波形の凹凸が生ずる。このため、スト
リップ３にロールｌと接触する部分としない部分が生じ
、冷却むらが発生することとなる。簡易的に表現すれば
、冷却熱流により生ずるロールシェルの温度の算術的平
均温度を代表温度とすれば下式がなり立つ。
但し、ｑはストリップ熱媒間の熱流束
（ｋｃａｌ／ゴｈ）。
入Ｒはロールシェルの熱伝導率
（ｋｃａ ｌ／ｍｈ”ｃ ） 。
ΔＤはストリップ冷却部とスト
リップが接触していない部分
子ハロー１１７ブ茎工ｒｍ）づ弘又
本発明者らの行った実験結果によれば、ストリップ幅１
６８ｍまでの範囲で、下式（８）が満たされなければ、
ストリップがロールから著しく浮き上Ｄ、冷却されず最
終製品品質に悪影響を及ぼす冷却むら、ストリップの変
形が発生することが確認されている。
６８ｍまでの範囲で、下式（８）が満たされなければ、
ストリップがロールから著しく浮き上Ｄ、冷却されず最
終製品品質に悪影響を及ぼす冷却むら、ストリップの変
形が発生することが確認されている。
ΔＤ＜３Ｘ１０’（履） ・・・・・・・・・・・
（１２）そこで式（１２）に式（１１）、（ｔｏ）を代
入すると次の様になる。
（１２）そこで式（１２）に式（１１）、（ｔｏ）を代
入すると次の様になる。
これをＤについて解く。
・・・・・・・ （１３）
次に、第３図を参照してロールシェル強度上の制約につ
いて説明する。
いて説明する。
第３図に示されるように、ロールｌの内部には熱媒２が
流通し、その外周面にはストはロール自重２Ｇ１１１．
熱媒重量２Ｇ２ｕ２゜及びストリップテンション２Ｇ３
Ｗが作用する。ロール１はその両端を軸受４により支え
られているので、単純はりとみなすことができる。そこ
で、ロール自重２Ｇ、文ｌ、熱り某重ｊｊ： ２ Ｇ
２１２ ＋及びストリップテンション２Ｇ３Ｗが、軸受
４間におけるロール１に均一に分布するとして、ロール
１に生ずる最大曲げ応力σは下式（１４）のように求め
られる。
流通し、その外周面にはストはロール自重２Ｇ１１１．
熱媒重量２Ｇ２ｕ２゜及びストリップテンション２Ｇ３
Ｗが作用する。ロール１はその両端を軸受４により支え
られているので、単純はりとみなすことができる。そこ
で、ロール自重２Ｇ、文ｌ、熱り某重ｊｊ： ２ Ｇ
２１２ ＋及びストリップテンション２Ｇ３Ｗが、軸受
４間におけるロール１に均一に分布するとして、ロール
１に生ずる最大曲げ応力σは下式（１４）のように求め
られる。
ｃｒ＝ １８Ｄ （Ｇ１１（＋Ｇ２１２＋Ｇ３ Ｗ）
Ｌ／ （π（Ｄ’−Ｄ マ）） ・・・・・・（１
４）式（１４）で求められる最大曲げ応力σがロールシ
ェルの降伏応力σ、より小さければ、上述した３つの外
力によりロールｌが破損しないわけであるが、これだけ
では不十分である。外力によりロール１が大きくたわん
でしまうと、ロールｌとストリップ２の接触状態が悪く
なＤ、ストリップ２に温度むらを生ずることとなるから
である。そこで、実験データを解析したところ、ロール
ｌとストリップ２とが沿って良く接触するには、下式（
１５）に示すように最大曲げ応力σがロールシェルの降
伏応力σ、の１０．５分の１より小さくする必要がある
ことが判った。尚、１０．５は実験定数である。
Ｌ／ （π（Ｄ’−Ｄ マ）） ・・・・・・（１
４）式（１４）で求められる最大曲げ応力σがロールシ
ェルの降伏応力σ、より小さければ、上述した３つの外
力によりロールｌが破損しないわけであるが、これだけ
では不十分である。外力によりロール１が大きくたわん
でしまうと、ロールｌとストリップ２の接触状態が悪く
なＤ、ストリップ２に温度むらを生ずることとなるから
である。そこで、実験データを解析したところ、ロール
ｌとストリップ２とが沿って良く接触するには、下式（
１５）に示すように最大曲げ応力σがロールシェルの降
伏応力σ、の１０．５分の１より小さくする必要がある
ことが判った。尚、１０．５は実験定数である。
σ テ ／ １０．５＞ σ
６０．９．６． （１５）また、式（
１４）（１５）によりロール外径り。
６０．９．６． （１５）また、式（
１４）（１５）によりロール外径り。
ロール内径Ｄ１ が求められるので、ロールシェル厚
δＲは下式（１６）に従って求められる。
δＲは下式（１６）に従って求められる。
δＲ＝ （Ｄ−Ｄｉ）／２ ・・・・・・・
（Ｉ８）ここで、一般にロールシェル厚δＲはロール内
外ｆｌ Ｄ ｉ ｒ Ｄに比べて十分率さいので、次の
様に近似することができる。
（Ｉ８）ここで、一般にロールシェル厚δＲはロール内
外ｆｌ Ｄ ｉ ｒ Ｄに比べて十分率さいので、次の
様に近似することができる。
σ、／１０．５＞ＩＥｆＤ （Ｇ、 ｕ、＋Ｇ２ち＋Ｇ
３Ｗ）・Ｌ／＋π錘 −Ｄ、）） ・・・・・・・（１
７）ここで式（１Ｇ）より Ｄ、＝ ＣＤ−２６゜）４ ＝Ｄ＋１６Ｄ δＲ＋１６δＲ＋８Ｄ δＲ−８Ｄ
δＲ−２４ＤδＲ ＝Ｄ−８Ｄ δ ＋２４Ｄ δＲ−２４ＤδＲ＋１
８δＲ ＝＝Ｄ−８Ｄ δ （°、°δＲ１δＲ９δＲの項
を無視した）・・・（１８） （１８）式を（１７）式にして σ、／１０．５＞ １８Ｄ （Ｇ 、文□＋Ｇ２ち＋Ｇ
３Ｗ）・Ｌ／８Ｄ” δＲπ ・・・・・・・ （１９） 最後に、第４図を参照して伝熱上の制約について説明す
る。第４図は冷却の場合の伝熱関係図である。
３Ｗ）・Ｌ／＋π錘 −Ｄ、）） ・・・・・・・（１
７）ここで式（１Ｇ）より Ｄ、＝ ＣＤ−２６゜）４ ＝Ｄ＋１６Ｄ δＲ＋１６δＲ＋８Ｄ δＲ−８Ｄ
δＲ−２４ＤδＲ ＝Ｄ−８Ｄ δ ＋２４Ｄ δＲ−２４ＤδＲ＋１
８δＲ ＝＝Ｄ−８Ｄ δ （°、°δＲ１δＲ９δＲの項
を無視した）・・・（１８） （１８）式を（１７）式にして σ、／１０．５＞ １８Ｄ （Ｇ 、文□＋Ｇ２ち＋Ｇ
３Ｗ）・Ｌ／８Ｄ” δＲπ ・・・・・・・ （１９） 最後に、第４図を参照して伝熱上の制約について説明す
る。第４図は冷却の場合の伝熱関係図である。
ここでストリップ３の抜熱用は下式（２０）で％式％（
２０） ロール１中の熱媒２とストリップ３どの伝熱は下式（２
１）で示される。
２０） ロール１中の熱媒２とストリップ３どの伝熱は下式（２
１）で示される。
但し、０はストリップ巻付角（度）である。
また、ストリップ熱媒間の熱通過率には下式（２２）で
示される・ 但し、入、はストリップとロール間に介在するガスの熱
伝導率（ｋｃａ Ｉ／ｍｈ’ｏ ）、σ１はストリップ
の表面粗さくｍ）。
示される・ 但し、入、はストリップとロール間に介在するガスの熱
伝導率（ｋｃａ Ｉ／ｍｈ’ｏ ）、σ１はストリップ
の表面粗さくｍ）。
σ２はロールシェル外表面の粗さくｍ）である。
式（２０）（２１）より下式が導かれる。
式（２３）は各々の限界条件を考慮して下式に変形され
る。
る。
ここで、以上の伝熱によりストリップが例えば冷却され
てΔＴｓだけ温度が下がった場合、下式で示される熱応
力σ８を生じる。
てΔＴｓだけ温度が下がった場合、下式で示される熱応
力σ８を生じる。
σｓ／Ｅ＝βΔＴｓ ・・・・・・・ （２５）こ
れは、周囲の拘束条件、ストリップの温度により変形に
至るかどうか決まるが、その上限温度ΔＴ、。ｒｌはほ
ぼ２００℃である。
れは、周囲の拘束条件、ストリップの温度により変形に
至るかどうか決まるが、その上限温度ΔＴ、。ｒｌはほ
ぼ２００℃である。
く実 施 例〉
φ７５０．φ１５０Ｑｍａ＋のロールを用いに＝７００
゜１０００で０．５ｔ〜１．Ｏｔのストリップをライン
速度２００〜４００ａ＋ｐ１１．ロール接触角２０〜１
２０″で実験した結果を第５図に示す。ストリップは７
００〜５５０℃でロール接触を開始し、８５０〜２５０
℃でロールから離れている。第５図に示されるように、
本発明の条件を満足する場合にはストリップ形状が良好
となることが判る。
゜１０００で０．５ｔ〜１．Ｏｔのストリップをライン
速度２００〜４００ａ＋ｐ１１．ロール接触角２０〜１
２０″で実験した結果を第５図に示す。ストリップは７
００〜５５０℃でロール接触を開始し、８５０〜２５０
℃でロールから離れている。第５図に示されるように、
本発明の条件を満足する場合にはストリップ形状が良好
となることが判る。
〈発明の効果〉
以上、実施例に基づいて具体的に説明したように本発明
のストリップの熱処理方法は。
のストリップの熱処理方法は。
ストリップの塑性変形、ロールシェルの熱歪、ロールシ
ェルの強度上の制約及び伝熱上の制約の４つの要件を考
慮したロールを使用してストリップを加熱ないし冷却す
るので、実操業条件に近い状態でストリップの加熱。
ェルの強度上の制約及び伝熱上の制約の４つの要件を考
慮したロールを使用してストリップを加熱ないし冷却す
るので、実操業条件に近い状態でストリップの加熱。
冷却むらあるいはこれに起因するストリップの変形を防
止することができる。
止することができる。
第１図はロール上のストリップに作用するユニー／ ト
テンションと曲げ応力を示す説明図、第２ 図（ａ）は
ロールシェルの温度分布を示す説明図、第２図（ｂ）は
ロール外表面の熱変形を示す説明図、第３図はロールシ
ェルに加わる外力とその分布を示す説明図、第４図はロ
ールとストリップ間の伝熱関係図、第５図、第６図は各
々本発明者らの行った実験の結果を示すグラフである。 図 面 中、 ｌはロール、 ２は熱媒、 ３はストリップ、 ４は軸受である。 第２図 ｔσノ （ｂ） 第３図 第４図 第５図 ン ＮＯＹＥＳ 理島留Ｊ：の条件７ソＰ
テンションと曲げ応力を示す説明図、第２ 図（ａ）は
ロールシェルの温度分布を示す説明図、第２図（ｂ）は
ロール外表面の熱変形を示す説明図、第３図はロールシ
ェルに加わる外力とその分布を示す説明図、第４図はロ
ールとストリップ間の伝熱関係図、第５図、第６図は各
々本発明者らの行った実験の結果を示すグラフである。 図 面 中、 ｌはロール、 ２は熱媒、 ３はストリップ、 ４は軸受である。 第２図 ｔσノ （ｂ） 第３図 第４図 第５図 ン ＮＯＹＥＳ 理島留Ｊ：の条件７ソＰ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 内部に熱媒を流通させた加熱あるいは冷却 ロールにストリップを接触させて加熱あるいは冷却する
方法において、次式の関係をすべて満たすロール外径Ｄ
、ロールシェル厚δ＿Ｒ、ロール表面粗度σ＿２のロー
ルを使用することを特徴する連続焼鈍設備におけるスト
リップ熱処理法。 ｛Ｄ＞１／２．８・（Ｅ・ｔ＿ｍ＿ａ＿ｘ）／（σ＿ｓ
−ＵＴ）Ｄ＜６×１０＾−＾３｛｛ｌｎ［（Ｔ＿ｓ＿ｉ
−Ｔ＿Ｒ）／（Ｔ＿ｓ＿ｏ−Ｔ＿Ｒ）］｝／｛β・Ｋ［
δ＿Ｒ／（２λ＿Ｒ）＋１／α＿ｉ］（Ｔ＿ｓ＿ｉ−Ｔ
＿ｓ＿ｏ）｝｝Ｄ＾２δ＿Ｒ＞［２１／（σ＿ｙπ）］
（Ｇ＿１ｌ＿１＋Ｇ＿２ｌ＿２＋Ｇ＿３Ｗ）ＬＤ＜１／
π・Ｋ・Ｃ＿ｓ・ｔ・Ｌ＿ｓ・ｌｎ［（Ｔ＿ｓ＿ｉ−Ｔ
＿Ｒ）／（Ｔ＿ｓ＿ｏ−Ｔ＿Ｒ）］但し、Ｃ＿ｓはスト
リップ比熱（ｋｃａｌ／ｋｇ℃）、Ｄはロール外径（ｍ
）、 Ｄ＿ｉはロール内径（ｍ）、 Ｅはストリップのヤング率（ｋｇ／ｍ＾２）、Ｇ＿１は
ロールバレル単位長の重量（ｋｇ／ｍ）、Ｇ＿２はロー
ルバレル単位長の熱媒重量 （ｋｇ／ｍ）、 Ｇ＿３はストリップ単位幅当りの張力 （ｋｇ／ｍ）、 Ｋはストリップ熱媒間の熱通過率（ｋｃａｌ／ｍ＾２ｈ
℃）、 Ｌはロールベアリング間の２分の１の距 離（ｍ）、 ｌ＿１はロールバレル長の２分の１の距離 （ｍ）、 ｌ＿２はロール熱媒充填部バレル方向長の２分の１の距
離（ｍ）、 Ｌ＿ｓはストリップのライン速度（ｍ／ｈ）、ｔはスト
リップ厚さ（ｍ）、 ｔ＿ｍ＿ａ＿ｘは処理される最大ストリプ厚さ（ｍ）、 Ｔ＿ｓ＿ｉはロールに接触直前のストリップ温度（℃）
、 Ｔ＿ｓ＿ｏはロールと熱交換した後ロールから離脱直後
のストリップ温度（℃）、 Ｔ＿Ｒ熱媒温度（℃）、 ＵＴはユニットテンション（ｋｇ／ｍ＾２）、Ｗはスト
リップ幅（ｍ）、 α＿ｉは熱媒とロール内面の間の熱伝達率 （ｋｃａｌ／ｍ＾２ｈ）、 βはロールシェルの線膨張率（ｌ／℃）、 δ＿Ｒはロールシェル厚さ（ｍ）、 λ＿Ｒロールシェルの熱伝導率（ｋｃａｌ／ｍ℃）πは
円周率、 σはロールに発生する応力（ｋｇ／ｍ＾２）、σ＿ｓは
ストリップの降伏応力（ｋｇ／ｍ＾２）、σ＿ｙはロー
ルシェルの降伏応力（ｋｇ／ｍ＾２）である。
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