JPS62233497A - 扇風機のプロペラ - Google Patents
扇風機のプロペラInfo
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- JPS62233497A JPS62233497A JP61151839A JP15183986A JPS62233497A JP S62233497 A JPS62233497 A JP S62233497A JP 61151839 A JP61151839 A JP 61151839A JP 15183986 A JP15183986 A JP 15183986A JP S62233497 A JPS62233497 A JP S62233497A
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- Japan
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- propeller
- electric fan
- rib
- rotor blade
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D25/00—Pumping installations or systems
- F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
- F04D25/08—Units comprising pumps and their driving means the working fluid being air, e.g. for ventilation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
- F04D29/38—Blades
- F04D29/384—Blades characterised by form
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
- F04D29/32—Rotors specially for elastic fluids for axial flow pumps
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
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- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49316—Impeller making
- Y10T29/49327—Axial blower or fan
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10T29/49332—Propeller making
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は扇風機のプロペラに係るものであり、更に詳し
くは、扇風機のプロペラの各回転翼端部に弧状の彎曲リ
ブを形成して、空気の逆漏ｌ計現象を防止し、プロペラ
の風速と風量を顕著に増大させるようにした扇風機のプ
ロペラに関するものである。
くは、扇風機のプロペラの各回転翼端部に弧状の彎曲リ
ブを形成して、空気の逆漏ｌ計現象を防止し、プロペラ
の風速と風量を顕著に増大させるようにした扇風機のプ
ロペラに関するものである。
一般に使用されている扇風機のプロペラにおいては、各
回転翼がその中央の支持体から所定角度をなして平滑に
延長形成されている。
回転翼がその中央の支持体から所定角度をなして平滑に
延長形成されている。
したがって、上述した従来の扇風機のプロペラは、回転
を始めると、各回転翼の前方及び後方、ずなわら、プロ
ペラの翼端部の前後から圧力差巽による風の逆漏泄現象
が発生し、相対的にプロペラの前方に送られる風量と風
速とが低下する欠点がある。
を始めると、各回転翼の前方及び後方、ずなわら、プロ
ペラの翼端部の前後から圧力差巽による風の逆漏泄現象
が発生し、相対的にプロペラの前方に送られる風量と風
速とが低下する欠点がある。
図面の第６図（ａ）は従来のプロペラの回転に対するプ
ロペラの前後の圧力分布及びその静圧曲線を概略的に示
した線圧力図である。この図を参照すると、プロペラ１
の運動領域Ａに対する上流側ずなわち流体吸込側Ｂの圧
力Ｐ１は流線が矢印の方向に進行するに従って、プロペ
ラＩの直後方の圧力Ｐ２へと減少する。
ロペラの前後の圧力分布及びその静圧曲線を概略的に示
した線圧力図である。この図を参照すると、プロペラ１
の運動領域Ａに対する上流側ずなわち流体吸込側Ｂの圧
力Ｐ１は流線が矢印の方向に進行するに従って、プロペ
ラＩの直後方の圧力Ｐ２へと減少する。
しかし、プロペラ！の回転力の増加による運動量の増加
に伴い、その反対側すなわちプロペラ１の直１ｉ１方の
圧力Ｐ３はプロペラｌの直後方の圧力Ｐ２に比較して急
激に上昇し、その後は漸次減少して下流側では送風側Ｃ
における圧力Ｐ４に至ることとなる。
に伴い、その反対側すなわちプロペラ１の直１ｉ１方の
圧力Ｐ３はプロペラｌの直後方の圧力Ｐ２に比較して急
激に上昇し、その後は漸次減少して下流側では送風側Ｃ
における圧力Ｐ４に至ることとなる。
このような圧力分布差を有するプロペラＩの直前及び直
後の圧力は不′ＪＡ！続であるので、プロペラ１の各Ｗ
端付近では逆漏渭現象すなわらｔ＆流現象が発生し、こ
れによって風量及び風速が低下する要因となる。
後の圧力は不′ＪＡ！続であるので、プロペラ１の各Ｗ
端付近では逆漏渭現象すなわらｔ＆流現象が発生し、こ
れによって風量及び風速が低下する要因となる。
上記問題点に鑑み、本発明は１−述した扇風機のプロペ
ラの翼端部において発生する流体逆漏漬現象を防止し、
風量及び風速を増大させることができる扇風機のプロペ
ラを提供しようとするものである。
ラの翼端部において発生する流体逆漏漬現象を防止し、
風量及び風速を増大させることができる扇風機のプロペ
ラを提供しようとするものである。
本発明によれば、中央の支持体を中心に平滑に延長形成
される扇風機プロペラの回転翼の前面すなわち送風例の
面の外周縁部内側に、該前面に対し所定傾斜角を有する
弧形リプを外方に突出するように形成した扇風機のプロ
ペラが提供される。
される扇風機プロペラの回転翼の前面すなわち送風例の
面の外周縁部内側に、該前面に対し所定傾斜角を有する
弧形リプを外方に突出するように形成した扇風機のプロ
ペラが提供される。
本発明による上記扇風機のプロペラの作用を説明すると
、第６図（ｂｌはプロペラに対する静圧力の状態を示し
たもので、同図は、ブしＩベラ自体の運動領域へ゛の直
後方圧力Ｐ’ ２とプロペラの直前方の圧力Ｐ”３との
差が、第６図（ａｌに示された従来の圧力Ｐ２．Ｐ：ｒ
間の圧力差に比較して顕著に減少されていることを示し
ている。
、第６図（ｂｌはプロペラに対する静圧力の状態を示し
たもので、同図は、ブしＩベラ自体の運動領域へ゛の直
後方圧力Ｐ’ ２とプロペラの直前方の圧力Ｐ”３との
差が、第６図（ａｌに示された従来の圧力Ｐ２．Ｐ：ｒ
間の圧力差に比較して顕著に減少されていることを示し
ている。
また、第７図は本発明によるプロペラと従来のプロペラ
との比較風速分布を示したものである。
との比較風速分布を示したものである。
本発明プロペラの最大風速作用点（ＶＭ”）が従来のプ
１コペラの最大風速作用点（ＶＭ）に比べてかなり増加
しており、中心点０を基準として左右両側に漸次層れる
に従って本発明プロペラによる風速分布曲線（Ｍ゛）の
幅が従来の分布曲線（Ｍ）に比べて徐々に増大されてい
ることが、この図かられかる。
１コペラの最大風速作用点（ＶＭ）に比べてかなり増加
しており、中心点０を基準として左右両側に漸次層れる
に従って本発明プロペラによる風速分布曲線（Ｍ゛）の
幅が従来の分布曲線（Ｍ）に比べて徐々に増大されてい
ることが、この図かられかる。
上述した圧力差の減少、風速分布曲線（Ｍ゛）及び最大
風速作用点（ＶＭ’ ）の増大は、本発明によるプロペ
ラの運動量が従来のプロペラのそれに比べてｉｎ大され
る風速及び風量の増加によるものである。これを第８図
（ａｌ、 （ｂｌに示した全圧力比較図を用いて説明す
る。
風速作用点（ＶＭ’ ）の増大は、本発明によるプロペ
ラの運動量が従来のプロペラのそれに比べてｉｎ大され
る風速及び風量の増加によるものである。これを第８図
（ａｌ、 （ｂｌに示した全圧力比較図を用いて説明す
る。
第８図（ａ）は従来のプロペラの前方及び後方に形成さ
れる全圧力を示したもので、プロペラ１の後方である流
体吸入Ｉ！ｌｌ Ｂに作用する静圧力ＰＳ＋ と動圧力
Ｐｄ＋ とがプロペラの運動によって発生される運動量
Ｗ（ΔＰＴ）と合成されてプロペラ】の送風１ｊ’ｌｌ
ｃに作用される状態を示している。このΔＰＴはプロペ
ラｌの運動に依って流体に作用される全圧力」二昇分を
表したもので、該全圧力上昇分ΔＰＴは流体の送風側Ｃ
の静圧ＰＳ２と動圧１）ｄ２とに作用するようになる。
れる全圧力を示したもので、プロペラ１の後方である流
体吸入Ｉ！ｌｌ Ｂに作用する静圧力ＰＳ＋ と動圧力
Ｐｄ＋ とがプロペラの運動によって発生される運動量
Ｗ（ΔＰＴ）と合成されてプロペラ】の送風１ｊ’ｌｌ
ｃに作用される状態を示している。このΔＰＴはプロペ
ラｌの運動に依って流体に作用される全圧力」二昇分を
表したもので、該全圧力上昇分ΔＰＴは流体の送風側Ｃ
の静圧ＰＳ２と動圧１）ｄ２とに作用するようになる。
しかし、該プロペラの回転によって形成される流線領域
内における運動量Ｗ（ΔＰｉ’）は、Δｐ ′ｒ ＝Δ
ｐｓ＋ΔＰｄ（ここでΔｐｓは静圧上昇分、Δｌ） ｄ
は動圧上昇分）であり、本発明のプロペラ】゛によると
、全圧力上昇分ΔＰＴがプロペラｌ°の送風側Ｃ゛に作
用する過程で、第８図ｆａｔ、 （ｂｌの全圧力比較図
に示したように、静圧力の差異骨だり動圧Ｐｄ２’ に
対し、より多い全圧力上昇分ΔＰＴの’５５Ｍを与える
ため、従来のプロペラに比べて、静圧Ｐｓｚ’ は減少
しくＰＳ２° 〈ＰＳ２）、相対的に動圧Ｐｄｚ°は増
加する（Ｐｄ２’ ＞Ｐｄ２）現象となる。このよう
な現象は第６図＋ａ１． ｆｂｌの静圧力比較図に示し
た−ように、本発明のプロペラの静圧が従来のプロペラ
の静圧に比べて低くなる現象と一致する。
内における運動量Ｗ（ΔＰｉ’）は、Δｐ ′ｒ ＝Δ
ｐｓ＋ΔＰｄ（ここでΔｐｓは静圧上昇分、Δｌ） ｄ
は動圧上昇分）であり、本発明のプロペラ】゛によると
、全圧力上昇分ΔＰＴがプロペラｌ°の送風側Ｃ゛に作
用する過程で、第８図ｆａｔ、 （ｂｌの全圧力比較図
に示したように、静圧力の差異骨だり動圧Ｐｄ２’ に
対し、より多い全圧力上昇分ΔＰＴの’５５Ｍを与える
ため、従来のプロペラに比べて、静圧Ｐｓｚ’ は減少
しくＰＳ２° 〈ＰＳ２）、相対的に動圧Ｐｄｚ°は増
加する（Ｐｄ２’ ＞Ｐｄ２）現象となる。このよう
な現象は第６図＋ａ１． ｆｂｌの静圧力比較図に示し
た−ように、本発明のプロペラの静圧が従来のプロペラ
の静圧に比べて低くなる現象と一致する。
このような動圧Ｐｄ２’ の増加現象は、Ｐｄ＝ｒＶ２
／２ｇ（ここで「は比重、■は速度、Ｋは重力加速度）
に従って、送風側Ｃ゛に作用する流体速度の増加要因と
なり、プロペラビの風速及び風量を増加させるようにな
る。
／２ｇ（ここで「は比重、■は速度、Ｋは重力加速度）
に従って、送風側Ｃ゛に作用する流体速度の増加要因と
なり、プロペラビの風速及び風量を増加させるようにな
る。
第１図及び第２図は本発明の一実施例を示したものであ
る。これらの図を参照すると、プロペラ１°の各回転翼
３°は電動機軸に設置される中央支持体２゛から所定顛
斜度をなして彎曲延し形成されており、プロペラビの各
回転翼３°の前面すなわら送風側の面の外周縁部には所
定幅と高さとを有する弧状リブ４゛が該外周縁端部から
一定距離をおいて形成されている。リブ４″は各回転翼
３゛の前面の彎曲平滑面に対し所定角度θ（好ましくは
９０°≦θ＜１８０”）をなすように送風側外方に突出
している。
る。これらの図を参照すると、プロペラ１°の各回転翼
３°は電動機軸に設置される中央支持体２゛から所定顛
斜度をなして彎曲延し形成されており、プロペラビの各
回転翼３°の前面すなわら送風側の面の外周縁部には所
定幅と高さとを有する弧状リブ４゛が該外周縁端部から
一定距離をおいて形成されている。リブ４″は各回転翼
３゛の前面の彎曲平滑面に対し所定角度θ（好ましくは
９０°≦θ＜１８０”）をなすように送風側外方に突出
している。
第３図は本発明の更に具体的な実施例を示したものであ
る。この図を参照すると、プロペラ中央の支持体２“を
中心に所定規格を有する回転翼３゛を概略両分する基準
線Ｂルと、回転翼３°の円弧状外Ｙ４面の外周線ｘ−ｘ
’ からそれぞれ所定距離を維持して選定した点Ｊ及び
Ｋの間に、中央支持体２°の中心Ｏを基点にし、選定し
た中心角θ２を有する弧形リブ部分４° −２が形成さ
れている。
る。この図を参照すると、プロペラ中央の支持体２“を
中心に所定規格を有する回転翼３゛を概略両分する基準
線Ｂルと、回転翼３°の円弧状外Ｙ４面の外周線ｘ−ｘ
’ からそれぞれ所定距離を維持して選定した点Ｊ及び
Ｋの間に、中央支持体２°の中心Ｏを基点にし、選定し
た中心角θ２を有する弧形リブ部分４° −２が形成さ
れている。
点Ｊ、にと回転翼３”の両側辺部にそれぞれ選定した点
１．Ｌの間には、リブ部分４゛ −２の両端に連結され
るリブ部分４°−１，４° −３が、支持体２°の中心
０の左右にそれぞれ設定した基点ｏ’ 、ｏ”を中心と
し、中心角θ１．θ３を有する円弧上にそれぞれ形成さ
れている。そして、これらリブ部分４”−１，４°−２
，４° −３が−・連体をなして弧形リブ４゛を構成し
ており、弧形リプ４゛は各回転翼３゛のＶ端部内側にそ
の外周縁端部から一定距ＮＤをおいて設置されている。
１．Ｌの間には、リブ部分４゛ −２の両端に連結され
るリブ部分４°−１，４° −３が、支持体２°の中心
０の左右にそれぞれ設定した基点ｏ’ 、ｏ”を中心と
し、中心角θ１．θ３を有する円弧上にそれぞれ形成さ
れている。そして、これらリブ部分４”−１，４°−２
，４° −３が−・連体をなして弧形リブ４゛を構成し
ており、弧形リプ４゛は各回転翼３゛のＶ端部内側にそ
の外周縁端部から一定距ＮＤをおいて設置されている。
前記実施例は各１０ｊ転質３゛の端部内側に一個のリブ
４”を形成する一例を説明したものであ、って、これを
実施するに当たって該リブ４゛の内ｔ＝＋に一１１〜以
上の同様のリブを形成することもできる。
４”を形成する一例を説明したものであ、って、これを
実施するに当たって該リブ４゛の内ｔ＝＋に一１１〜以
上の同様のリブを形成することもできる。
第５図（ａｌ〜（Ｃ）は１１ｉ記のように形成されるリ
ブ４゜の形状を色々な形態に変形させて実施できること
を示したものである。第５図（Ｉｌｌに示したリブ４’
ａは、その一端部が彎曲してその高さが彎曲線に沿
って増大しており、その一端部から一定指点まで一定の
高さで平滑にｔ！区影形成れており、該指点から他側端
部まで漸次低くなる傾斜度を有しており、これにより、
該両端の形状が全体的にｆＬ綿線形形状をなしている。
ブ４゜の形状を色々な形態に変形させて実施できること
を示したものである。第５図（Ｉｌｌに示したリブ４’
ａは、その一端部が彎曲してその高さが彎曲線に沿
って増大しており、その一端部から一定指点まで一定の
高さで平滑にｔ！区影形成れており、該指点から他側端
部まで漸次低くなる傾斜度を有しており、これにより、
該両端の形状が全体的にｆＬ綿線形形状をなしている。
第５図山）に示したリブ４° ｂは長さ方向全体にわた
り一定の高さを有している。第５図（Ｃ）は両端の彎曲
度を同一にしたりブ４° Ｃを示している。これら各リ
ブ４° ａ。
り一定の高さを有している。第５図（Ｃ）は両端の彎曲
度を同一にしたりブ４° Ｃを示している。これら各リ
ブ４° ａ。
４° ｂ、４’ ｃの高さは！−−〜６ｍｍ、厚さは
０．５１１１１〜３１１１１の範囲であり、リブの形成
位置すなわち距離Ｉ）は各回転翼３′の周縁端部から３
０ＩＩＩＩＩ以内の範囲で実施することが望ましく、そ
の具体的形状及び規格はプロペラ自体の規格及び形状に
合わせ゛ζ適切に変更実施することができる。
０．５１１１１〜３１１１１の範囲であり、リブの形成
位置すなわち距離Ｉ）は各回転翼３′の周縁端部から３
０ＩＩＩＩＩ以内の範囲で実施することが望ましく、そ
の具体的形状及び規格はプロペラ自体の規格及び形状に
合わせ゛ζ適切に変更実施することができる。
なお、前記リブ４°を各回転翼３゛の外側端部から一定
距離をおいて設置する実施例に代えて、第４図ｆａｔに
示したように、回転翼３゛の外側端部にリブ４゛を形成
するごともできるし、第４図−）に示したように、回転
翼３°の外側端部及び１ （ｉｌ＋辺部に設置すること
もできる。
距離をおいて設置する実施例に代えて、第４図ｆａｔに
示したように、回転翼３゛の外側端部にリブ４゛を形成
するごともできるし、第４図−）に示したように、回転
翼３°の外側端部及び１ （ｉｌ＋辺部に設置すること
もできる。
次に、本発明によるプロペラの性能を測定した試験値を
従来のプロペラと比較して以下に説明する。
従来のプロペラと比較して以下に説明する。
表１は、リブ４゛を有する本発明のプロペラを試作し、
プロペラの回転翼に通用して同一形状の従来のプロペラ
と、風速、風量性能及び電気的性部を比較分析したデー
タである。
プロペラの回転翼に通用して同一形状の従来のプロペラ
と、風速、風量性能及び電気的性部を比較分析したデー
タである。
表１のｆａｔ ｌｌｉは、従来のプロペラ及び本発明に
よるプロペラを高速、中速及び低速で回転させ、プロペ
ラから送風側の標＄測定距！（１，０５ｍ）の位置で風
速■の最大値■■ａｘ （ｍ／ｗｉｎ ）及び風：ｉ）
Ｑ （ｍ３ ／ｓｉｎ ）を測定したときの各測定イ＾
、並びに、従来のプロペラの測定値に対する本発明プロ
ペラの測定値の増減率（％）を示している。
よるプロペラを高速、中速及び低速で回転させ、プロペ
ラから送風側の標＄測定距！（１，０５ｍ）の位置で風
速■の最大値■■ａｘ （ｍ／ｗｉｎ ）及び風：ｉ）
Ｑ （ｍ３ ／ｓｉｎ ）を測定したときの各測定イ＾
、並びに、従来のプロペラの測定値に対する本発明プロ
ペラの測定値の増減率（％）を示している。
表１のｆｂｌ欄は、従来のプロペラ及び本発明によるプ
ロペラを一定の高速で回転させてプロペラからの送風開
側定位２２までの距離を０．５ｍ−１，７５ｍまで変化
させて測定したときの、風速Ｖの最大値Ｖ ｗｂａｘ
（ｍ／−ｉｎ ）及び風ｆｆ１Ｑ （ｍ’ ／ｓｉｎ
）の各測定値、並びに、従来のプロペラの測定値に対す
る本発明プロペラの測定値の増減率（％）を示している
。
ロペラを一定の高速で回転させてプロペラからの送風開
側定位２２までの距離を０．５ｍ−１，７５ｍまで変化
させて測定したときの、風速Ｖの最大値Ｖ ｗｂａｘ
（ｍ／−ｉｎ ）及び風ｆｆ１Ｑ （ｍ’ ／ｓｉｎ
）の各測定値、並びに、従来のプロペラの測定値に対す
る本発明プロペラの測定値の増減率（％）を示している
。
表１の（ｃｌ、 ＋ｄ１． Ｔａ）？ＩＩはそれぞれ従
来のプロペラ及び本発明によるプロペラを高速、中速及
び低速で回転させたときの消費電力（Ｗ）、回転数（ｒ
ｐｍ）及び起動電圧（Ｖ）の各測定値を示している。
来のプロペラ及び本発明によるプロペラを高速、中速及
び低速で回転させたときの消費電力（Ｗ）、回転数（ｒ
ｐｍ）及び起動電圧（Ｖ）の各測定値を示している。
更に、表１の（ｆ）欄は、従来のプロペラ及び本発明に
よるプロペラを同一速度で所定時間回転させたときの巻
線温度（℃）の測定値及び両者の増減率（％）を示して
いる。
よるプロペラを同一速度で所定時間回転させたときの巻
線温度（℃）の測定値及び両者の増減率（％）を示して
いる。
これらの測定値データはプロペラ羽Ｆｒ１３枚による平
均値である。
均値である。
第９図ｆａｔ、 ｆｂｌ、 ＩｃＩは、それぞれ、従来
のプロペラ及び本発明によるプロペラを高速、中速及び
低速で回転させ、標準測定圧ｍ（１，０５ｍ）で風速を
測定した場合の、風速分布比較図である。
のプロペラ及び本発明によるプロペラを高速、中速及び
低速で回転させ、標準測定圧ｍ（１，０５ｍ）で風速を
測定した場合の、風速分布比較図である。
第１０図は、従来のプロペラ及び本発明によるプロペラ
を高速で回転させたときの、プロペラからの送風側離隔
距離に対する風量及び風速の変化比較図である。
を高速で回転させたときの、プロペラからの送風側離隔
距離に対する風量及び風速の変化比較図である。
これら詳細な比較データにより、本発明によるプロペラ
の性能上の利点が一、Ｍ明確になるであろう。
の性能上の利点が一、Ｍ明確になるであろう。
（以 下 余 白）
すなわち、表１に示したように、標準測定距離１．０５
ｍを基準とした場合には、高速回転する従来プロペラで
は最大風速（Ｖ ５ｉｘ）が２１５．６ｍ／５ｉｎｓ風
ｍ （Ｑ）が５１．２ ｍ３／ｓｉｎであるのに対し、
本発明によるプロペラでは、最大ｌ１１ｉ！！（Ｖｍａ
ｘ）が２４８．２ ｍ ／ｓｉｎ 、風量（Ｑ）が６２
、７４ ｍ３／細ｉｎであり、風速及び風量がそれぞれ
１５％及び２３％程度増加していることがわかる。また
、測定距離を１．４ ｍとした高速回転の場合には、最
大風速が２０％、風量が２４％程度増加していることが
わかる。
ｍを基準とした場合には、高速回転する従来プロペラで
は最大風速（Ｖ ５ｉｘ）が２１５．６ｍ／５ｉｎｓ風
ｍ （Ｑ）が５１．２ ｍ３／ｓｉｎであるのに対し、
本発明によるプロペラでは、最大ｌ１１ｉ！！（Ｖｍａ
ｘ）が２４８．２ ｍ ／ｓｉｎ 、風量（Ｑ）が６２
、７４ ｍ３／細ｉｎであり、風速及び風量がそれぞれ
１５％及び２３％程度増加していることがわかる。また
、測定距離を１．４ ｍとした高速回転の場合には、最
大風速が２０％、風量が２４％程度増加していることが
わかる。
なお、消費電力は殆ど同一であり、高速、中速及び低速
回転の際の回転数は本発明によるプロペラの方がむしろ
増加していることがわかる。
回転の際の回転数は本発明によるプロペラの方がむしろ
増加していることがわかる。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、各回
転翼の端部に形成した簡単な構造の弧形リブにより、従
来の扇風機のプロペラの璽端部において発生していた流
体逆漏渭現象を防止し、風で及び風速を顕著に増大させ
ることができる。従って、扇風機の性情を向上させるこ
とができる扇風機のプロペラを提供することができる。
転翼の端部に形成した簡単な構造の弧形リブにより、従
来の扇風機のプロペラの璽端部において発生していた流
体逆漏渭現象を防止し、風で及び風速を顕著に増大させ
ることができる。従って、扇風機の性情を向上させるこ
とができる扇風機のプロペラを提供することができる。
第１図は本発明によるプロペラの一実施例を示す正面図
、 第２図は第１図に示すプロペラのＡ−Ａ線断面図、 第３図は本発明によるプロペラの更に具体的な実施例を
示す部分拡大正面図、 第４図（ａｌ、 （ｂｌはそれぞれ本発明によるプロペ
ラの伯の実施例を示す正面図、 第５図（ａ）、 Ｔｂｌ、 ｔｅｌはそれぞれ本発明に
よるプロペラに形成されるリプの異なる実施例を示す拡
大斜視図、 第６図（ａｌ、 （ｂ）はそれぞれ従来のプロペラ及び
本発明によるプロペラの静圧力分布図、 第７図は本発明によるプロペラと従来のプロペラの概略
風速比較分布図、 第８図（ａｌ、 （ｂｌはそれぞれ従来のプロペラ及び
本発明によるプロペラの全圧力説明図、 第９図（ａｔ、 ｆｂｌ、 （ｃ）はそれぞれ本発明に
よるプロペラ及び従来のプロペラの回転速度別の風速比
較分布図、 第１０図は本発明によるプロペラと従来のプロペラの離
隔距離に対する風速及び風擬変化比較図である。 図において、ビはプロペラ、２“は支持体、３゛は回転
翼１４°はリプをそれぞれ示す。
、 第２図は第１図に示すプロペラのＡ−Ａ線断面図、 第３図は本発明によるプロペラの更に具体的な実施例を
示す部分拡大正面図、 第４図（ａｌ、 （ｂｌはそれぞれ本発明によるプロペ
ラの伯の実施例を示す正面図、 第５図（ａ）、 Ｔｂｌ、 ｔｅｌはそれぞれ本発明に
よるプロペラに形成されるリプの異なる実施例を示す拡
大斜視図、 第６図（ａｌ、 （ｂ）はそれぞれ従来のプロペラ及び
本発明によるプロペラの静圧力分布図、 第７図は本発明によるプロペラと従来のプロペラの概略
風速比較分布図、 第８図（ａｌ、 （ｂｌはそれぞれ従来のプロペラ及び
本発明によるプロペラの全圧力説明図、 第９図（ａｔ、 ｆｂｌ、 （ｃ）はそれぞれ本発明に
よるプロペラ及び従来のプロペラの回転速度別の風速比
較分布図、 第１０図は本発明によるプロペラと従来のプロペラの離
隔距離に対する風速及び風擬変化比較図である。 図において、ビはプロペラ、２“は支持体、３゛は回転
翼１４°はリプをそれぞれ示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、中央の支持体（２′）を中心に平滑に延長形成され
る扇風機プロペラ（１′）の回転翼（３′）の送風側前
面の外周縁部内側に、該前面に対し所定傾斜角を有する
弧形リブ（４′）を送風側外方に突出するように形成し
た扇風機のプロペラ。 ２、特許請求の範囲第１項に記載された扇風機のプロペ
ラにおいて、該リブ（４′）の一側端部が彎曲し、該端
部から一定指点まで一定の高さに平滑に延長され、該指
点から他側端部までは低くなる傾斜度を有し、該両端が
全体的に流線形をなしている扇風機のプロペラ。 ３、特許請求の範囲第１項に記載された扇風機のプロペ
ラにおいて、該リブ（４′）が一定の厚みと高さとを有
している扇風機のプロペラ。 ４、特許請求の範囲第１項に記載された扇風機のプロペ
ラにおいて、該リブ（４′）の両端が同一の彎曲度を有
している扇風機のプロペラ。 ５、特許請求の範囲第１項に記載された扇風機のプロペ
ラにおいて、該リブ（４′）が、支持体（１２′）の中
心（Ｏ）を基点とする所定中心角（θ＿２）の円弧上に
形成されるリブ部分（４′−２）と、それぞれ前記支持
体（２′）の中心（Ｏ）からずれた基点（Ｏ′）（Ｏ″
）を中心とする各所定中心角（θ＿１）（θ＿２）の円
弧上に形成される各リブ部分（４′−１）、（４′−３
）との連続体からなっている扇風機のプロペラ。 ６、特許請求の範囲第１項に記載された扇風機のプロペ
ラにおいて、該リブ（４′）が各回転翼（３′）の外側
端から３０ｍｍ以内の位置に形成されている扇風機のプ
ロペラ。 ７、特許請求の範囲第１項に記載された扇風機のプロペ
ラにおいて、該リブ（４′）が各回転翼（３′）の外側
端部に形成されている扇風機のプロペラ。 ８、特許請求の範囲第１項に記載された扇風機のプロペ
ラにおいて、該リブ（４′）が各回転翼（３′）の外側
端部及び一側辺部に沿って形成されている扇風機のプロ
ペラ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019860002365A KR870009140A (ko) | 1986-03-28 | 1986-03-28 | 선풍기 프로펠러 |
| KR2365/1986 | 1986-03-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62233497A true JPS62233497A (ja) | 1987-10-13 |
Family
ID=19249139
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61151839A Pending JPS62233497A (ja) | 1986-03-28 | 1986-06-30 | 扇風機のプロペラ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4757587A (ja) |
| JP (1) | JPS62233497A (ja) |
| KR (1) | KR870009140A (ja) |
| GB (1) | GB2188375B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1986
- 1986-03-28 KR KR1019860002365A patent/KR870009140A/ko not_active Ceased
- 1986-06-30 JP JP61151839A patent/JPS62233497A/ja active Pending
- 1986-11-04 GB GB8626310A patent/GB2188375B/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-11-06 US US06/927,500 patent/US4757587A/en not_active Expired - Fee Related
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