JPS62247184A - 容量可変斜板式コンプレツサ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ｆ発明の目的Ｊ （産業上の利用分野） 本発朋は、自動小川冷房サイクルに使用され、圧縮室内
容積を変化させることが可能な容量可変斜板式コンプレ
ッサに関する。

（従来の技術） 第６図は一般の自動車用空気層ｆ４′］装置に使用され
る冷房ザイクル１を示す図であり、図示しないエンジン
によりベルト、プーリ２及びマグネットクラッチ２ａを
介してコンプレッサ３が駆動されると、このコンプレッ
サ３で断熱圧縮して高温高圧となったガス状冷媒はコン
デンサ４に供給されろ。このコンデンサ４において冷媒
は外部の空気と熱交換して冷却され、高圧の液状冷媒と
なる。

この液状冷媒を一時貯留して冷媒中の水分や塵埃を取り
除くリキッドタンク５を通過した冷媒は、膨張弁６にお
いて絞り膨張され、低圧霧状の冷媒となってエバボレー
ｌ）７内に流入する。これにより、車室内に流入する空
気は、このエバポレータ７で冷却されて冷却となり、車
室内の冷房が行なわれる。このような冷房サイクルをモ
リエル線図により示すと第７図の通りである。

このような冷房サイクル１を作動させると、車室内に流
入される空気を除湿する効果があることから、冷房サイ
クル１を夏ＪＩＩＪのみならず、春、Ω、及び冬期にお
いても作動させるようにしている。

通常のコンプレッサ３では、コンプレッサ３のロータ部
の１回転当りの冷媒の吐出量は常に一定となっており、
エバポレータ７に流入する冷媒の量は熱負荷に応じて膨
張弁６により制御されるようになっている。そして、エ
バポレータ７の外表面に付着した凝縮水が凍結しないよ
うにするために、エバポレータ７の外表面が所定の潤度
以下となった場合には、図示しないサーモスイッチによ
ってコンプレッサ３を停止さ「るようにしているので、
冬期等のように外気温度が低くエバポレータ７の熱負荷
が小さい場合には、夏期等のようにｐ！Ｊ！負荷が大き
い場合に比してコンプレッサ３はより頻繁にクラッチ２
ａによってオンオノを繰り代えすことになる。また、上
述したように、１回転当りの冷媒の吐出量が一定となっ
ている通常のコンプレッサ３では、熱負荷の小さい場合
でもコンプレッサの駆動時における所要の動力は熱負荷
の大きい場合と相違がない。

そこで、このような冷房サイクル１に使用されるコンプ
レッサ３として、最近では、特開昭５８−１５８．３８
２号公報に示される構造の斜板式コンプレッサが提案さ
れている。この斜板式コンプレッサでは、シリンダ内の
ピストンのストロークをコンプレッサの吸込圧に応じて
変化させて、コンプレッサの吐出量が変化することにな
る。したがって、コンプレッサの吸込圧を一定としつつ
、エバポレータ７の熱負荷に応じた所望の量の冷媒が循
環することとなる。

このような審理可変式のコンプレッサによれば、外気温
度が低くて熱負荷は小さいが、エバポレータ７で除湿を
行なうために冷房サイクル１を作動した場合には、冷房
サイクル１全体を流れる冷媒の屏が少量となることから
、膨張か６における絞り過ぎによってエバポレータ７内
における冷媒のＭ発圧力が低くなり過ぎることが回避さ
れる。したがって、これに起因してエバポレータ７に凝
縮水を凍結させてしまういわゆる低負荷時のエバポレー
タ７の凍結現象を避けることができるので、これを防止
するためのサーモスイッチ等が不要となる。

（発明が解決しようとする問題貞） このような従来の容量可変斜板式コンプレッサにあって
は、コンプレッサ３の吸込圧を塁準としてピストンのス
トロークを変化させているために、例えば冷媒として２
．１にｇ／ｃｄの圧力で０℃の飽和蒸気となるフレオン
１２を用いた場合には、エバポレータ７の凝縮水が凍結
しないように、エバポレータ７内における冷媒の圧力、
つまりコンプレッサ３の吸込圧ｐｓが２．ＩＫｑ／ｃａ
ｔとなるように、ピストンのストロークが変化すること
によって、冷房サイクル１内の冷媒の流量がｔｌ制御さ
れるようになっている。

しかしながら、真夏の炎天下のようにエバポレータ７の
熱負荷が大きい場合には、たとえエバポレータ７内にお
ける冷媒の蒸発圧力を、上述した２、１ＫＧ／ｃｍより
下げて、この冷媒の＠度を０℃より低下させても、エバ
ポレータ７における凝縮水が凍結することがないが、熱
負荷が少ない場合を考慮すると、凍結を防止するために
、常に上述した吸込圧ＰＳとなるようにする必要がある
。したがって、従来ではエバポレータ７の熱負荷がかな
り大きい場合でも、膨張弁６を必まり絞らずに、コンプ
レッサ３からの冷媒の叶出最を多くして所望の冷房を行
なうようにしていた。更に、炎天下に冷房サイクルを起
動させた場合には、エバポレータ７内の蒸発圧力が所定
の１直となるまでに時間がかかることから、いわゆるク
ールダウン特性が良くならない。

そして、上述のように、常にエバポレータ７の出口部の
圧力、つまりコンプレッサ３の吸込圧が例えば、２．１
Ｋｇ／ａｊになるようにｔｉｌｌｌｔｌＬ、、ている場
合には、春、秋及び冬１ｔｌｌのようにエバポレータ７
の熱負荷が小さい場合にも、膨眼弁６で相対的に強く絞
ることによって１バボレータ７内の圧力を上述した値に
一制御しており、コンプレッサ３の負荷が比較的大きく
なっている。

また、外気の＠度が同一でも外気の湿度が大きく相）Ｕ
する地域では、コンデンサ４におもプる放熱能力と、エ
バポレータ７におげろ熱負荷とが所定の対応関係となら
なくなる場合があり、適正な冷房サイクルの作動状態と
ならなくなることが必る。

例えば、比較的湿度が高い地域での冷房サイクル１の作
動を考慮してコンデンサ４の放熱能力を設定した場合に
、その冷房サイクルを乾燥地域で作動させると、エバポ
レータ７への凝縮水の付谷滑が少ないことから、エバポ
レータ７における熱負荷は小さくなる。このことは、冷
房サイクルをエバポレータ７に車外の空気を尋人してい
る状態から、車室内の空気を導入するようにした場合で
も同様である。つまり、車室内の空気はエバポレータ７
によって凝縮水が除去されてることから外気よりも乾燥
しており、そのような乾燥空気がエバポレータ７に導入
された場合には、湿度が高い外気がエバポレータ７に供
給された場合よりも、エバポレータ７の熱負荷が小さく
なる。

エバポレータ７に導入される空気の湿度の状態によって
、エバポレータ７の熱負荷に相違が必ることは、Ｍ５図
に示す湿り空気線図から明らかとなる。つまり、軟球温
度が２５℃で相対湿度が６５％の空気をエバポレータ７
に導入して、このエバポレータ７で軟球温度が７０℃で
、相対湿度が８８％となった場合におけるエンタルピー
△ｈ１と、９２球温度が上述と同様に２５℃であり、相
対湿度が４０％の空気をエバポレータ７に導入して、こ
のエバポレータ７で軟球温度が同様に７０℃となるまで
冷却した場合におけるエンタルピー△ｈ２とを比較する
と、エバポレータ７の熱負荷を示すエンタルピーは、凝
縮水の潜熱が影響して乾燥空気を冷却した方がエバポレ
ータ７の熱負荷が小さくなることが理解される。

そこで、本発明は上記従来技術の問題点に鑑み、従来の
容量可変斜板式コンプレッサにあっては、エバポレータ
の出口部、つまりコンプレッサの入口部の圧力を基にし
て駆動斜板の傾斜角度を変化させていたが、コンプレッ
サの入口部の冷媒のスーパーヒート泄を基にしてエバポ
レータの熱負荷の状態を検知し、これに対応させてコン
プレッサの吐出容量を制御することによって、より少な
い駆動力でコンプレッサを作動させ得るようにすること
を目的とする。

［発明の構成Ｊ （問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するための本発明は、シリンダブロック
内に軸方向に住復動自在に装着され１こ複数のピストン
を、駆動軸と一体に回転すると共に傾斜角度が可変自在
に取付０られた駆動斜板により往復動するようにし、前
記ビス（・ンの前方に形成された圧縮室内の圧力と、前
記ピストンの後方に形成されたクランク室内の圧力との
差圧の変化により前記駆動斜板の傾斜角度を変化させて
６（Ｉ記ピストンのストロークを変化させるようにした
容量可変斜板式コンプレッサにおいて、吸入ポートと前
記クランク室とを連通させる吸入側連通路を開閉する第
１電磁弁及び吐出ボートと前記クランク室とを連通させ
る吐出側連通路を開閉する第２電磁弁を有する圧力制御
弁と、前記吸入ポートに流入する冷媒の＠度を検知する
温度センサ及び圧力を検知する圧力センサからの信号に
よって前記吸入ポートに流入する冷媒のスーパーヒート
値を算出する演痺手段と、スーパーヒート値データから
の信号と前記演陣手段からのスーパーヒート値信号とを
比較する比較手段と、前記圧力制御弁を作動させるコン
プレッサ作動手段に対して前記比較手段からの信号に応
じてｉＱ御倍信号送るコンプレッサ制御手段と、前記比
較手段からの信号に応じて膨張弁の開度を制御する膨張
弁作動手段に対して制御信号を送る膨張弁制御手段とを
有し、エバポレータの熱負荷に応じてコンプレッサの吸
入圧力及び膨張弁の開度を制御するようにしたことを特
徴とする容量可変斜板式コンプレッサである。

（作用） 温度センサと圧力センサからの信号によってエバポレー
タ内、つまりコンプレッサに流入する吸入ボート内の冷
媒のスーパーヒート値が演算される。するとこのニーパ
ーヒート値に基づいてエバポレータにおける熱負荷が高
領域であるか、中領域であるか、或いは小領域であるか
が検知される。

高領域である場合には、膨張弁は膨張弁制御手段からの
信号によって中間絞りの状態となり、コンプレッサは低
圧設定制御の状態となる。また、熱負荷が中領域である
場合には、コンプレッサｌ、を基準圧制御の状態となり
、膨張３７は膨張弁制御手段かの信号に応じて冷媒の法
理を制御する。更に、熱負荷が小領域の状態にあっては
、膨張ｊｔは最小絞りの状態となり、コンプレッサは基
準圧？Ｓ御の状態となる。このように、エバポレータの
熱負荷に応じて膨張弁開度及びコンプレッサの吸入圧を
制御すことによって、より少ない駆動力により適正なコ
ンプレッサの制御を行なうことが可能となり、コンプレ
ッサを駆動するためのエンジンの低燃費化を達成こると
か可能となる。

（実施例） 以下、本考案の一実施例について説明する。

第１図（Ａ＞〜（Ｃ）は本考案の実施例に係る容量可変
斜板式コンプレッサを示す両路断面図、第２図は同実施
例に係る制御１ｌＩｌ装置を示すブロック図である。

本発明にあっては、エバポレータ７のスーパー上−１〜
量を検知することによって、エバポレータ７の熱負荷の
値を検出することが可能であることから、電気的にラン
ク室内への圧力を制御すると共に、膨張弁の開度を電気
的に開閉駆動させることによってコンプレッサの制御が
行なわれる。そして、このエバポレータ７の熱負荷の量
は、第７図から明らかなように、エバポレータ７内にお
けるスーパーヒートｆｉｔｓＨに対応することになる。

このスーパーヒートｍ５）Ｊは、エバポレータ７の出口
部における冷媒の澗度丁と圧力Ｐとによって定まり、第
７図において仮想線で示す状態は、コンプレッサ３へ流
入する冷媒の圧力が実線で示す場合と同様であっても、
温度の上昇によってスーパーヒートＷｋｓＨが増加した
場合を示す。このような状態となるのは、膨張弁を通過
した冷媒の量に比して、エバポレータ７における熱負荷
が大きい場合である。

本発明の容量可変斜板式コンプレッサ３は、シリンダブ
ロック２４と、これの後端に取付（プられたクランクケ
ース１７と、シリンダブロック２４の先端に取付けられ
たヘッド３０とからなるコンプレッサ本体７０を有して
いる。シリンダブロック２４に形成されたシリンダ２５
内には、軸方向に住復動自在に例えば５つのピストン２
３が装善されている。クランクケース１７内にはクラン
ク室１２が形成されており、シリンダブロック２４とク
ランクケース１７に回転自在に支持された駆動１１１１
１１には、駆動棒１１ａＩｆｉ固着され、この駆動棒１
１ａにビン１１ｂを中心に回動自在に駆動側Ｆｉ１３が
クランクケース７２内に位置して取付けられている。し
たがって、この駆動側＃ｆｉ１３は駆動１！Ｉ！１１に
よって、これと一体に回転すると共に、駆動４ｍ１１に
：対する傾斜角度が可変自在となっている。

駆動斜板１３には非回転つ４プル板１６がその径方向端
面はスラスト軸受１４を介し、その内周面はラジアル軸
受１５を介して接触しており、この非回転ウォブル板１
６は駆動斜板１３の傾斜角度が変化することによって角
僚が変化するようになっている。尚、非回転ウォブル板
１６のスラスト方向の移動は、スラストワッシャ２０及
びスナップリング２１によって規制されている。そして
、非回転ウオルブ板１６は、ケーシング１７に固着され
た案内ピン１Ｂに対して滑動自在に連結されたシコー１
９に連結されており、シコー１９により回転か防止され
ると共に駆動軸１つ方向の移動が案内されるようｋなっ
ている。

前記ピストン２４と非回転ウォブルＦｉ１６はロッド２
２により連結されており、駆動斜板１３の傾斜角度が変
化することによって、非回転ウォブル板１６を介してそ
れぞれのピストン２４の往復動ストロークが変化するよ
うになっている。

シリンダブロック２４とヘッド３０との間には、弁板２
７が取付けられており、この弁板２７とピストン２０の
前面に圧縮室２６が形成されることになり、ピストン２
０の後面はクランク室１２と連通している。この弁板２
７ぐは図示するように、ヘッド３０に形成された吸入ボ
ート２９と連通ずる吸入口２８ａが形成され、ヘッド３
０に形成された吐出ボート３３と連通する吐出口２８ｂ
が形成されている。更にこの弁板２７には、ピストン２
３が後退移動する吸入工程Ｂ、νに吸入口２８ａを開き
逆工程の時に吸入口２８ａを閉じる吸入弁３４ａが取付
けられ、ピストン２３が前進移動する吐出工程時に吐出
工程時に吐出口２８ｂを開き逆工程時に吐出口２８ｂを
閉じる吐出弁３４ｂが取付けられている。

駆動斜板１３の傾斜角度は、クランク室１２内の圧力を
変化させることによって変化することになる。この圧力
を一制御するためにヘッド３０には圧力ｔ＋＋ｗＪ弁５
１が取付けられており、ヘッド３０に埋め込まれた弁本
体５２には、吸入ボート２９に対して連通路３］を介し
て連通される吸入側圧力ｇ３２が形成されている。この
弁本体５２にはシリンダブロック２４及びヘッド３０に
形成された２つの供給路５３ａ、５３ｂのうちの一方の
供給路５３ａと、吸入ボート２９とを吸入圧力室３２及
び連通路３］を介して連通させる吸入側連通路５４が形
成されている。また、弁本体５２には、ヘッド３０に形
成された吐出側圧力室３５を介して吐出ポート３３と前
記供給路５３ｂとを連通させる吐出側連通路５５が形成
されている。

弁本体５２内に設けられた筒体５６内には、吸入側連通
路５４を開閉するための第１電磁弁５７が設けられ、更
に吐出側連通路５５を開閉するための第２電磁弁５Ｂが
設けられている。これらの電磁弁５７．５８には、コイ
ルばね５９によってそれぞれの連通路５４．５５を閉じ
る方向の弾発力が付与されている。第１肩繊弁５７の開
閉を制御Ｉするために、弁本体５２には第２図に示すよ
うに、電磁コイル６０が設けられ、第２Ｎ磁弁５８の開
閉を制御するために、弁本体５２には電磁コイル６つが
設けられている。

第６図に示すように、エバポレータ７とコンプレッサ３
とを結ぶ配管には、コンプレッサ３内に流入する冷媒の
温度を検知するための温度センサ６２が取付けられ、更
に、この冷媒の圧力を検知するための圧力センサ６３が
取付けられている。

この冷媒の温度と圧力の情ｆＨがこれらのセンサ６２．
６３によって検出されると、第７図に示すモリエル線図
から明らかなように、その冷媒のエンタルピー、つまり
コンプレッサ３に流入する冷媒のスーパーヒート量ＳＨ
が演算される。これを演算するために、温度センサ６２
と圧力センサ６３は、マイクロコンピュータの演算手段
６４に接続されている。

演算手段６４は比較手段８０に接続されており、演算手
段６４からの信号は、比較子Ｖｊ、８０に送られて、Ｒ
ＯＭに記憶された基準スーパーヒート値データー８１か
らの信号と、演算手段６４からの信号が比較手段８０で
比較され、Ｎ差量の信Ｂｈ（膨張弁制御手段６７と、コ
ンブレツリυ制御手段６８とに送られる。

本発明の膨張弁６は第４図に示すように、冷媒流路７１
の開度をＫ１１１整する弁体７２が第２図（Ａ）に示す
膨張弁作動手段としてのパルスモータ６９によって駆動
されるようになっており、膨張弁制御手段６７からの信
号によって、このパルスモータ７９は作動する。また、
］コンプレッサ１制御手段６８からの信号によってコン
プレッサ作切手段６と３を介してコンプレッサ３内の圧
力制御弁５１が作動する。

比較演算手段６４からは、温度センサがらの信号と圧力
センサ６３からの信号とによってコンプレッサ３に流入
する冷媒のスーパーヒート値５ｔ−１を演算した結果が
比較手段８０に送られる。これにより、エバポレータ７
内のスーパーヒート値Ｓ１」が小領域で必るか、中領域
でおるか、及び高領域であるによって相違した信号が、
膨張弁ｉ１ｄ制御手ｔ１１２６７とコンプレッサ制御手
段８１に発せられる。

スーパーヒート値ＳＲが小領域でおる場合は、冬期のよ
うにエバポレータ７の熱負荷が小さい場合であり、高領
域である場合は、真夏の炎天下のように１バボレータ７
の熱負荷が大きい場合でおり、中領域でおる場合はエバ
ポレータ７が上述した場合の中間程度のｆＡ負負荷場合
でおる。尚、真夏の炎天下のように場合でおっても、エ
バポレータ７に送られる空気の湿度によって、上述のよ
うに、この熱負荷は低下することがおる。

スーパーヒート値ＳＨが小領域である場合は、膨張弁６
は５１体７２が流１７１をかなり絞った４λ態、つまり
最小絞りの状態に設定される。そして、コンプレッサ３
はこのときに、エバポレータ７内の冷媒の圧力が前記２
．ＩＫＶ〜よりち高い３，１句／ｃｉ程度となるよう（
圧力Ｒ１１Ｉ　′ｎｊＴ　５１が制御される。

スーパーヒート値５ｔ−（が中領域で市る場合は、膨張
弁６はスーパーヒート（１α５）−１がその領域に入る
ように流路７１の閣僚をａｔｌｌｆｔ！ｌすると共に、
コンプレッサ３はエバポレータ７内の冷媒の圧力が前記
基準圧力、つまり２，１にｑ／ｃｆｆｉとなるように圧
力制御Ｉブｔ　５１　ＧａＬＩＩ（７０ａ　レル。

スーパーヒート値３１１が高領域でおる場合には、膨張
弁６の弁体７２が流路７］をヤヤ絞った中間絞りの状態
に設定され、コンプレッサ３はこのときに、前記基準圧
力２．１にｇ　／　ｃｔｉ　Ｊ：りも低い例えば、１．
８に（］／ｃｒｄ程度の圧力に設定される。

第２図（Ｂ）に示すブロック図は、本発明の他の実施例
に係るコンプレッサのｆｔ、ｌ制御手段を示す図であり
、この場合には、スーパーヒート値ＳＨによってエバポ
レータ７の熱負荷の状態を検知するだ（プでなく、冷房
サイクル１が起動した際にあけろいわゆるクールダウン
特性の向上をも図っている。

そのため、圧力センサ６３は高圧判定手段６５に接続さ
れてｄ３す、冷房サイクル１が起動し始めたときのよう
に、冷房サイクル１仝体がほぼ均一となった高圧状態は
、ＲＯＭに記′Ｉ！！ｄれた高圧データ６６からの信号
と比較することによって、この高圧判定手段６５により
検知される。コンプレッサ３が作動する前におけるコン
プレッサ３の人口部にｄ３りる冷媒の高圧値としては、
例えば７Ｋａ／ｃＭ程１良の圧力でおる。

この１自３圧判定手段６５は膨１１［ｆ制御手段６７と
、コンプレッサ制御手段６８とに接続されてｄゴリ、膨
１１ａ　ｊｆ制御手段６７からの（Ｓ号によって膨Ｕ＆
廿作動手段６９を介して膨張ブｔ６の開度がゐ制御ｄれ
、また、コンブレラサル制御丁段６８からの信号によっ
てコンプレッサ作動手段７０を介して第１電磁弁６０及
び第２電磁弁６１を有する圧力制御ヴ↑５１が制御され
る。コンプレッサ３の入口部の圧力が前記した所定の圧
力（７Ｋｏ／　ｃｔｉ　）以上である場合には、高圧判
定手段６５からの信号によって、膨張弁６内の弁体７２
は流路７１を完全に閉じるか或いはほぼ完全に閉じた状
態に制御される。更に、高圧判定手段６５からの信号に
よって、圧力側ｍ弁５１はコンプレッサ３の吸入ボート
２９における冷媒の圧力、つまりエバポレータ７の出口
部の圧力が基準圧、例えば上述した２、１ＫＱ／ｌ”／
Ａとなるように！１ＪｉＩ！ＩＩｌされることになる。

次に、このような構成に係る容量可変斜板式コンプレッ
サの作用を第３図に示すフローチャートを参照しつつ説
明する。尚、第３図は第２図（Ｂ）に示す制御手段を有
する本発明の容量可変斜板式コンプレッサ３の制御を示
すフローチャートでめる。

駆動軸１１の回転に伴い、冷房サイクル内を冷媒が循還
することによって、吸入ボート２９にｄ５りる冷媒の圧
力Ｐｓは圧力センサ６３によって検知され、その冷媒の
温度Ｔは温度センサ６２によつて検知される（ステップ
■■）。これらの信号は第２図に示す演陣手段６５から
比較手段８０に送られ、まず前記スーパーヒート値ＳＨ
が高領域であるか否かが判別される（ステップ■）。高
領域である場合には、これは真夏の炎天下のようにエバ
ポレータ７の熱負荷が大きい場合であり、このときには
、膨張ブｔ６は中聞絞りの状態となり（ステップ■）、
エバポレータ７内の冷媒の圧力、つまりコンプレッサ３
の吸入ボート２９の圧力ＰＳが前ｈ２シたように基準圧
力２．　１に１７／ｒｉよりも低い圧力１．８ＫＱ／ｃ
ｉとなるように圧力制御弁５つが作動する（ステップ■
）。この場合にはエバポレータ７内の冷媒がＯｏＣとな
る基準圧力２．１Ｋｌｌｌ／Ｃ肩よりも低いが、エバポ
レータ７の熱負荷が高いので、エバポレータ７内の冷媒
の温度が０℃より低くなっても凝縮水の凍結は生じない
。このように、エバポレータ７内の冷媒の温度がＯｏＣ
よりも低く設定されることから、高い熱負荷の状態のと
きにおける冷房能力の向上を達成することが可能となる
。

このように熱負荷か大きい場合には、コンプレッサ３か
らは多量の冷媒が吐出される必要が必り、第１図（Ａ＞
に示すように、圧力制御弁５１の第１電磁弁５７が聞き
、第２電磁ｊｆ５Ｂが閉じるようにルリ御されている。

このように第１電磁か５７が聞くことによって、クラン
ク室っ２内には吐出圧Ｐｄよりも圧力が低い吸入圧力Ｐ
Ｓが吸入側連通Ｍ５４及び供給路５３を介して案内され
ることから、図示省略した吸入工程にあるビス１〜ンの
１麦面に作用する圧力が前面に作用する圧力よりも小さ
くなり、第１図（Δ）　（Ｂ）に示すように駆動斜板１
３、つまり非回転ウォブル坂１６の駆動軸１１に対する
傾斜角度が大きくなる。尚、第１図（Ａ＞は図示するピ
ストン２３が上死点にまで前進した状態を示し、第７図
（Ｂ）は図示するどヌトン２３が下死点にまで接遇した
４λ態を示す。

スーパーヒート１直ＳＨが中領域であると判別された場
合（ステップ■）には、この場合はエバポレータ７の熱
負荷が上述した場合よりも少ない場合であって、膨張弁
６は弁体７２が冷ｇＸ流路７１を前記中鎖Ｊ或となるよ
うに開閉制御される（ステップの）と共に、エバポレー
タ７内の冷媒の圧力、つまりコンプレッサ３の吸入ボー
ト２９の圧力ＰＳが前記したように基準圧力２．１ＫＩ
）／−となるように圧力制御弁５１が作動する（ステッ
プ■）、。

この場合にはエバポレータ７内の冷媒の圧力が前記した
Ｍ準圧力２．１ＫＱ／ｃｔｉに設定されるので、熱負荷
が上述した場合より低くてもエバポレータ７における凝
縮水の凍結ｌ、を発生することなく、スーパーヒート１
ｒｆＪ　Ｓ　Ｈが中領域となるように、膨張弁制御手段
６７からの信号によって膨張弁６がエバポレータ７に流
入する冷媒の流量を制御する。

この場合におけるコンプレッサ３の吐出量は、圧力制御
弁５１によってクランク室１２内を所定の圧力とするこ
とで、制御される。

スーパーヒート＃ＦｉＳＨが小領域であると判別された
場合（ステップ■）には、この場合は冬期等のようにエ
バポレータ７にｔＴ３ける熱負荷ががなり小さい場合で
あって、膨張弁６は弁体７２が流路７１をかなり絞った
最小絞りの同慶となる（ステップ［株］）。更に、エバ
ポレータ７内の冷媒の圧力、つまりコンプレッサ３の吸
入ボート２９の圧力ＰＳが前記したように高圧、例えば
３．０ＫＱ／　ｃｔｉとなるように、圧力！ｉ制御弁５
１が作動する（ステップ■）。この場合には、エバポレ
ータ７内の冷媒の圧力が高くシ２定されることがら、コ
ンプレッサ３の駆動トルクが小さくなり、コンプレッサ
３を駆動するためのエンジンの燃費が向上する。

このように熱負荷が小さい場合には、第」図（Ｃ）に示
すように、圧力ｔｉ（Ｊ御弁５１の第２電磁ｊ？、５８
が開くことから、比較的高い圧力である吐出ポート３３
の圧力Ｐｄが供給ｌｉｔ　５３　ｂを介してクランク室
１２内に供給され、非回転ウォブル板１６の傾斜角度は
、駆動Ｎ１１１に対して直角に近い角度となる。これに
より、コンプレッサ３がらの吐出冷媒の容量は少なくな
る。

Ｍ２図（Ｂ）（示す実姫例茫必っては、第３図に示すよ
うに、例えば真夏に冷房サイクル１を起動させたときの
ように、迅速にエバポレータ７の冷媒の温度を低下させ
て車室内を急速に冷房したい場合には、圧力センサ６３
がエバポレータ７内の冷媒の圧力が冷房サイクル１の通
常の作動時によりも高い４犬態、例えば７．０句、／　
ｃｔｉ以上となっていることを検知すると（ステップ＠
）、膨張弁７の弁体７２が完全に流路７１を閉じるか、
或いはほんの僅かの開度となる最大絞りの状態に膨張が
６は制御される（ステップ■）。この場合にはコンプレ
ッサ３はエバポレータ７内の冷媒の圧力が前記した基準
圧となるまで圧力制御１＃５１が制御される。これによ
り、膨張弁６が最大絞りの状態となることから、迅速に
エバポレータ７内の冷媒圧力が低下し、エバポレータ７
の温度が急速に低下することになる。エバポレータ７内
の冷媒の圧力が上述した値よりも低下すると、前記した
スーパーヒート値ＳＨに応じたエバポレータ７の熱負荷
におおじで所定のａｊｌＪ御がなされる。

［発明の効果Ｊ 以上説明してきたように、本発明によれば、電気信号に
よって膨張５↑の開度が制御されると共に、電気信号に
よってクランク宮内に供給される流体の圧力を所望の値
に制ｙＩｌするようにし、コンプレッサに流入する冷媒
のスーパーヒートｈｆｉを基準としてエバポレータ内の
冷媒の圧力を制御し、しかもピストンのストロークを制
御するようにしたので、エバポレータの熱負荷に応じて
コンプレッサからの吐出冷媒の容量、及びエバポレータ
内の冷媒の圧力が制御されることとなり、コンプレッサ
をエバポレータの熱負荷状態に対応させて、より適切に
コンプレッサを制御することが可能となる。

これにより、コンプレッサを駆動するためのエンジンの
燃費を向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図（△）〜（Ｃ）は本発明の一実施例に係る容量可
変斜板式コンプレッサを示す概略ｒＩｆＩ面図、第２図
（ハ）は本発明の一実施例に係る容量可変斜板式コンプ
レッサの制御装置を示すブロック図、第２図（８）は本
発明の他の実施例に係る制ｗＪ装置を示すブロック図、
第３図は第２図（Ｂ）に示す制ｗＪ装置の作動状態を示
すフローチＰト、第４図は本発明の膨張弁を示す断面図
、第５図はエバポレータにおける熱負荷を示すための湿
り空気線図、第６図は自動車用冷房サイクルを示す概略
図、第７図はＭ６図に示す冷房サイクルのモリエル線図
である。 １１・・・駆動軸、１２・・・クランク室、１３・・・
駆動斜板、１６・・・ウォブル板、２３・・・ピストン
、２６・・・圧縮室、２８ａ・・・吸入ポート、２８ｂ
・・・吐出ボート、５４・・・吸入側連通路、５５・・
・吐出側連通路、５７・・・第１電磁弁、５８・・・第
２電磁弁、６２・・・温度センサ、６３・・・圧力セン
サ、６４・・・演算手段、特許出願人　　　日本ラヂヱ
ーター株式会社第５図 ＠６図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 　シリンダブロック（２４）内に軸方向に住復動自在に
   装着された複数のピストン（２３）を、駆動軸（１１）
   と一体に回転すると共に傾斜角度が可変自在に取付けら
   れた駆動斜板（１３）により往復動するようにし、前記
   ピストン（２３）の前方に形成された圧縮室内（２６）
   の圧力と、前記ピストン（２３）の後方に形成されたク
   ランク室（１２）内の圧力との差圧の変化により前記駆
   動斜板（１３）の傾斜角度を変化させて前記ピストンの
   ストロークを変化させるようにした容量可変斜板式コン
   プレッサにおいて、吸入ポート（２９）と前記クランク
   室（１２）とを連通させる吸入側連通路（５４）を開閉
   する第１電磁弁（５７）及び吐出ポート（３３）と前記
   クランク室（１２）とを連通させる吐出側連通路（５５
   ）を開閉する第２電磁弁（５８）を有する圧力制御弁（
   ５１）と、前記吸入ポート（２９）に流入する冷媒の温
   度を検知する温度センサ（６２）及び圧力を検知する圧
   力センサ（６３）からの信号によって前記吸入ポート（
   ２９）に流入する冷媒のスーパーヒート値を算出する演
   算手段（６４）と、スーパーヒート値データ（８１）か
   らの信号と前記演算手段（６４）からのスーパーヒート
   値信号とを比較する比較手段（８０）と、前記圧力制御
   弁（５１）を作動させるコンプレッサ作動手段（７０）
   に対して前記比較手段（８０）からの信号に応じて制御
   信号を送るコンプレッサ制御手段（６８）と、前記比較
   手段（８０）からの信号に応じて膨張弁（６）の開度を
   制御する膨張弁作動手段（６９）に対して制御信号を送
   る膨張弁制御手段（６７）とを有し、エバポレータの熱
   負荷に応じてコンプレッサの吸入圧力及び膨張弁の開度
   を制御するようにしたことを特徴とする容量可変斜板式
   コンプレッサ。