JPH0429101Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 ［考案の目的］ （産業上の利用分野） 本考案は、自動車用冷房サイクルに使用され、
圧縮室内容積を変化させることが可能な容量可変
斜板式コンプレツサの制御装置に関する。

（従来の技術） 第６図は一般の自動車用空気調和装置に使用さ
れる冷房サイクル１を示す図である。図示しない
エンジンによりベルト、プーリ２及びマグネツト
クラツチ２ａを介してコンプレツサ３が駆動され
ると、このコンプレツサ３で断熱圧縮して高温高
圧となつたガス状冷媒はコンデンサ４に供給され
る。このコンデンサ４において冷媒は外部の空気
と熱交換して冷却され、高圧の液状冷媒となる。
この液状冷媒を一時貯留して冷媒中の水分や塵埃
を取り除くリキツドタンク５を通過した冷媒は、
膨張弁６において絞り膨脹され、低圧霧状の冷媒
となつてエバポレータ７内に流入する。これによ
り、車室内に流入する空気は、このエバポレータ
７で冷却されて冷風となり、車室内の冷房が行な
われる。

このような冷房サイクル１を作動させると、車
室内に流入される空気を除湿する効果があること
から、冷房サイクル１を夏期のみならず、春、
秋、及び冬期においても作動させるようにしてい
る。通常のコンプレツサ３では、コンプレツサ３
のロータ部の１回転当りの冷媒の吐出量は常に一
定となつており、エバポレータ７に流入する冷媒
の量は熱負荷に応じて膨張弁６により制御される
ようになつている。そして、エバポレータ７の外
表面に付着した凝縮水が凍結しないようにするた
めに、エバポレータ７の外表面が所定の温度以下
となつた場合には、サーモスイツチ８及びアンプ
９によつてコンプレツサ３を停止させるようにし
ている。このため、冬期等のように外気温度が低
くエバポレータ７の熱負荷が小さい場合には、夏
期等のように熱負荷が大きい場合に比してコンプ
レツサ３は、より頻繁にクラツチ２ａによつてオ
ンオフを繰り返すことになる。これによつて、エ
バポレータの熱負荷すなわち冷房サイクルの熱負
荷（以下、「サイクル負荷」という）に応じた消
費動力をエンジンから得るようにして省燃費を図
つている。

しかしながら、このような従来のコンプレツサ
３にあつては、１回転あたりの冷媒の吐出量が常
に一定となつているため、特にエンジンの回転数
が高い場合に、コンプレツサも高回転で回転せざ
るを得ず、膨脹弁のみでのサイクル負荷に応じた
冷媒流量の制御が困難になり、コンプレツサー駆
動のための消費動力が増大せざるを得なかつた。

そこで、このような冷房サイクル１に使用され
るコンプレツサ３として、最近では、特開昭58−
158382号公報に示される構造の容量可変斜板式コ
ンプレツサが提案されている。この容量可変斜板
式コンプレツサでは、シリンダ内のピストンのス
トロークをコンプレツサの吸込圧に応じて変化さ
せて、ロータ１回転あたりのコンプレツサの吐出
量が変化するようにしてある。したがつて、この
ような容量可変コンプレツサにあつては、コンプ
レツサの吸込圧を一定としつつ、サイクル負荷に
応じた所望の量の冷媒が冷房サイクル内を循環す
ることとなる。

このような容量可変式のコンプレツサによれ
ば、例えば、外気温度が低くて熱負荷は小さい
が、エバポレータ７で除湿を行なうために冷房サ
イクル１を作動した場合には、冷房サイクル１全
体を流れる冷媒の量が少量となることから、膨張
弁６における絞り過ぎによつてエバポレータ７内
における冷媒の蒸発圧力が低くなり過ぎることが
回避される。したがつて、これに起因してエバポ
レータ７に凝縮水を凍結させてしまういわゆる低
負荷時のエバポレータ７の凍結現象を避けること
ができるので、これを防止するためのサーモスイ
ツチ等が不要となる。

また、外気温度が高くて熱負荷が大きい場合で
あつても、それに応じてコンプレツサの容量が変
化するため、結果的に、容量制御領域での消費動
力を低減することができる。

（考案が解決しようとする問題点） しかして、このような容量可変斜板式コンプレ
ツサにあつては、夏期等の炎天下に車両を長時間
駐車させた直後にこのコンプレツサが装着された
自動車用冷房サイクルを始動させた場合には、ク
ールダウン性能（始動直後における単位時間あた
りの車室内温度の低下割合）が悪く、車室内が快
適な温度に冷房されるまで、時間がかかるという
不都合を有していた。これは、従来の容量可変斜
板式コンプレツサの制御装置にあつては、急速冷
房が必要な場合であつても、コンプレツサの吸入
圧力が一定になるように制御されることに基因し
ていた。

本考案は、このような実情に鑑みてなされたも
のであり、省エネルギーに寄与すると共にクール
ダウン性能が良い容量可変斜板式コンプレツサの
制御装置を提供することを目的とする。

［考案の構成］ （問題点を解決するための手段） かかる目的を達成するために、本考案は、シリ
ンダブロツク内に軸方向に往復動自在に装着され
た複数のピストンを、駆動軸と一体に回転すると
共に傾斜角度が可変自在に取付けられた駆動斜板
により往復動するようにし、前記ピストンの前方
に形成された圧縮室内の圧力と、前記ピストンの
後方に形成されたクランク室内の圧力との差圧の
変化により前記駆動斜板の傾斜角度を変化させて
接続ピストンのストロークを変化させるようにし
た容量可変斜板式コンプレツサにおいて、 前記容量可変斜板式コンプレツサが装着された
冷房サイクルの熱負荷を検知するサイクル負荷検
知手段と、 このサイクル負荷検知手段で検知したサイクル
負荷が所定値以上かどうかを比較するサイクル負
荷比較手段と、 前記冷房サイクルにより冷却されて吹出される
実際の空気の温度を検知する吹出温度検知手段
と、 当該冷房サイクルにより冷却される空気の目標
吹出温度を検知する目標吹出温度検知手段と、 前記吹出温度検知手段で検知した温度と前記目
標吹出温度検知手段で検知した目標温度との差温
を比較する吹出温度比較手段と、 前記吹出温度比較手段及びサイクル負荷比較手
段からの出力信号に応じて前記クランク室内の圧
力を変化させるクランク室圧制御手段とから成
り、 前記吹出温度比較手段で比較した前記差温が所
定温度以上の場合には、当該吹出温度比較手段か
らの出力信号に基づいて優先的に、前記クランク
室圧制御手段によりクランク室内の圧力を制御す
ることを特徴とする。

（作用） 次に本考案の作用を第１図を基に説明する。

まず、冷房サイクルにおけるエバポレータに作
用する熱負荷をサイクル負荷として、これをサイ
クル負荷検知手段７０により検知する。同時に、
吹出温度検知手段７３で、車室内等に吹出される
空気の温度を検知すると共に、目標温度検知手段
７４で、目標の吹出温度を検知する。次に、これ
ら吹出温度検知手段７３及び目標吹出温度検知手
段７４で検知した温度の差温を、吹出温度比較手
段７５で比較演算する。そして、この差温が所定
温度以上であれば、急速冷房が必要なので、クラ
ンク室圧制御手段７２でクランク室内の圧力を調
節し、往復動するピストンのストロークを最大限
に大きくし、多大な負荷に応じた適正な冷媒流量
をサイクル内に流すために、コンプレツサの吐出
量を最大にする。

また、前記吹出温度比較手段７５で比較演算し
た前記差温が所定温度以下の場合には、サイクル
負荷比較手段７１の出力信号に応じて、クランク
室圧制御手段が制御される。このサイクル負荷比
較手段では、サイクル負荷検知手段７０により検
知したサイクル負荷が所定値以上かどうかを比較
演算する。このサイクル比較手段７１で比較演算
したサイクル負荷が所定値以上の場合には、冷房
サイクルに多大な負荷が作用していると考えられ
るので、この場合には、クランク室圧制御手段７
２でクランク室内の圧力を調節し、往復動するピ
ストンのストロークを大きくし、多大な負荷に応
じた適正な冷媒流量をサイクル内に流す。また、
サイクル比較手段７１で比較演算したサイクル負
荷が所定値以下の場合には、冷房サイクルに作用
する熱負荷が比較的少ないと考えられるので、こ
の場合には、クランク室圧制御手段７２で、クラ
ンク室の圧力を制御し、往復動するピストンのス
トロークを小さくし、少ない熱負荷に応じた適正
な冷媒流量をサイクル内に流すことになる。

（実施例） 以下、本考案の実施例について説明する。

第１図は本考案の構成を示すブロツク図、第２
図は本考案の一実施例に係る容量可変斜板式コン
プレツサ及びその制御装置の概略構成図、第３図
は同実施例に係る作用を示すフローチヤート図、
第４図Ａ〜Ｃは同実施例に係る容量可変斜板式コ
ンプレツサの概略断面図、第５図Ａ，Ｂは同実施
例に係る制御特性を示すグラフであり、第６図に
示す部材と共通する部材には同一符号を付し、そ
の説明は一部省略する。

第２，４図に示すように、本実施例に係る容量
可変斜板式コンプレツサ５０は、シリンダブロツ
ク２４と、これの後端に取付けられたクランクケ
ース１７と、シリンダブロツク２４の先端に取付
けられたヘツド３０とからなるコンプレツサ本体
１０を有している。シリンダブロツク２４に形成
されたシリンダ２５内には、軸方向に往復動自在
に例えば５つのピストン２３が装着してある。一
方、クランクケース１７内にはクランク室１２が
形成してあり、シリンダブロツク２４とクランク
ケース１７に回転自在に支持された駆動軸１１に
は、駆動棒１１ａが固着され、この駆動棒１１ａ
にピン１１ｂを中心に回動自在に駆動斜板１３が
クランクケース１２内に位置して取付けてある。
したがつて、この駆動斜板１３は駆動軸１１によ
つて、これと一体に回転すると共に、駆動軸１１
に対する傾斜角度が可変自在となつている。

駆動斜板１３には非回転ウオブル板１６がその
径方向端面はスラスト軸受１４を介し、その内周
面はラジアル軸受１５を介して接触しており、こ
の非回転ウオブル板１６は駆動斜板１３の傾斜角
度が変化することによつて角度が変化するように
なつている。尚、非回転ウオブル板１６のスラス
ト方向の移動は、スラストワツシヤ２０及びスナ
ツプリング２１によつて規制されている。そし
て、非回転ウオブル板１６は、ケーシング１７に
固着された案内ピン１８に対して滑動自在に連結
されたシユー１９に連結されており、シユー１９
により回転が防止されると共に駆動軸１１方向の
移動が案内されるようになつている。

前記ピストン２３と非回転ウオブル板１６はロ
ツド２２により連結されており、駆動斜板１３の
傾斜角度が変化することによつて、非回転ウオブ
ル板１６を介してそれぞれのピストン２３の往復
動ストロークが変化するようになつている。

シリンダブロツク２４とヘツド３０との間に
は、弁板２７が取付けられており、この弁板２７
とピストン２３の前面に圧縮室２６が形成される
ことになり、ピストン２３の後面はクランク室１
２と連通している。この弁板２７には図示するよ
うにヘツド３０に形成された吸入ポート２９と連
通する吸入口２８ａが形成され、ヘツド３０に形
成された吐出ポート３３と連通する吐出口２８ｂ
が形成されている。更にこの弁板２７には、ピス
トン２３が後退移動する吸入工程時に吸入口２８
ａを開き吐出工程の時に吸入口２８ａを閉じる吸
入弁３４ａが取付けられると共に、ピストン２３
が前進移動する吐出工程時に吐出口２８ｂを開き
吸入工程時に吐出口２８ｂを閉じる吐出弁３４ｂ
が取付けられている。

駆動斜板１３の傾斜角度は、ピストン２３の前
後の圧力差を変化させることにより、すなわちク
ランク室１２内の圧力を変化させることによつて
変化することになる。この圧力を制御するために
ヘツド３０には圧力制御弁５１が取付けられてお
り、ヘツド３０に埋め込まれた弁本体５２には、
吸入ポート２９に対して連通路３１を介して連通
される吸入側圧力室３２が形成されている。この
弁本体５２にはシリンダブロツク２４及びヘツド
３０に形成された供給路５３と、吸入ポート２９
とを吸入圧力室３２及び連通路３１を介して連通
させる吸入側連通路５４が形成されている。ま
た、弁本体５２には、ヘツド３０に形成された吐
出側圧力室３５を介して吐出ポート３３と前記供
給路５３とを連通させる吐出側連通路５５が形成
されている。なお、前記供給路５３は、吸入側連
通路５４及び吐出側連通路５５に対応してそれぞ
れ一個づつ形成しても良い。

弁本体５２内に設けられた筒体５６内には、吸
入側連通路５４を開閉するための第１電磁弁５７
が設けられ、更に吐出側連通路５５を開閉するた
めの第２電磁弁５８が設けられている。これらの
電磁弁５７，５８には、コイルばね５９によつて
それぞれの連通路５４，５５を閉じる方向の弾発
力が付与されている。

第１電磁弁５７の開閉を制御するために、圧力
制御弁５１には、実際には第１図に示すように、
電磁コイル６０が設けてある。また、第２電磁弁
５８の開閉を制御するために、弁本体５２には電
磁コイル６１が設けてある。これら電磁コイル６
０，６１は、クランク室圧制御手段７２に相当す
る回路が内蔵された第２図に示すマイクロコンピ
ユータ（以下、単に「マイコン」という）６２に
接続してある。このマイコン６２には、第１図に
示すクランク室圧制御手段７２の他に、サイクル
負荷比較手段７１、及び吹出温度比較手段７５に
相当する回路が内蔵してある。また、このマイコ
ン６２には、第２図に示すように、エバポレータ
７の出口側冷媒の圧力を検知する圧力センサ６３
が接続してある。この圧力センサ６３は、第１図
に示すサイクル負荷検知手段７０に相当し、冷房
サイクルに作用する熱負荷を検知することにな
る。さらに、マイコン６２には、エバポレータ７
から吹出される空気の温度を検知する温度センサ
６４が接続してある。この温度センサ６４は、第
１図に示す吹出温度検知手段７３に相当するもの
である。さらにまた、マイコン６２には、乗員が
操作するコントロールパネル６５内に設けられた
温度調節レバー６６の設定位置を検知する可変抵
抗６７に接続している。この温度調節レバー６６
の設定位置を検知する可変抵抗６７は、第１図に
示す目標吹出温度検知手段７４に相当するもので
あり、目標の吹出温度を決定する基準となる。

次に、このような容量可変斜板式コンプレツサ
の制御装置の作用を、第３図に基づいて説明す
る。

ステツプ８０において、自動車用冷房サイクル
を作動させると同時に、本実施例に係る制御装置
を作動させると、まず、第２図に示すマイコン６
２に接続された可変抵抗６７によつて目標吹出温
度Teに対応するレバー６６の設定位置をマイコ
ン６２内に読み込む（ステツプ81）。

ほとんど同時に、ステツプ82では、第２図に示
す温度センサ６４によつて、エバポレータ７を通
過して車室内に吹出される空気の実際の吹出温度
Ｔをマイコン６２内に読み込む。

次にステツプ83では、マイコン６２内に内蔵さ
れた第１図に示す吹出温度比較手段７５により、
前記実際の吹出温度Ｔと目標吹出温度Teとの差
温（Ｔ−Te）が、所定温度To以上かどうかを比
較する。そして、（Ｔ−Te）≧Toになる時は、急
速冷房が必要な場合と考えられるので、この場合
にはステツプ86へ行き、そうでない場合には、ス
テツプ84へ行くようになつている。

ステツプ84では、第２図に示す圧力センサ６３
からエバポレータ７の吐出側冷媒圧力すなわちコ
ンプレツサ５０の吸入側冷媒圧力（コンプ吸入
圧）Psをマイコン６２内に読み込む。この圧力
Psは、エバポレータ７に作用する熱負荷すなわ
ち冷房サイクルの熱負荷（サイクル負荷）と相関
関係にあり、これによつてサイクル負荷を知るこ
とができる。

次にステツプ85では、このコンプ吸入圧Psが
所定の目標吸入圧力Peより大きいかどうかを判
断する。この判断は、マイコン６２内に内蔵され
た第１図に示すサイクル負荷比較手段７１が行
う。コンプ吸入圧Psが目標吸入圧力Peよりも大
きい場合には、サイクル負荷が高負荷であること
を示している。そこで、このような場合には、ス
テツプ86，87へ行くようにする。また、逆の場合
には、サイクル負荷が低負荷であると判断される
ので、この場合にはステツプ89，90へ行く。

ステツプ86，87では、第１図に示すクランク室
圧制御手段７２の働きで、第４図Ａに示すよう
に、第１電磁弁５７を開き、第２電磁弁５８を閉
じる。このように第１電磁弁５７が開くことによ
つて、クランク室１２内にはコンプレツサの吐出
圧（コンプ吐出圧）Pdよりも圧力が低いコンプ
吸入圧Psが吸入側連通路５４及び供給路５３を
介して案内されることから、第４図Ｂに示すよう
な吸入工程にあるピストンの後面に作用する圧力
と前面に作用する圧力との差圧が小さくなり、第
４図Ａ，Ｂに示すように駆動斜板１３、つまり非
回転ウオブル板１６の駆動軸１１に対する傾斜角
度が大きくなる。これによつて、往復動するピス
トン２３のストロークが長くなり、同一回転数に
対するコンプレツサ吐出容量が増大し、高負荷に
応じた適正な冷媒流量をサイクル内に流すことに
なる。尚、第４図Ａは図示するピストン２３が上
死点にまで前進した状態を示し、第４図Ｂは図示
するピストン２３が下死点にまで後退した状態を
示す。

次にステツプ88では、制御を終了するかどうか
を判断し、続行する場合には、ステツプ81へ戻
り、そうでない場合には制御を終了する（ステツ
プ100）。この制御を続行するかどうかの判断は、
たとえば、エアコンスイツチがオン状態にあるか
どうかに基づいて行われる。

前記ステツプ85でコンプ吸入圧Psが所定圧Po
以下と判断された場合には、サイクル負荷が低い
場合と考えられるが、その場合にはステツプ89，
90へ行く。そこでは、第１図に示すクランク室圧
制御手段７２の働きで、第４図Ｃに示すように、
第１電磁弁５７を閉じ、第２電磁弁５８を開く。
このように第２電磁弁５８が開くと、比較的高い
圧力である吐出ポート３３のコンプ吐出圧Pdが
供給路５３を介してクランク室１２内に供給され
る。そうすると、吸入工程にあるピストン２３
（第４図Ｂで示すような状態）にあるピストンの
前後の圧力差が多大になり、非回転ウオブル板１
６を立てる方向のモーメントが作用する。これに
よつて、非回転ウオブル板１６の傾斜角度は、駆
動軸１１に対して直角に近い角度となる。したが
つて、ピストンの往復動ストロークが短くなり、
同一回転数に対するコンプレツサの吐出容量が減
少し、低負荷に応じた適正な冷媒流量をサイクル
内に流すことになる。

次に、ステツプ89，90が終了すると、ステツプ
88へ行き、制御が終了しない場合には、上述した
ステツプを繰り返す。

このような制御によれば、ステツプ83で、急速
冷房が必要かどうかが判断され、急速冷房が必要
な場合には、優先的にステツプ86，87を繰り返す
ことによつて、第４図Ａ，Ｂで示すように、クラ
ンク室１２にコンプ吸入圧Psを導入し続け、ピ
ストン２３の往復動ストロークを最大にし、冷房
サイクル内に多量の冷媒を循環させる。そうする
と、第５図Ａ中の実線ａに示すように、エバポレ
ータの吐出側冷媒圧力であるコンプ吸入圧Psが
急速に低下し、いわゆるオーバーシユートを引き
起す。これと共に同図Ｂの実線ｂに示すように、
エバポレータを通過して車室内に吹出される吹出
温度Ｔも急速に低下する。

したがつて、急速な冷房が可能となる。

そして、この吹出温度Ｔと目標吹出温度Teと
の差温がTo以下になつた時点toで、第３図に示
すステツプ84，85の制御が開始され、その後は、
コンプ吸入圧Psを目標吸入圧Peに近づけるよう
な制御がなされる。これによつて、サイクル負荷
に応じた適正な冷媒流量をサイクル内に流すこと
になる。前記差温Toは、実験等で定められる値
であり、データとしてマイコン６２内へ記憶して
ある。なお、この差温Toは負の値であつても良
く、その場合には、吹出温度Ｔもオーバーシユー
トすることができるので、これによつても急速冷
房が可能である。ただし、この場合には、ステツ
プ83で、急速冷房が必要な時と通常の制御で良い
時との判断を行うことができなくなるため、その
ための回路を新たに設ける必要がある。

なお、第５図中点線ｃ，ｄは、従来例に係る制
御装置によるコンプ吸入圧Psと吹出温度Ｔとの
時間変化であり、本実施例に係る制御装置の制御
の方が急速冷房に適していることが分る。

なお、本考案は、上述した実施例に限定される
ものではなく、種々に改変することが可能であ
る。

例えば、前記サイクル負荷検知手段７０として
は、圧力センサ６３に限定されず、エバポレータ
７の吐出側の冷媒の温度を検知する温度センサで
あつても良いし、また、これらの圧力センサと温
度センサとからなる冷媒のサブクール量検出手段
であつても良い。さらには、前記クランク室１２
内の圧力を検知することにより、サイクル負荷を
推測することもできるため、前記サイクル負荷検
知手段７０としては、クランク室内に設けた圧力
センサであつても良い。また、コンプレツサの圧
縮比を検出することによつてもサイクル負荷を推
測することができるため、前記サイクル負荷検知
手段７０としては、コンプレツサの圧縮比検出手
段であつても良い。

また、前記吹出温度検知手段７３としては、エ
バポレータ７の直後に設けた温度センサ６４に限
らず、たとえば、車室内の温度を検知する内気セ
ンサであつても良い。その場合には、車室内温度
を設定値と比較し、これによつて、本考案に係る
制御を行うこととなる。さらに、前記目標吹出温
度検知手段７４としては、可変抵抗に限らず、た
とえば、あらかじめマイコン６２内に記憶してあ
るデータ等であつても良い。

［考案の効果］ 以上説明してきたように、本考案によれば、容
量可変斜板式コンプレツサにおいて、急速冷房が
要求される場合を自動的に検知し、この場合に
は、優先的にコンプレツサの吐出量を最大限にし
たので、冷房サイクルのクールダウン特性が大幅
に向上する。また、本考案によれば、急速冷房が
要求されない場合には、冷房サイクルの熱負荷に
応じた冷媒流量の制御がなされるため、これによ
りコンプレツサを駆動するためのエンジンの燃費
を向上させ、省エネルギーを図ることができると
いう優れた効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案の構成を示すブロツク図、第２
図は本考案の一実施例に係る容量可変斜板式コン
プレツサ及びその制御装置の概略構成図、第３図
は同実施例に係る作用を示すフローチヤート図、
第４図Ａ〜Ｃは同実施例に係る容量可変斜板式コ
ンプレツサの概略断面図、第５図Ａ，Ｂは同実施
例に係る制御特性を示すグラフ、第６図は自動車
用冷房サイクルを示す概略図である。 １１……駆動軸、１２……クランク室、１３…
…駆動斜板、１６……ウオブル板、２３……ピス
トン、２６……圧縮室、２８ａ……吸入ポート、
２８ｂ……吐出ポート、５４……吸入側連通路、
５５……吐出側連通路、５７……第１電磁弁、５
８……第２電磁弁、６２……マイコン、６３……
圧力センサ、６４……温度センサ、６７……可変
抵抗、７０……サイクル負荷検知手段、７１……
サイクル負荷比較手段、７２……クランク室圧制
御手段、７３……吹出温度手段、７４……目標吹
出温度検知手段、７５……吹出温度比較手段。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 シリンダブロツク２４内に軸方向に往復動自在
   に装着された複数のピストン２３を、駆動軸１１
   と一体に回転すると共に傾斜角度が可変自在に取
   付けられた駆動斜板１３により往復動するように
   し、前記ピストン２３の前方に形成された圧縮室
   内２６の圧力と、前記ピストン２３の後方に形成
   されたクランク室１２内の圧力との差圧の変化に
   より前記駆動斜板１３の傾斜角度を変化させて前
   記ピストン２３のストロークを変化させるように
   した容量可変斜板式コンプレツサにおいて、 前記容量可変斜板式コンプレツサが装着された
   冷房サイクルの熱負荷を検知するサイクル負荷検
   知手段６３，７０と、 このサイクル負荷検知手段で検知したサイクル
   負荷が所定値以上かどうかを比較するサイクル負
   荷比較手段７１と、 前記冷房サイクルにより冷却されて吹出される
   実際の空気の温度を検知する吹出温度検知手段６
   ４，７３と、 当該冷房サイクルにより冷却される空気の目標
   吹出温度を検知する目標吹出温度検知手段６７，
   ７４と、 前記吹出温度検知手段６４，７３から検知した
   温度と前記目標吹出温度検知手段６７，７４で検
   知した目標温度との差温を比較する吹出温度比較
   手段７５と、 前記吹出温度比較手段７５及びサイクル負荷比
   較手段７１からの出力信号に応じて前記クランク
   室１２内の圧力を変化させるクランク室圧制御手
   段５１，７２とから成り、 前記吹出温度比較手段７５で比較した前記差温
   が所定温度以上の場合には、当該吹出温度比較手
   段からの出力信号に基づいて優先的に、前記クラ
   ンク室圧制御手段７２によりクランク室１２内の
   圧力を制御することを特徴とする容量可変斜板式
   コンプレツサの制御装置。