JPS6235336B2 - - Google Patents
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- JPS6235336B2 JPS6235336B2 JP54012618A JP1261879A JPS6235336B2 JP S6235336 B2 JPS6235336 B2 JP S6235336B2 JP 54012618 A JP54012618 A JP 54012618A JP 1261879 A JP1261879 A JP 1261879A JP S6235336 B2 JPS6235336 B2 JP S6235336B2
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Description
本発明は電力系統の保護装置に係り、特に共架
多回線地絡方向保護リレーに関するものである。 第１図は共架系統モデルと鉄塔モデルを示し、
零相電流の補償をするにあつて、第１図の共架系
統モデルで、他回線１号線のＡ，Ｂ，Ｃ相の各相
電流をＩA，ＩB，ＩC、２号線の各相電流をI′A，
I′B，I′Cとする。これにより生じる磁束が、自回
線（抵抗接地系）の１号線のａ，ｂ，ｃ相、同じ
く２号線a′，b′，c′相に鎖交する磁束数をφa，φ
b，φc及びφ′a，φ′b，φ′cとすると、これらは
(1)式で求まる。 (1)式のＭAa，ＭBa，…，ＭC′C′は次の通りであ
る。 ＭAa：他回線1LのＡ相と自回線1Lのａ相との
単位長あたりの相互インダクタンス。 ＭBa：他回線1LのＢ相と自回線1Lのａ相との
単位長あたりの相互インダクタンス。 ＭCc′：他回線2LのC′相と自回線2LのC′相との
単位長あたりの相互インダクタンス。 共架系統の電線配置モデルを第２図に示す。これ
から(1)式右辺の各相互インダクタンスを求めた結
果を第１表に示す。 自回線の１号線のａ，ｂ，ｃ相、及び２号線の
a′，b′，c′相に発生する電磁誘導電圧、Ｖan，Ｖb
ｎ，Ｖcn及びＶa′n，Ｖb′n，，Ｖc′nは、φa，φb，
φc，φ′a，φ′b，φ′cを微分して符号を反転する
ことによつて求まる。それを(2)式に示す。 (2)式から自回線の１号線ａ，ｂ，ｃ相に発生す
る誘導電圧と２号線a′，b′，c′相に発生する誘導
電圧との回線間各相の誘導電圧の差は(3)式にな
る。ここでＭは(1)式のＭに相当するものである。 自回線の、１号線と２号線の回線間ループイン
ピーダンスをZ00とすると、１号線、２号線の各
相の回線間循環電流iath，ibth，icthは(4)式で与
えられる。 （第１表） 第２図の導体配置から計算した他回線と自回線
間の相互インダクタンス（単位ｍ当り） ＭBa＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ−ｈ ＭBa′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ−ｈ）２
＋Ｗ２｝〓 ＭCb＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ−２ｈ ＭCa′＝μｌ／２πlog２ｈｅ／｛（ＤＡａ−２ｈ）
２＋Ｗ２｝〓 ＭAa＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ−２ｈ）２
＋Ｗ２｝〓 ＭA′a′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ−２ｈ ＭB′a＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ−ｈ）２
＋Ｗ２｝〓 ＭB′a′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ−ｈ ＭAb＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ ＭAb′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ）２
＋Ｗ２｝〓 ＭBb＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ−ｈ ＭBb′＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ−ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭCb＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ−２ｈ ＭCb′＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ−２ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭA′a＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ−２ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭA′b′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ−２ｈ ＭB′b＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ−ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭB′b′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ−ｈ ＭC′b＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ）２
＋Ｗ２｝〓 Ｍc′b′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ ＭAc＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ ＭAc′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ）
２＋Ｗ２｝〓 ＭBc＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ−ｈ ＭBc′＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ−ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭCc＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ−２ｈ ＭCc′＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ−２ｈ）２＋Ｗ２｝
〓 ＭA′c＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ−２ｈ）２＋Ｗ２｝
〓 ＭA′c′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ−２
ｈ ＭB′c＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ−ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭB′c′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ−ｈ ＭC′c＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ）
２＋Ｗ２｝〓 ＭC′c′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ ｌ：併架亘長（ｍ） μ：空気中の透磁率４π×10-7 (3)，(4)式及び第１表から他回線の各運用状態
（２回線並用または１回線のみ運用）でのIath，
Ibth，及びIcthとの関係式を求める。 (a) 他回線２回線並用時 他回線の各相電流は次の通りである。 (5)式を(3)式に代入して整理すると(6)式になる。 (6)式に(4)式からI0とＶan−Ｖb′n，Ｖcn−Ｖc′nを
消去してｉathとｉbth及びｉcthとの関係式を求め
ると(7)，(8)式になる。 ｉath＝（ＭＡ′ａ−ＭＡａ＋ＭＡ′ａ′−ＭＡ′ａ）＋（ＭＢａ′−ＭＢａ＋ＭＢ′ａ′−ＭＢ′ａ）ａ２／
（ＭＡｂ′−ＭＡｂ＋ＭＡ′ｂ′−ＭＡ′ｂ）＋（ＭＢ′ｂ−ＭＢｂ＋ＭＢ′ｂ′−ＭＢ′ｂ）ａ２ ＋（ＭＣａ′−ＭＣａ＋ＭＣ′ａ′−ＭＣ′ａ）ａ／＋（ＭＣｂ′−ＭＣｂ＋ＭＣ′ｂ′−ＭＣ′ｂ）ａｉ
bth……(7) ｉath＝（ＭＡａ′−ＭＡａ＋ＭＡ′ａ′−ＭＡ′ａ）＋（ＭＢａ′−ＭＢａ＋ＭＢ′ａ′−ＭＢ′ａ）ａ２／
（ＭＡｃ′−ＭＡｃ＋ＭＡ′ｃ′−ＭＡ′ｃ）＋（ＭＢｃ′−ＭＢｃ＋ＭＢ′ｃ′−ＭＢ′ｃ）ａ２ ＋（ＭＣａ′−ＭＣａ＋ＭＣ′ａ′−ＭＣ′ａ）ａ／＋（ＭＣｃ′−ＭＣｃ＋ＭＣ′ｃ′−ＭＣ′ｃ）ａｉ
cth……(8) (7)，(8)式に第１表の相互インダクタンスの式を
代入すると(9)，(10)式になる。 (9)，(10)式からわかるように電線配置によつて決
まる(9)式、(10)式の右辺の係数とｉbthまたはｉcth
からｉathが推定することができる。(9)，(10)式の
分子をＫ〓a、(9)式、(10)式の分母をそれぞれＫ〓b，
Ｋ〓
ｃとおくと、(11)，(12)式になる。 ｉath＝Ｋａ／Ｋｂｉbth …(11) ｉath＝Ｋａ／Ｋｃｉcth …(12) (11)，(12)式から ｉbth＝Ｋｂ／Ｋａｉath …（13） ｉbth＝Ｋｂ／Ｋｃｉcth …（14） 従つて、（13），（14）式からｉathまたはｉcthから
ｉbthが推定できる。 また、(11)，(12)式から ｉcth＝Ｋｃ／Ｋａｉath …（15） ｉcth＝Ｋｃ／Ｋｂｉbth …（16） 従つて、（15），（16）式からわかるようにｉathま
たはｉbthからｉcthが推定できる。 (b) 他回線１号線のみ運用、２号線停止 他回線各相電流は次のように書ける。 (a)の場合と同様にｉathとｉbthまたはｉcthとの
関係式を求めると（18），（19）式になる。 ｉath＝（ＭＡａ′−ＭＡａ）＋（ＭＢａ′−ＭＢａ）ａ２＋（ＭＣａ′−ＭＣａ）ａ／（ＭＡｂ′−ＭＡｂ）
＋（ＭＢｂ′−ＭＢｂ）ａ２＋（ＭＣｂ′−ＭＣｂ）ａｉbth…（18） ｉath＝（ＭＡａ′−ＭＡａ）＋（ＭＢａ′−ＭＢａ）ａ２＋（ＭＣａ′−ＭＣａ）ａ／（ＭＡｃ′−ＭＡｃ）
＋（ＭＢｃ′−ＭＢｃ）ａ２＋（ＭＣｃ′−ＭＣｃ）ａｉcth…（19） （18），（19）式に第１表の相互インダクタンス
の式を代入して （20），（21）式からわかるようにｉbth又はｉcthか
らｉathが推定できる。 （20），（21）式の分子をＫ〓a′、（20）式、（21
）
式の分母をＫ〓b′，Ｋ〓c′とおくと、 ｉath＝Ｋａ′／Ｋｂ′ｉbth …（22） ｉath＝Ｋａ′／Ｋｃ′ｉcth …（23） ｉbth＝Ｋｂ′／Ｋａ′ｉath …（24） ｉbth＝Ｋｂ′／Ｋｃ′ｉcth …（25） ｉcth＝Ｋｃ′／Ｋａ′ｉath …（26） ｉcth＝Ｋｃ′／Ｋｂ′ｉbth …（27） （22）と（27）式からわかるようにある相循環電
流から他の相循環電流を推定することができる。 (c) 他回線２号線のみ運用、１号線停止 他回線各相電流は次のようにかける。 (a)の場合と同様にｉathとｉbthまたはｉcthとの
関係式を求めると、（29），（30）式になる。 ｉath＝（ＭＡ′ａ′−ＭＡ′ａ）＋（ＭＢ′ａ′−ＭＢ′ａ）ａ２＋（ＭＣ′ａ′−ＭＣ′ａ）ａ／（ＭＡ′
ｂ′−ＭＡ′ｂ）＋（ＭＢ′ｂ′−ＭＢ′ｂ）ａ２＋（ＭＣ′ｂ′−ＭＣ′ｂ）ａｉbth…（29） ｉath＝（ＭＡ′ａ′−ＭＡ′ａ）＋（ＭＢ′ａ′−ＭＢ′ａ）ａ２＋（ＭＣ′ａ′−ＭＣ′ａ）ａ／（ＭＡ′
ｃ′−ＭＡ′ｃ）＋（ＭＢ′ｃ′−ＭＢ′ｃ）ａ２＋（ＭＣ′ｃ′−ＭＣ′ｃ）ａｉcth…（30） （29），（30）式に第１表の相互インダクタンス
の式を代入すると （31），（32）式の分子をＫa″，（31），（32）式
の分母をＫ〓b″，Ｋ〓c″とおくと ｉath＝Ｋａ″／Ｋｂ″ｉbth …（33） ｉath＝Ｋａ″／Ｋｃ″ｉcth …（34） ｉbth＝Ｋｂ″／Ｋａ″ｉath …（35） ｉbth＝Ｋｂ″／Ｋｃ″ｉcth …（36） ｉcth＝Ｋｃ″／Ｋａ″ｉath …（37） ｉcth＝Ｋｃ″／Ｋｂ″ｉbth …（38） （33）〜（38）式を使つて、ある相循環電流から
他の相循環電流を推定することができる。 ｉath，ｉbth及びｉcthとの関係式の１例を第１
図に示した共架系統モデルを例にとり、他回線２
回線並用時、１回線のみ運用時の場合のｉath，
ｉbth及びｉcthとの関係式を求めると・ (9)，(10)，（20），（21），（31），（32）式から
多回線地絡方向保護リレーに関するものである。 第１図は共架系統モデルと鉄塔モデルを示し、
零相電流の補償をするにあつて、第１図の共架系
統モデルで、他回線１号線のＡ，Ｂ，Ｃ相の各相
電流をＩA，ＩB，ＩC、２号線の各相電流をI′A，
I′B，I′Cとする。これにより生じる磁束が、自回
線（抵抗接地系）の１号線のａ，ｂ，ｃ相、同じ
く２号線a′，b′，c′相に鎖交する磁束数をφa，φ
b，φc及びφ′a，φ′b，φ′cとすると、これらは
(1)式で求まる。 (1)式のＭAa，ＭBa，…，ＭC′C′は次の通りであ
る。 ＭAa：他回線1LのＡ相と自回線1Lのａ相との
単位長あたりの相互インダクタンス。 ＭBa：他回線1LのＢ相と自回線1Lのａ相との
単位長あたりの相互インダクタンス。 ＭCc′：他回線2LのC′相と自回線2LのC′相との
単位長あたりの相互インダクタンス。 共架系統の電線配置モデルを第２図に示す。これ
から(1)式右辺の各相互インダクタンスを求めた結
果を第１表に示す。 自回線の１号線のａ，ｂ，ｃ相、及び２号線の
a′，b′，c′相に発生する電磁誘導電圧、Ｖan，Ｖb
ｎ，Ｖcn及びＶa′n，Ｖb′n，，Ｖc′nは、φa，φb，
φc，φ′a，φ′b，φ′cを微分して符号を反転する
ことによつて求まる。それを(2)式に示す。 (2)式から自回線の１号線ａ，ｂ，ｃ相に発生す
る誘導電圧と２号線a′，b′，c′相に発生する誘導
電圧との回線間各相の誘導電圧の差は(3)式にな
る。ここでＭは(1)式のＭに相当するものである。 自回線の、１号線と２号線の回線間ループイン
ピーダンスをZ00とすると、１号線、２号線の各
相の回線間循環電流iath，ibth，icthは(4)式で与
えられる。 （第１表） 第２図の導体配置から計算した他回線と自回線
間の相互インダクタンス（単位ｍ当り） ＭBa＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ−ｈ ＭBa′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ−ｈ）２
＋Ｗ２｝〓 ＭCb＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ−２ｈ ＭCa′＝μｌ／２πlog２ｈｅ／｛（ＤＡａ−２ｈ）
２＋Ｗ２｝〓 ＭAa＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ−２ｈ）２
＋Ｗ２｝〓 ＭA′a′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ−２ｈ ＭB′a＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ−ｈ）２
＋Ｗ２｝〓 ＭB′a′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ−ｈ ＭAb＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ ＭAb′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ）２
＋Ｗ２｝〓 ＭBb＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ−ｈ ＭBb′＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ−ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭCb＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ−２ｈ ＭCb′＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ−２ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭA′a＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ−２ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭA′b′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ−２ｈ ＭB′b＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ−ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭB′b′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ−ｈ ＭC′b＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋ｄ）２
＋Ｗ２｝〓 Ｍc′b′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋ｄ ＭAc＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ ＭAc′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ）
２＋Ｗ２｝〓 ＭBc＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ−ｈ ＭBc′＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ−ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭCc＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ−２ｈ ＭCc′＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ−２ｈ）２＋Ｗ２｝
〓 ＭA′c＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ−２ｈ）２＋Ｗ２｝
〓 ＭA′c′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ−２
ｈ ＭB′c＝μｌ／２πlog ２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ−ｈ）２＋Ｗ２｝〓 ＭB′c′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ−ｈ ＭC′c＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／｛（ＤＡａ＋２ｄ）
２＋Ｗ２｝〓 ＭC′c′＝μｌ／２πlog２Ｈｅ／ＤＡａ＋２ｄ ｌ：併架亘長（ｍ） μ：空気中の透磁率４π×10-7 (3)，(4)式及び第１表から他回線の各運用状態
（２回線並用または１回線のみ運用）でのIath，
Ibth，及びIcthとの関係式を求める。 (a) 他回線２回線並用時 他回線の各相電流は次の通りである。 (5)式を(3)式に代入して整理すると(6)式になる。 (6)式に(4)式からI0とＶan−Ｖb′n，Ｖcn−Ｖc′nを
消去してｉathとｉbth及びｉcthとの関係式を求め
ると(7)，(8)式になる。 ｉath＝（ＭＡ′ａ−ＭＡａ＋ＭＡ′ａ′−ＭＡ′ａ）＋（ＭＢａ′−ＭＢａ＋ＭＢ′ａ′−ＭＢ′ａ）ａ２／
（ＭＡｂ′−ＭＡｂ＋ＭＡ′ｂ′−ＭＡ′ｂ）＋（ＭＢ′ｂ−ＭＢｂ＋ＭＢ′ｂ′−ＭＢ′ｂ）ａ２ ＋（ＭＣａ′−ＭＣａ＋ＭＣ′ａ′−ＭＣ′ａ）ａ／＋（ＭＣｂ′−ＭＣｂ＋ＭＣ′ｂ′−ＭＣ′ｂ）ａｉ
bth……(7) ｉath＝（ＭＡａ′−ＭＡａ＋ＭＡ′ａ′−ＭＡ′ａ）＋（ＭＢａ′−ＭＢａ＋ＭＢ′ａ′−ＭＢ′ａ）ａ２／
（ＭＡｃ′−ＭＡｃ＋ＭＡ′ｃ′−ＭＡ′ｃ）＋（ＭＢｃ′−ＭＢｃ＋ＭＢ′ｃ′−ＭＢ′ｃ）ａ２ ＋（ＭＣａ′−ＭＣａ＋ＭＣ′ａ′−ＭＣ′ａ）ａ／＋（ＭＣｃ′−ＭＣｃ＋ＭＣ′ｃ′−ＭＣ′ｃ）ａｉ
cth……(8) (7)，(8)式に第１表の相互インダクタンスの式を
代入すると(9)，(10)式になる。 (9)，(10)式からわかるように電線配置によつて決
まる(9)式、(10)式の右辺の係数とｉbthまたはｉcth
からｉathが推定することができる。(9)，(10)式の
分子をＫ〓a、(9)式、(10)式の分母をそれぞれＫ〓b，
Ｋ〓
ｃとおくと、(11)，(12)式になる。 ｉath＝Ｋａ／Ｋｂｉbth …(11) ｉath＝Ｋａ／Ｋｃｉcth …(12) (11)，(12)式から ｉbth＝Ｋｂ／Ｋａｉath …（13） ｉbth＝Ｋｂ／Ｋｃｉcth …（14） 従つて、（13），（14）式からｉathまたはｉcthから
ｉbthが推定できる。 また、(11)，(12)式から ｉcth＝Ｋｃ／Ｋａｉath …（15） ｉcth＝Ｋｃ／Ｋｂｉbth …（16） 従つて、（15），（16）式からわかるようにｉathま
たはｉbthからｉcthが推定できる。 (b) 他回線１号線のみ運用、２号線停止 他回線各相電流は次のように書ける。 (a)の場合と同様にｉathとｉbthまたはｉcthとの
関係式を求めると（18），（19）式になる。 ｉath＝（ＭＡａ′−ＭＡａ）＋（ＭＢａ′−ＭＢａ）ａ２＋（ＭＣａ′−ＭＣａ）ａ／（ＭＡｂ′−ＭＡｂ）
＋（ＭＢｂ′−ＭＢｂ）ａ２＋（ＭＣｂ′−ＭＣｂ）ａｉbth…（18） ｉath＝（ＭＡａ′−ＭＡａ）＋（ＭＢａ′−ＭＢａ）ａ２＋（ＭＣａ′−ＭＣａ）ａ／（ＭＡｃ′−ＭＡｃ）
＋（ＭＢｃ′−ＭＢｃ）ａ２＋（ＭＣｃ′−ＭＣｃ）ａｉcth…（19） （18），（19）式に第１表の相互インダクタンス
の式を代入して （20），（21）式からわかるようにｉbth又はｉcthか
らｉathが推定できる。 （20），（21）式の分子をＫ〓a′、（20）式、（21
）
式の分母をＫ〓b′，Ｋ〓c′とおくと、 ｉath＝Ｋａ′／Ｋｂ′ｉbth …（22） ｉath＝Ｋａ′／Ｋｃ′ｉcth …（23） ｉbth＝Ｋｂ′／Ｋａ′ｉath …（24） ｉbth＝Ｋｂ′／Ｋｃ′ｉcth …（25） ｉcth＝Ｋｃ′／Ｋａ′ｉath …（26） ｉcth＝Ｋｃ′／Ｋｂ′ｉbth …（27） （22）と（27）式からわかるようにある相循環電
流から他の相循環電流を推定することができる。 (c) 他回線２号線のみ運用、１号線停止 他回線各相電流は次のようにかける。 (a)の場合と同様にｉathとｉbthまたはｉcthとの
関係式を求めると、（29），（30）式になる。 ｉath＝（ＭＡ′ａ′−ＭＡ′ａ）＋（ＭＢ′ａ′−ＭＢ′ａ）ａ２＋（ＭＣ′ａ′−ＭＣ′ａ）ａ／（ＭＡ′
ｂ′−ＭＡ′ｂ）＋（ＭＢ′ｂ′−ＭＢ′ｂ）ａ２＋（ＭＣ′ｂ′−ＭＣ′ｂ）ａｉbth…（29） ｉath＝（ＭＡ′ａ′−ＭＡ′ａ）＋（ＭＢ′ａ′−ＭＢ′ａ）ａ２＋（ＭＣ′ａ′−ＭＣ′ａ）ａ／（ＭＡ′
ｃ′−ＭＡ′ｃ）＋（ＭＢ′ｃ′−ＭＢ′ｃ）ａ２＋（ＭＣ′ｃ′−ＭＣ′ｃ）ａｉcth…（30） （29），（30）式に第１表の相互インダクタンス
の式を代入すると （31），（32）式の分子をＫa″，（31），（32）式
の分母をＫ〓b″，Ｋ〓c″とおくと ｉath＝Ｋａ″／Ｋｂ″ｉbth …（33） ｉath＝Ｋａ″／Ｋｃ″ｉcth …（34） ｉbth＝Ｋｂ″／Ｋａ″ｉath …（35） ｉbth＝Ｋｂ″／Ｋｃ″ｉcth …（36） ｉcth＝Ｋｃ″／Ｋａ″ｉath …（37） ｉcth＝Ｋｃ″／Ｋｂ″ｉbth …（38） （33）〜（38）式を使つて、ある相循環電流から
他の相循環電流を推定することができる。 ｉath，ｉbth及びｉcthとの関係式の１例を第１
図に示した共架系統モデルを例にとり、他回線２
回線並用時、１回線のみ運用時の場合のｉath，
ｉbth及びｉcthとの関係式を求めると・ (9)，(10)，（20），（21），（31），（32）式から
【表】
第２表は他回線の各運用状態でのｉath，ｉbt
ｈ，ｉcthの関係式である。 第２表から、他回線が２回線並用時、１回線運
用時のいずれの状態でも、ｉath，ｉbthｉcthの関
係式は２％以内の偏差で一定であることがわか
る。言い換えると、他回線２回線運用時の場合で
のｉath，ｉbth，ｉcthとの関係式より、他回線事
故時と再閉路時を除いて他回線の運用状態にかか
わらず、位相差で４゜、大きさで２％以内の誤差
である相の循環電流から他の相の循環電流を推定
することができる。 従つて他回線健全時の場合のｉath，ｉbth，ｉct
ｈとの関係式を、２回線並用時の場合での関係式
で代表させる。 (11)―（16）式を再び記すと ｉath＝Ｋａ／Ｋｂｉbth …(11) ｉath＝Ｋａ／Ｋｃｉcth …(12) ｉbth＝Ｋｂ／Ｋａｉath …（13） ｉbth＝Ｋｂ／Ｋｃｉcth …（14） ｉcth＝Ｋｃ／Ｋａｉath …（15） ｉcth＝Ｋｃ／Ｋｂｉbth …（16） Ka，Kb，Kcは一定値で電線の配置から求ま
る。 (11)〜（16）式から ｉath＝Ｋａ／Ｋｂｉbth＝Ｋａ／Ｋｃｉcth …（39） ｉbth＝Ｋｂ／Ｋａｉath＝Ｋｂ／Ｋｃｉcth …（40） ｉcth＝Ｋｃ／Ｋａｉath＝Ｋｃ／Ｋｂｉbth …（41） 各相の回線間差電流（１号線から２号線の相電
流を引く）ｉas，ｉbs，ｉcsは、各相の循環電流
ｉath，ｉbth，ｉcthの２倍に等しいから（39）〜
（41）式のｉath，ｉbth，ｉcthのかわりにｉas，ｉb
ｓ，ｉcsを代入しても（39）〜（41）式は成立す
る。しかし事故相には循環電流の他に事故電流が
重畳するので、（39）〜（41）式の中で事故相に
対応する式は成立しない。例えば、ａ相地絡の場
合（39）式のみ成立して（40）式、（41）式が成
立しない。従つて（30）〜（40）式の成否を推定
して地絡相を求め、地絡相の循環電流ｉathは、
他の循環電流から推定する。１線地絡を対象に
（39）〜（41）式の成否をまとめると第３表の通
りである。
ｈ，ｉcthの関係式である。 第２表から、他回線が２回線並用時、１回線運
用時のいずれの状態でも、ｉath，ｉbthｉcthの関
係式は２％以内の偏差で一定であることがわか
る。言い換えると、他回線２回線運用時の場合で
のｉath，ｉbth，ｉcthとの関係式より、他回線事
故時と再閉路時を除いて他回線の運用状態にかか
わらず、位相差で４゜、大きさで２％以内の誤差
である相の循環電流から他の相の循環電流を推定
することができる。 従つて他回線健全時の場合のｉath，ｉbth，ｉct
ｈとの関係式を、２回線並用時の場合での関係式
で代表させる。 (11)―（16）式を再び記すと ｉath＝Ｋａ／Ｋｂｉbth …(11) ｉath＝Ｋａ／Ｋｃｉcth …(12) ｉbth＝Ｋｂ／Ｋａｉath …（13） ｉbth＝Ｋｂ／Ｋｃｉcth …（14） ｉcth＝Ｋｃ／Ｋａｉath …（15） ｉcth＝Ｋｃ／Ｋｂｉbth …（16） Ka，Kb，Kcは一定値で電線の配置から求ま
る。 (11)〜（16）式から ｉath＝Ｋａ／Ｋｂｉbth＝Ｋａ／Ｋｃｉcth …（39） ｉbth＝Ｋｂ／Ｋａｉath＝Ｋｂ／Ｋｃｉcth …（40） ｉcth＝Ｋｃ／Ｋａｉath＝Ｋｃ／Ｋｂｉbth …（41） 各相の回線間差電流（１号線から２号線の相電
流を引く）ｉas，ｉbs，ｉcsは、各相の循環電流
ｉath，ｉbth，ｉcthの２倍に等しいから（39）〜
（41）式のｉath，ｉbth，ｉcthのかわりにｉas，ｉb
ｓ，ｉcsを代入しても（39）〜（41）式は成立す
る。しかし事故相には循環電流の他に事故電流が
重畳するので、（39）〜（41）式の中で事故相に
対応する式は成立しない。例えば、ａ相地絡の場
合（39）式のみ成立して（40）式、（41）式が成
立しない。従つて（30）〜（40）式の成否を推定
して地絡相を求め、地絡相の循環電流ｉathは、
他の循環電流から推定する。１線地絡を対象に
（39）〜（41）式の成否をまとめると第３表の通
りである。
【表】
ａ相地絡の場合、ｉbs，ｉcsはｂ相、ｃ相の２
相の循環電流2ibth，2icthであるから、これらより
ａ相循環電流ｉathを推定する。(11)，(12)式から 2iath＝Ｋａ／Ｋｂｉbs …（42） 2iath＝Ｋａ／Ｋｃｉcs …（43） （42），（43）式の平均をとつて 2iath＝（Ｋａ／Ｋｂｉbs＋Ｋａ／Ｋｃｉcs）／２
…（44） 他の相の１線地絡故障の場合も同様に、健全相
から推定できる。 ｂ相地絡の場合 2ibth＝（Ｋｂ／Ｋａｉas＋Ｋｂ／Ｋｃｉcs）／２
…（45） ｃ相地絡の場合 2icth＝（Ｋｃ／Ｋａｉas＋Ｋｃ／Ｋｂｉbs）／２
…（46） 相手端が先行しや断するとｉas，ｉbs，ｉcsは
夫々ａ，ｂ，ｃ相の負荷電流となり、故障相には
さらに故障電流が重畳するので（39）〜（41）式
は成立しない。 第３図に、零相循環電流補償処理フロー図を示
す。例としてａ相１線地絡時を考える。第４図に
ａ相１線地絡時の各電流方向を示しているので参
照する。各相の回線間差電流（各相１号線電流か
ら２号線電流を引く）Ｉas，Ｉbs，Ｉcsとして Ｉps＝Ｉas＋Ｉbs＋Ｉcs …（47） とおく。今、第４図に示すようにａ相の１号線、
２号線に流れる事故電流をＩF1，ＩF2とすると、
Ｉas，Ｉbs，Ｉcsは Ｉas＝ＩF1＋ＩF2＋2Iath …（48） Ｉbs＝2Ibth …（49） Ｉcs＝2Icth …（50） （48），（49），（50）式で表わされる。従つて
（47）式は（51）式になる。 Ｉps＝ＩF1−ＩF2＋２（Ｉath＋Ｉbth＋Ｉcth）
…（51） 第３図の処理フローブロツク２でのＩpsは
（29）式となる。 ａ相地絡であるから、（39）〜（41）式の中で
（39）式のみ成立し、他の式は成立しないから、
ブロツク２よりブロツク８に進む。ａ相地絡であ
るから、（39）〜（41）式の中で（39）式のみ成
立し、他の式は成立しないから、ブロツク２より
ブロツク８に進む。 ブロツク３，４，５，６は（39）〜（41）式の
成否を判断して地絡相の検出及び相手端先行しや
断かどうか判断しているが、（39）〜（41）式に
は、推定誤差があるから、ａ相のみ地絡時でも
（39）式が必ずしも成立しない。従つて、（39）〜
（41）式で成立範囲を定義する必要がある。 ブロツク３では、（39）式の成否を判断してい
るが、ａ相循環電流の推定誤差をεaとして ｜Ｋｂ／Ｋａｉbs−Ｋａ／Ｋｃｉcs｜ ＜εa・２／１｜Ｋｂ／Ｋａｉbs＋Ｋａ／Ｋｃｉc
s｜ であれば成立と判定する ブロツク４，５では（40）式の成否を判断して
いるが、ｂ相循環電流の推定誤差をεbとして ｜Ｋｂ／Ｋａｉas−Ｋｂ／Ｋｃｉcs｜ ＜εb・１／２｜Ｋｂ／Ｋａｉas＋Ｋｂ／Ｋｃｉc
s｜ であれば成立と判定する。 ブロツク６では、（41）式の成否を判断してい
るが、ｃ相の循環電流の推定誤差をεcとして ｜Ｋｃ／ＫａＩas−Ｋｃ／ＫｂＩbs｜ ＜εc・１／２｜Ｋｃ／ＫａＩas＋Ｋｃ／ＫｂＩb
s｜ であれば成立と判定する。 ａ相地絡であるから、ブロツク８でｂ相、ｃ相
の循環電流ｉbth，ｉcthよりｉathを推定する。こ
こで（44）式からｉathを求め、さらにｉath，ｉb
ｓ，ｉcsから零相循環電流Ｉpthの２倍を算出す
る。これよりブロツク１２に進み（52）式の演算
を行う Ｉpf＝Ｉps−2Ipth …（52） （52）式のＩpfは（51）式のＩpsより、ほぼ２培の
零相循環電流をひいたものであるからＩpfは、零
相電流の差である。このＩpfと、測定した零相電
圧Ｖpによつて、ブロツク１２で故障回線を選択
する。ブロツク１３では、ブロツク１２からの、
１号線あるいは２号線のしや断指令が一定以上連
続したらしや断指令をだす。 他のｂ相、ｃ相の１線地絡故障時には、（51）
式のＩpsの演算を行い、それぞれ、ブロツク９，
１０に進み、零相循環電流を健全相より推定し
て、ブロツク１２でこれを補償する。 相手端先行しや断の場合には（39）〜（41）式
のどれも成立しないからブロツク１１へ進む。こ
こで零相循環電流Ｉpth＝０とする。それは片回
線運用時にて零相循環電流は存在しないからであ
る。 回線健全時には（39）〜（41）式のどれもが成
立してブロツク７に進む。ここで 2Ipth＝Ｉas＋Ｉbs＋Ｉcs …（53） とすれば、ブロツク１２でＩpf＝０となり、零相
循環電流は補償される。 第５図は本原理を適用したブロツク図の一例を
示したものである。第５図において、１は高抵抗
接地系統の並行２回線系統を単結線で示したもの
で各相の回線間差電流Ｉas，Ｉbs，Ｉcsを測定す
る。２は並行２回線の各相に設置された電流変成
器で差回路接続されている。３は電圧変成器で各
相電圧Ｖa，Ｖb，Ｖcを測定する。６はデータ変
換部で、電流変成器２からの回線間差電流Ｉas，
Ｉbs，Ｉcsと電圧変成器からの各相電圧Ｖa，Ｖ
b，Ｖcを入力としこれらをサンプリング処理する
とともにアナログ／デイジタル（Ａ／Ｄ）変換処
理を行う。すなわち、データ変換部６は、電流変
成器２で得られた電流信号と電圧変成器で得られ
た電圧信号とを一定周期でサンプリングしてホー
ルドし、Ａ／Ｄ変換する。７は判定部で自回線系
統の状態すなわち健全または１線地絡の相および
他端が先行しや断かどうかを、データ変換部の出
力Ｉas，Ｉbs，Ｉcsから（39），（40），（41）式の
成否を判断して、判定する。８は第１の演算部
で、データ変換部６の出力Ｉas，Ｉbs，Ｉcsより
Ｉps＝Ｉas＋Ｉbs＋Ｉcsを求めるとともに、データ
変換部６の出力Ｖa，Ｖb，ＶcよりＶp＝Ｖa＋Ｖb
＋Ｖcを求める。９は零相循環電流の推定を行う
第２の演算部で、判定部７の判定結果が、各相と
も健全であれば2Ipth＝Ｉas＋Ｉbs＋Ｉcsとおき、
ａ，ｂ，ｃ相のいずれかの１線地絡事故の判定で
あれば故障時の循環電流は健全相の循環電流から
ａ相地絡のとき（44）式、ｂ相地絡であると
（45）式、ｃ相地絡であると（46）式を使つて推
定し、零相循環電流の２倍である2Ipthを求める。
１０は零相循環電流を補償して地絡回線の選択を
行う補償部で、第１の演算部８の出力であるＩps
から第２の演算部９の出力である2Ipthを引いて零
相循環電流の補償をし、これによりＩpf＝Ｉps−
2Ipthの演算を行う。１１は地絡回線選択部で、Ｉ
pfと第１の演算部８の出力であるＶpによつて地
絡回線の選択を行い、補償部１０からの出力であ
る地絡回線選択指令信号がある一定時間連続する
と、地絡回線のしや断器にトリツプ信号１２を出
力する。
相の循環電流2ibth，2icthであるから、これらより
ａ相循環電流ｉathを推定する。(11)，(12)式から 2iath＝Ｋａ／Ｋｂｉbs …（42） 2iath＝Ｋａ／Ｋｃｉcs …（43） （42），（43）式の平均をとつて 2iath＝（Ｋａ／Ｋｂｉbs＋Ｋａ／Ｋｃｉcs）／２
…（44） 他の相の１線地絡故障の場合も同様に、健全相
から推定できる。 ｂ相地絡の場合 2ibth＝（Ｋｂ／Ｋａｉas＋Ｋｂ／Ｋｃｉcs）／２
…（45） ｃ相地絡の場合 2icth＝（Ｋｃ／Ｋａｉas＋Ｋｃ／Ｋｂｉbs）／２
…（46） 相手端が先行しや断するとｉas，ｉbs，ｉcsは
夫々ａ，ｂ，ｃ相の負荷電流となり、故障相には
さらに故障電流が重畳するので（39）〜（41）式
は成立しない。 第３図に、零相循環電流補償処理フロー図を示
す。例としてａ相１線地絡時を考える。第４図に
ａ相１線地絡時の各電流方向を示しているので参
照する。各相の回線間差電流（各相１号線電流か
ら２号線電流を引く）Ｉas，Ｉbs，Ｉcsとして Ｉps＝Ｉas＋Ｉbs＋Ｉcs …（47） とおく。今、第４図に示すようにａ相の１号線、
２号線に流れる事故電流をＩF1，ＩF2とすると、
Ｉas，Ｉbs，Ｉcsは Ｉas＝ＩF1＋ＩF2＋2Iath …（48） Ｉbs＝2Ibth …（49） Ｉcs＝2Icth …（50） （48），（49），（50）式で表わされる。従つて
（47）式は（51）式になる。 Ｉps＝ＩF1−ＩF2＋２（Ｉath＋Ｉbth＋Ｉcth）
…（51） 第３図の処理フローブロツク２でのＩpsは
（29）式となる。 ａ相地絡であるから、（39）〜（41）式の中で
（39）式のみ成立し、他の式は成立しないから、
ブロツク２よりブロツク８に進む。ａ相地絡であ
るから、（39）〜（41）式の中で（39）式のみ成
立し、他の式は成立しないから、ブロツク２より
ブロツク８に進む。 ブロツク３，４，５，６は（39）〜（41）式の
成否を判断して地絡相の検出及び相手端先行しや
断かどうか判断しているが、（39）〜（41）式に
は、推定誤差があるから、ａ相のみ地絡時でも
（39）式が必ずしも成立しない。従つて、（39）〜
（41）式で成立範囲を定義する必要がある。 ブロツク３では、（39）式の成否を判断してい
るが、ａ相循環電流の推定誤差をεaとして ｜Ｋｂ／Ｋａｉbs−Ｋａ／Ｋｃｉcs｜ ＜εa・２／１｜Ｋｂ／Ｋａｉbs＋Ｋａ／Ｋｃｉc
s｜ であれば成立と判定する ブロツク４，５では（40）式の成否を判断して
いるが、ｂ相循環電流の推定誤差をεbとして ｜Ｋｂ／Ｋａｉas−Ｋｂ／Ｋｃｉcs｜ ＜εb・１／２｜Ｋｂ／Ｋａｉas＋Ｋｂ／Ｋｃｉc
s｜ であれば成立と判定する。 ブロツク６では、（41）式の成否を判断してい
るが、ｃ相の循環電流の推定誤差をεcとして ｜Ｋｃ／ＫａＩas−Ｋｃ／ＫｂＩbs｜ ＜εc・１／２｜Ｋｃ／ＫａＩas＋Ｋｃ／ＫｂＩb
s｜ であれば成立と判定する。 ａ相地絡であるから、ブロツク８でｂ相、ｃ相
の循環電流ｉbth，ｉcthよりｉathを推定する。こ
こで（44）式からｉathを求め、さらにｉath，ｉb
ｓ，ｉcsから零相循環電流Ｉpthの２倍を算出す
る。これよりブロツク１２に進み（52）式の演算
を行う Ｉpf＝Ｉps−2Ipth …（52） （52）式のＩpfは（51）式のＩpsより、ほぼ２培の
零相循環電流をひいたものであるからＩpfは、零
相電流の差である。このＩpfと、測定した零相電
圧Ｖpによつて、ブロツク１２で故障回線を選択
する。ブロツク１３では、ブロツク１２からの、
１号線あるいは２号線のしや断指令が一定以上連
続したらしや断指令をだす。 他のｂ相、ｃ相の１線地絡故障時には、（51）
式のＩpsの演算を行い、それぞれ、ブロツク９，
１０に進み、零相循環電流を健全相より推定し
て、ブロツク１２でこれを補償する。 相手端先行しや断の場合には（39）〜（41）式
のどれも成立しないからブロツク１１へ進む。こ
こで零相循環電流Ｉpth＝０とする。それは片回
線運用時にて零相循環電流は存在しないからであ
る。 回線健全時には（39）〜（41）式のどれもが成
立してブロツク７に進む。ここで 2Ipth＝Ｉas＋Ｉbs＋Ｉcs …（53） とすれば、ブロツク１２でＩpf＝０となり、零相
循環電流は補償される。 第５図は本原理を適用したブロツク図の一例を
示したものである。第５図において、１は高抵抗
接地系統の並行２回線系統を単結線で示したもの
で各相の回線間差電流Ｉas，Ｉbs，Ｉcsを測定す
る。２は並行２回線の各相に設置された電流変成
器で差回路接続されている。３は電圧変成器で各
相電圧Ｖa，Ｖb，Ｖcを測定する。６はデータ変
換部で、電流変成器２からの回線間差電流Ｉas，
Ｉbs，Ｉcsと電圧変成器からの各相電圧Ｖa，Ｖ
b，Ｖcを入力としこれらをサンプリング処理する
とともにアナログ／デイジタル（Ａ／Ｄ）変換処
理を行う。すなわち、データ変換部６は、電流変
成器２で得られた電流信号と電圧変成器で得られ
た電圧信号とを一定周期でサンプリングしてホー
ルドし、Ａ／Ｄ変換する。７は判定部で自回線系
統の状態すなわち健全または１線地絡の相および
他端が先行しや断かどうかを、データ変換部の出
力Ｉas，Ｉbs，Ｉcsから（39），（40），（41）式の
成否を判断して、判定する。８は第１の演算部
で、データ変換部６の出力Ｉas，Ｉbs，Ｉcsより
Ｉps＝Ｉas＋Ｉbs＋Ｉcsを求めるとともに、データ
変換部６の出力Ｖa，Ｖb，ＶcよりＶp＝Ｖa＋Ｖb
＋Ｖcを求める。９は零相循環電流の推定を行う
第２の演算部で、判定部７の判定結果が、各相と
も健全であれば2Ipth＝Ｉas＋Ｉbs＋Ｉcsとおき、
ａ，ｂ，ｃ相のいずれかの１線地絡事故の判定で
あれば故障時の循環電流は健全相の循環電流から
ａ相地絡のとき（44）式、ｂ相地絡であると
（45）式、ｃ相地絡であると（46）式を使つて推
定し、零相循環電流の２倍である2Ipthを求める。
１０は零相循環電流を補償して地絡回線の選択を
行う補償部で、第１の演算部８の出力であるＩps
から第２の演算部９の出力である2Ipthを引いて零
相循環電流の補償をし、これによりＩpf＝Ｉps−
2Ipthの演算を行う。１１は地絡回線選択部で、Ｉ
pfと第１の演算部８の出力であるＶpによつて地
絡回線の選択を行い、補償部１０からの出力であ
る地絡回線選択指令信号がある一定時間連続する
と、地絡回線のしや断器にトリツプ信号１２を出
力する。
第１図は共架系統モデルと鉄塔モデルを示す結
線図、第２図は第１図の電線配置図、第３図は零
相循環電流補償処理フロー図、第４図は自回線ａ
相１線地絡時の事故電流と循環電流の分布図、第
５図は本発明の原理を適用した保護リレーの一例
を示すブロツク結線図である。 １Ｌは１号線、２Ｌは２号線、ＩA，ＩB，ＩC
及びＩA′，ＩB′，ＩC′は、他系統１号線、２号線
のＡ，Ｂ，Ｃ相電流、Ｖan，Ｖbn，Ｖcn及び
V′an，V′bn，V′cnは自回線の１号線及び２号線に
誘導するａ，ｂ，ｃ相電圧、ｉath，ｉbth，ｉcth
はａ，ｂ，ｃ相循環電流、Ｉas，Ｉbs，Ｉcsは、
自回線の１号線と２号線の各相の差電流、Ｋa，
Ｋb，Ｋcは電線の配置によつて決まる定数、ＩF
１，ＩF2はａ相の１号線及び２号線を流れるａ相
地絡時の地絡電流、Ｉa，Ｉb，Ｉcは１号線の各
相負荷電流、Ｉa′，Ｉb′，Ｉc′は２号線の各相負
荷電流、１は高抵抗接地系統の並行２回線系統、
２は並行２回線の各相に設置された電流変成器、
３は電圧変成器、６はサンプリングホールド処理
とＡ／Ｄ変換処理を行なうデータ変換部、７は判
定部、８は第１の演算回路、９は零相循環電流の
推定を行なう第２の演算部、１０は零相循環電流
の補償を行なう補償部、１１は地絡回線の選択を
行なう地絡回線選択部、１２はトリツプ信号であ
る。
線図、第２図は第１図の電線配置図、第３図は零
相循環電流補償処理フロー図、第４図は自回線ａ
相１線地絡時の事故電流と循環電流の分布図、第
５図は本発明の原理を適用した保護リレーの一例
を示すブロツク結線図である。 １Ｌは１号線、２Ｌは２号線、ＩA，ＩB，ＩC
及びＩA′，ＩB′，ＩC′は、他系統１号線、２号線
のＡ，Ｂ，Ｃ相電流、Ｖan，Ｖbn，Ｖcn及び
V′an，V′bn，V′cnは自回線の１号線及び２号線に
誘導するａ，ｂ，ｃ相電圧、ｉath，ｉbth，ｉcth
はａ，ｂ，ｃ相循環電流、Ｉas，Ｉbs，Ｉcsは、
自回線の１号線と２号線の各相の差電流、Ｋa，
Ｋb，Ｋcは電線の配置によつて決まる定数、ＩF
１，ＩF2はａ相の１号線及び２号線を流れるａ相
地絡時の地絡電流、Ｉa，Ｉb，Ｉcは１号線の各
相負荷電流、Ｉa′，Ｉb′，Ｉc′は２号線の各相負
荷電流、１は高抵抗接地系統の並行２回線系統、
２は並行２回線の各相に設置された電流変成器、
３は電圧変成器、６はサンプリングホールド処理
とＡ／Ｄ変換処理を行なうデータ変換部、７は判
定部、８は第１の演算回路、９は零相循環電流の
推定を行なう第２の演算部、１０は零相循環電流
の補償を行なう補償部、１１は地絡回線の選択を
行なう地絡回線選択部、１２はトリツプ信号であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 並行多回線のａ，ｂ，ｃ各相の回線間差電流
を検出し、該検出された回線間差電流の和から回
線間差電流の零相分と各相電圧の和から零相電圧
を演算する第１の演算部と、 並行多回線の電線配置によりあらかじめ設定さ
れた定数Ｋa，Ｋb，Ｋcと前記回線間差電流とか
ら自回線系統の状態を判定する判定部と、 前記判定部の判定結果、事故時には事故相の定
数と健全相の定数の比を求め、この求められた定
数の比に健全相の回線間差電流を乗じて得られた
値より事故相の循環電流を推定しその推定値と健
全相の回線間差電流から零相循環電流を演算する
第２の演算部と、 前記第２の演算部で求められた零相循環電流の
演算値と前記第１の演算部で求められた回線間差
電流の零相電流から零相循環電流の補償値を演算
する補償部と、 この補償部にて求められた補償値と前記零相電
圧とにより地絡回線を選択する地絡回線選択部と
を備えたことを特徴とする共架多回線地絡方向保
護リレー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1261879A JPS55106028A (en) | 1979-02-06 | 1979-02-06 | Commonly installed multiichannel grounddfault direction protecting relay |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1261879A JPS55106028A (en) | 1979-02-06 | 1979-02-06 | Commonly installed multiichannel grounddfault direction protecting relay |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55106028A JPS55106028A (en) | 1980-08-14 |
| JPS6235336B2 true JPS6235336B2 (ja) | 1987-07-31 |
Family
ID=11810355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1261879A Granted JPS55106028A (en) | 1979-02-06 | 1979-02-06 | Commonly installed multiichannel grounddfault direction protecting relay |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55106028A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62190229U (ja) * | 1986-05-23 | 1987-12-03 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58190224A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-07 | 株式会社日立製作所 | 地絡回線選択リレ− |
-
1979
- 1979-02-06 JP JP1261879A patent/JPS55106028A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62190229U (ja) * | 1986-05-23 | 1987-12-03 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55106028A (en) | 1980-08-14 |
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