JPS6237090B2 - - Google Patents
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- JPS6237090B2 JPS6237090B2 JP53076552A JP7655278A JPS6237090B2 JP S6237090 B2 JPS6237090 B2 JP S6237090B2 JP 53076552 A JP53076552 A JP 53076552A JP 7655278 A JP7655278 A JP 7655278A JP S6237090 B2 JPS6237090 B2 JP S6237090B2
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- JP
- Japan
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- tellurium
- rolled
- annealing
- selenium
- sulfur
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
本発明は、鋼板の圧延方向に磁化容易軸＜100
＞を有する再結晶粒より成る一方性電磁鋼板の製
造方法に関し、とくに該鋼板の表面性状や加工性
の劣化を招くことなしに磁束密度のより一層の改
善を図ろうとするものである。 一方向性電磁鋼板として要求される磁気特性は
磁化特性と鉄損特性とによつて代表される。すな
わち1000A／ｍで磁化した時の磁束密度B10と50
Hzの交流で17KGまで磁化した時の鉄損Ｗ（17／
50）とで評価される。磁気特性の良好な電磁鋼板
を利用すればトランス等の電気機器の小型化、省
エネルギー、使用時の騒音の低下等の多くの利点
を得ることができる。 一方向性珪素鋼板はミラー指数で（110）
〔001〕と記述されるいわゆるゴス方位をもつ結晶
粒で構成されており、この結晶粒は最終仕上焼鈍
の際に２次再結晶によつて優先的に成長する。こ
のゴス方位の結晶粒の占める割合が高いほど、高
いB10が得られる。 ところで、このゴス方位を有する結晶粒を優先
的に成長させるためには、インヒビターと呼ばれ
るMnSあるいはMnSe等の微細な析出物を、２次
再結晶前の鋼中に分散せしめて１次再結晶の成長
を効果的に抑制することが必要であるとされてき
た。 さらに１次再結晶粒の抑制と２次再結晶粒を完
全に行なわしめるため、テルルを添加することが
特公昭38−8214号、特公昭48−17688号により知
られており、前者の公報によれば、テルルの添加
量は0.01〜0.03％、後者の公報によれば0.035〜
0.12％が適当な量であるとされている。 テルル添加による効果については、前者の公報
によればテルルはVIB属元素として非金属性が強
く鉄と化合物を形成しやすく、そのため鉄への固
溶性が極めて小さいので、原子半径差に関係なく
結晶粒界への偏析傾向が強く、適量添加すること
により溶質テルルと結晶粒界との相互作用により
１次再結晶粒の成長を効果的に抑制するとされて
いる。またテルル添加による効果について、後者
の公報によればテルルは鉄と化合物を形成するの
ではなく、硫黄と置換して、MnTeを形成して結
晶内に均一に分散して、１次再結晶粒の成長を効
果的に抑制し、さらにCuと共存することによつ
て、結晶粒界に移行して２次再結晶粒を完全に行
なわしめるとされている。 しかしながら、前記２つの公報記載の方法によ
れば、テルルの添加によつて表面疵が多発し、ま
た加工性の劣化により歩留が低下するという欠点
があり、テルルを添加する前記２つの公報に記載
の方法をも含めて従来方法においては工業的に問
題があつた。 本発明は、上記の問題を有利に解決するもの
で、インヒビター元素としてテルルを用いた場合
であつても、このテルルと共に、MnSやMnSe、
Sbなどを併せて使用すれば、表面性状や加工性
の劣化を招く不利なしに磁気特性の有利な改善を
図り得ることの新規知見に立脚する。 すなわち本発明は、炭素0.06％以下、ケイ素
2.0〜4.0％、マンガン0.01〜0.10％を、0.001〜
0.020％のテルルと共に含み、かつ硫黄0.010〜
0.050％、セレン0.005〜0.100％のうちから選ばれ
る何れか１種または２種とアンチモン0.01〜0.10
％とを、上記硫黄、セレン、アンチモンの合計量
をＸとするとき、Ｘが0.100％を超えず、かつテ
ルルに対する比Ｘ／Teが２以上となる範囲にお
いて含有する珪素鋼素材を、1260℃以上に加熱し
たのち熱延し、続いて焼鈍と冷延とを適宜繰返し
て最終成品厚の冷延鋼板とし、さらに脱炭と最終
仕上焼鈍を施して（110）〔001〕方位の２次再結
晶粒を発達させることからなる一方向性電磁鋼板
の製造方法である。 以下本発明を具体的に説明する。 発明者等の研究によれば、テルルがその効果を
最も発揮するのは含有量が0.001〜0.020％の範囲
で、しかも硫黄、セレン、アンチモンの合計量を
Ｘとするとき、このＸが0.100％を越えずかつテ
ルルに対する比Ｘ／Teが２以上の範囲において
複合含有される場合だけであることが判明した。
すなわちテルルはMnTeとして一部は鋼中に微細
な折出物として分散しているが、その効果は
MnTeとして単独で１次再結晶粒成長を抑制して
いるのではなく、MnSやMnSeと共存することに
よつてMnSやMnSeのインヒビターとしての効果
をより有効に発揮させるところにある。 このメカニズムについては、明確に解明された
わけではないが、適量のMnTeが同じく適量の
MnSやMnSe、Sbと共存することによつて複合的
な化合物を形成し、この複合化合物がインヒビタ
ーとしての効果をより有効ならしめていると推察
される。 従つて、テルルの量があまりに多くなると、
MnTeの生成量は増加するけれども、MnSや
MnSeは相対的に減少するため、好適な複合化合
物が形成されず、その結果インヒビターとしての
抑制力は低下する。すなわち本発明における適正
範囲の上限を越えた量のテルルの添加は、MnS
やMnSeなどの微細析出物の絶対数を減少させる
か、あるいはMnTe析出相にＳやSeを吸収しオス
トワルド成長する結果、１次粒の粒界をピンニン
グするほどの効果は失われるものと考えられる。 従つて本発明では、テルル含有量に見合う量の
Ｓ、Se、Sbを添加すること、具体的にはＳ、
Se、Sbの合計量をＸとするとき、Ｘ／Teが２以
上の範囲においてＸを添加することが肝要なわけ
である。 本発明によれば、テルルの添加量は微量である
ため、珪素鋼素材の加工性は従来のテルルの添加
量の多い珪素鋼素材よりもはるかに改善され、従
来方法に見られた表面疵の多発、加工性劣化に基
づく歩留低下を大幅に改善することができる。 本発明によれば、対象となる珪素鋼素材は前記
成分組成のものであることが重要な要件であり、
かかる素材は溶解精錬溶湯を造塊、連続鋳造ある
いはその他の如何なる方法によつて鋳造した鋼塊
あるいはスラブでもよい。 次にかかる成分組成の素材は均熱炉ないしは加
熱炉によつて1260℃以上の温度で充分加熱され
る。この処理によつて鋼中に含まれるMnS、
MnSe、MnTe等は一度すべて解離固溶される。
引続いて行なわれる熱間圧延中に上記折出物はイ
ンヒビターとして好ましい状態に分散析出され
る。 この熱間圧延によつて素材は２〜４mmの厚さの
圧延板に仕上げられる。 冷間圧延は、複数回の時は途中に850〜1150℃
の温度範囲で中間焼鈍を行なうが、１回の冷延で
製品厚さに仕上げても良い。この場合には熱延板
に対して850〜1150℃の温度範囲で焼鈍を施し
て、組織の均質化を図つておくとさらに良好な結
果を得ることができる。 最終冷延を行なつて製品厚さに仕上げられた圧
延板に対して脱炭焼鈍が施される。脱炭焼鈍によ
つて圧延板の冷延組織は１次再結晶組織とされ、
同時に（110）〔001〕方位の２次再結晶粒を最終
的に得るために有害である炭素を除去せしめる。
この脱炭焼鈍は通常750〜850℃で１〜20分程度湿
水素中で行なうが、如何なる他の公知の方法を用
いてもかまわない。 最終仕上焼鈍によつて、製品板には（110）
〔001〕方位の２次再結晶粒が発達する。この方法
は通常行なわれているように箱焼鈍によつて直ち
に1000℃以上に昇温して保温する方法や２次再結
晶粒の可能なより低い温度に保持する方法など、
公知の如何なる方法によるかは問わない。 次に本発明において珪素鋼素材の成分組成を限
定する理由を述べる。 炭素は熱延工程及び冷延工程において素材の結
晶組織を均一にする元素であり、0.06％以下含有
されると少なくとも鋼の一部にγ変態を生じせし
めるに充分であり、0.06％より多く含まれると、
後の脱炭焼鈍の際徒らに時間がかかるので、炭素
は0.06％以下にする必要がある。 珪素は2.0％より少ないと最終的熱処理時にγ
変態を生起し、一方4.0％より多いと加工性が劣
化するので珪素は2.0〜4.0％の範囲内にする必要
がある。 マンガンは0.01％より少ないとインヒビターと
して作用するのに充分な量のMnS、MnSeを形成
することができず、一方0.10％より多いと溶解性
の小さい硫化物が生成するので、マンガンは0.01
〜0.10％の範囲内にする必要がある。 テルルは、0.001％より少ないと１次再結晶粒
の成長を効果的に抑制する効果に乏しく、一方
0.020％より多いと加工性の劣化が著しく、また
脱炭速度も遅くなつて最終製品の磁気特性が低下
するので、テルルは0.001〜0.020％より好ましく
は0.005〜0.010％の範囲で添加することにした。 硫黄、セレンはそれぞれ0.010％、0.005％より
少ないと結晶粒の成長を抑制するMnS、MnSeの
生成が少なくなり、一方それぞれ0.050％、0.100
％より多いと偏折を生じ磁気特性が低下するの
で、硫黄、セレンはそれぞれ0.010〜0.050％、
0.005〜0.100％の範囲にする必要がある。 アンチモンは硫黄、セレンと同様インヒビター
として0.001〜0.020％の範囲内で添加する。 硫黄、セレン、およびアンチモンの合計量が
0.100％より多いと熱延前に素材中のMnS、MnSe
等の折出物を固溶させるため、素材の加熱温度を
高くする必要があるので、前記合計量は0.100％
以下にする必要がある。 さて本発明者等の研究によれば、テルルの添加
効果は、MnSやMnSe、Sbなど他のインヒビター
との共存によつて強く発揮される。 そして充分に満足のいく効果を得るためには、
他のインヒビター量との兼ね合いが重要である。
すなわち硫黄および／またはセレンとアンチモン
との合計量をＸとしたとき、テルルに対するかか
るＸの比Ｘ／Teが２を下回ると、後述するとお
り、本発明で意図したMnS、MnSe、アンチモン
存在下でのテルルの相乗効果は望み得ず、従つて
テルルの添加効果は期待できない。 そこでこの発明では、テルルに対する他のイン
ヒビター元素の合計量Ｘの比Ｘ／Teを２以上の
範囲に限定したのである。 第１図に、硫黄および／またはセレンとアンチ
モンとの合計量Ｘとテルルとの添加量を種々に変
化させて含有させたけい素鋼を素材として、常法
に従い熱延、中間焼鈍、冷延ついで脱炭および最
終焼鈍を施して得た方向性けい素鋼板の磁束密度
B10について調べた結果を、上記Ｘのテルルに対
する比Ｘ／Teの関係で示す。 同図より明らかなように、テルル含有量が
0.001〜0.020％でかつＸ／Teが２以上の条件を満
足するときに、極めて高い磁束密度を得ることが
できた。 この点テルル量が0.021％以上では、その効果
は明瞭でなく、しかも他のインヒビター元素の合
計量Ｘを種々組み合わせても、満足いく効果は得
られなかつた。 第２図はテルルを0.008％添加した素材の最終
焼鈍後の２次再結晶粒のマクロ組織図であり、第
３図はその（100）極点図であるが、２次粒径が
微細でかつ磁化容易軸＜100＞が強い集積を示し
ていることが明瞭である。 下記の表は最終焼鈍後に絶縁被膜で被覆した後
のJIS法による折れ曲げ試験結果を示すが、テル
ルが増すと共に脆化も進み、従来方法による如き
テルル添加量0.021％以上の場合には工業的生産
が困難であることが判り、脆化の点からすればテ
ルル量は0.010％以下が好適である。
＞を有する再結晶粒より成る一方性電磁鋼板の製
造方法に関し、とくに該鋼板の表面性状や加工性
の劣化を招くことなしに磁束密度のより一層の改
善を図ろうとするものである。 一方向性電磁鋼板として要求される磁気特性は
磁化特性と鉄損特性とによつて代表される。すな
わち1000A／ｍで磁化した時の磁束密度B10と50
Hzの交流で17KGまで磁化した時の鉄損Ｗ（17／
50）とで評価される。磁気特性の良好な電磁鋼板
を利用すればトランス等の電気機器の小型化、省
エネルギー、使用時の騒音の低下等の多くの利点
を得ることができる。 一方向性珪素鋼板はミラー指数で（110）
〔001〕と記述されるいわゆるゴス方位をもつ結晶
粒で構成されており、この結晶粒は最終仕上焼鈍
の際に２次再結晶によつて優先的に成長する。こ
のゴス方位の結晶粒の占める割合が高いほど、高
いB10が得られる。 ところで、このゴス方位を有する結晶粒を優先
的に成長させるためには、インヒビターと呼ばれ
るMnSあるいはMnSe等の微細な析出物を、２次
再結晶前の鋼中に分散せしめて１次再結晶の成長
を効果的に抑制することが必要であるとされてき
た。 さらに１次再結晶粒の抑制と２次再結晶粒を完
全に行なわしめるため、テルルを添加することが
特公昭38−8214号、特公昭48−17688号により知
られており、前者の公報によれば、テルルの添加
量は0.01〜0.03％、後者の公報によれば0.035〜
0.12％が適当な量であるとされている。 テルル添加による効果については、前者の公報
によればテルルはVIB属元素として非金属性が強
く鉄と化合物を形成しやすく、そのため鉄への固
溶性が極めて小さいので、原子半径差に関係なく
結晶粒界への偏析傾向が強く、適量添加すること
により溶質テルルと結晶粒界との相互作用により
１次再結晶粒の成長を効果的に抑制するとされて
いる。またテルル添加による効果について、後者
の公報によればテルルは鉄と化合物を形成するの
ではなく、硫黄と置換して、MnTeを形成して結
晶内に均一に分散して、１次再結晶粒の成長を効
果的に抑制し、さらにCuと共存することによつ
て、結晶粒界に移行して２次再結晶粒を完全に行
なわしめるとされている。 しかしながら、前記２つの公報記載の方法によ
れば、テルルの添加によつて表面疵が多発し、ま
た加工性の劣化により歩留が低下するという欠点
があり、テルルを添加する前記２つの公報に記載
の方法をも含めて従来方法においては工業的に問
題があつた。 本発明は、上記の問題を有利に解決するもの
で、インヒビター元素としてテルルを用いた場合
であつても、このテルルと共に、MnSやMnSe、
Sbなどを併せて使用すれば、表面性状や加工性
の劣化を招く不利なしに磁気特性の有利な改善を
図り得ることの新規知見に立脚する。 すなわち本発明は、炭素0.06％以下、ケイ素
2.0〜4.0％、マンガン0.01〜0.10％を、0.001〜
0.020％のテルルと共に含み、かつ硫黄0.010〜
0.050％、セレン0.005〜0.100％のうちから選ばれ
る何れか１種または２種とアンチモン0.01〜0.10
％とを、上記硫黄、セレン、アンチモンの合計量
をＸとするとき、Ｘが0.100％を超えず、かつテ
ルルに対する比Ｘ／Teが２以上となる範囲にお
いて含有する珪素鋼素材を、1260℃以上に加熱し
たのち熱延し、続いて焼鈍と冷延とを適宜繰返し
て最終成品厚の冷延鋼板とし、さらに脱炭と最終
仕上焼鈍を施して（110）〔001〕方位の２次再結
晶粒を発達させることからなる一方向性電磁鋼板
の製造方法である。 以下本発明を具体的に説明する。 発明者等の研究によれば、テルルがその効果を
最も発揮するのは含有量が0.001〜0.020％の範囲
で、しかも硫黄、セレン、アンチモンの合計量を
Ｘとするとき、このＸが0.100％を越えずかつテ
ルルに対する比Ｘ／Teが２以上の範囲において
複合含有される場合だけであることが判明した。
すなわちテルルはMnTeとして一部は鋼中に微細
な折出物として分散しているが、その効果は
MnTeとして単独で１次再結晶粒成長を抑制して
いるのではなく、MnSやMnSeと共存することに
よつてMnSやMnSeのインヒビターとしての効果
をより有効に発揮させるところにある。 このメカニズムについては、明確に解明された
わけではないが、適量のMnTeが同じく適量の
MnSやMnSe、Sbと共存することによつて複合的
な化合物を形成し、この複合化合物がインヒビタ
ーとしての効果をより有効ならしめていると推察
される。 従つて、テルルの量があまりに多くなると、
MnTeの生成量は増加するけれども、MnSや
MnSeは相対的に減少するため、好適な複合化合
物が形成されず、その結果インヒビターとしての
抑制力は低下する。すなわち本発明における適正
範囲の上限を越えた量のテルルの添加は、MnS
やMnSeなどの微細析出物の絶対数を減少させる
か、あるいはMnTe析出相にＳやSeを吸収しオス
トワルド成長する結果、１次粒の粒界をピンニン
グするほどの効果は失われるものと考えられる。 従つて本発明では、テルル含有量に見合う量の
Ｓ、Se、Sbを添加すること、具体的にはＳ、
Se、Sbの合計量をＸとするとき、Ｘ／Teが２以
上の範囲においてＸを添加することが肝要なわけ
である。 本発明によれば、テルルの添加量は微量である
ため、珪素鋼素材の加工性は従来のテルルの添加
量の多い珪素鋼素材よりもはるかに改善され、従
来方法に見られた表面疵の多発、加工性劣化に基
づく歩留低下を大幅に改善することができる。 本発明によれば、対象となる珪素鋼素材は前記
成分組成のものであることが重要な要件であり、
かかる素材は溶解精錬溶湯を造塊、連続鋳造ある
いはその他の如何なる方法によつて鋳造した鋼塊
あるいはスラブでもよい。 次にかかる成分組成の素材は均熱炉ないしは加
熱炉によつて1260℃以上の温度で充分加熱され
る。この処理によつて鋼中に含まれるMnS、
MnSe、MnTe等は一度すべて解離固溶される。
引続いて行なわれる熱間圧延中に上記折出物はイ
ンヒビターとして好ましい状態に分散析出され
る。 この熱間圧延によつて素材は２〜４mmの厚さの
圧延板に仕上げられる。 冷間圧延は、複数回の時は途中に850〜1150℃
の温度範囲で中間焼鈍を行なうが、１回の冷延で
製品厚さに仕上げても良い。この場合には熱延板
に対して850〜1150℃の温度範囲で焼鈍を施し
て、組織の均質化を図つておくとさらに良好な結
果を得ることができる。 最終冷延を行なつて製品厚さに仕上げられた圧
延板に対して脱炭焼鈍が施される。脱炭焼鈍によ
つて圧延板の冷延組織は１次再結晶組織とされ、
同時に（110）〔001〕方位の２次再結晶粒を最終
的に得るために有害である炭素を除去せしめる。
この脱炭焼鈍は通常750〜850℃で１〜20分程度湿
水素中で行なうが、如何なる他の公知の方法を用
いてもかまわない。 最終仕上焼鈍によつて、製品板には（110）
〔001〕方位の２次再結晶粒が発達する。この方法
は通常行なわれているように箱焼鈍によつて直ち
に1000℃以上に昇温して保温する方法や２次再結
晶粒の可能なより低い温度に保持する方法など、
公知の如何なる方法によるかは問わない。 次に本発明において珪素鋼素材の成分組成を限
定する理由を述べる。 炭素は熱延工程及び冷延工程において素材の結
晶組織を均一にする元素であり、0.06％以下含有
されると少なくとも鋼の一部にγ変態を生じせし
めるに充分であり、0.06％より多く含まれると、
後の脱炭焼鈍の際徒らに時間がかかるので、炭素
は0.06％以下にする必要がある。 珪素は2.0％より少ないと最終的熱処理時にγ
変態を生起し、一方4.0％より多いと加工性が劣
化するので珪素は2.0〜4.0％の範囲内にする必要
がある。 マンガンは0.01％より少ないとインヒビターと
して作用するのに充分な量のMnS、MnSeを形成
することができず、一方0.10％より多いと溶解性
の小さい硫化物が生成するので、マンガンは0.01
〜0.10％の範囲内にする必要がある。 テルルは、0.001％より少ないと１次再結晶粒
の成長を効果的に抑制する効果に乏しく、一方
0.020％より多いと加工性の劣化が著しく、また
脱炭速度も遅くなつて最終製品の磁気特性が低下
するので、テルルは0.001〜0.020％より好ましく
は0.005〜0.010％の範囲で添加することにした。 硫黄、セレンはそれぞれ0.010％、0.005％より
少ないと結晶粒の成長を抑制するMnS、MnSeの
生成が少なくなり、一方それぞれ0.050％、0.100
％より多いと偏折を生じ磁気特性が低下するの
で、硫黄、セレンはそれぞれ0.010〜0.050％、
0.005〜0.100％の範囲にする必要がある。 アンチモンは硫黄、セレンと同様インヒビター
として0.001〜0.020％の範囲内で添加する。 硫黄、セレン、およびアンチモンの合計量が
0.100％より多いと熱延前に素材中のMnS、MnSe
等の折出物を固溶させるため、素材の加熱温度を
高くする必要があるので、前記合計量は0.100％
以下にする必要がある。 さて本発明者等の研究によれば、テルルの添加
効果は、MnSやMnSe、Sbなど他のインヒビター
との共存によつて強く発揮される。 そして充分に満足のいく効果を得るためには、
他のインヒビター量との兼ね合いが重要である。
すなわち硫黄および／またはセレンとアンチモン
との合計量をＸとしたとき、テルルに対するかか
るＸの比Ｘ／Teが２を下回ると、後述するとお
り、本発明で意図したMnS、MnSe、アンチモン
存在下でのテルルの相乗効果は望み得ず、従つて
テルルの添加効果は期待できない。 そこでこの発明では、テルルに対する他のイン
ヒビター元素の合計量Ｘの比Ｘ／Teを２以上の
範囲に限定したのである。 第１図に、硫黄および／またはセレンとアンチ
モンとの合計量Ｘとテルルとの添加量を種々に変
化させて含有させたけい素鋼を素材として、常法
に従い熱延、中間焼鈍、冷延ついで脱炭および最
終焼鈍を施して得た方向性けい素鋼板の磁束密度
B10について調べた結果を、上記Ｘのテルルに対
する比Ｘ／Teの関係で示す。 同図より明らかなように、テルル含有量が
0.001〜0.020％でかつＸ／Teが２以上の条件を満
足するときに、極めて高い磁束密度を得ることが
できた。 この点テルル量が0.021％以上では、その効果
は明瞭でなく、しかも他のインヒビター元素の合
計量Ｘを種々組み合わせても、満足いく効果は得
られなかつた。 第２図はテルルを0.008％添加した素材の最終
焼鈍後の２次再結晶粒のマクロ組織図であり、第
３図はその（100）極点図であるが、２次粒径が
微細でかつ磁化容易軸＜100＞が強い集積を示し
ていることが明瞭である。 下記の表は最終焼鈍後に絶縁被膜で被覆した後
のJIS法による折れ曲げ試験結果を示すが、テル
ルが増すと共に脆化も進み、従来方法による如き
テルル添加量0.021％以上の場合には工業的生産
が困難であることが判り、脆化の点からすればテ
ルル量は0.010％以下が好適である。
【表】
次に本発明を実施例にもとづいて説明する。
実施例 １
炭素0.040％、珪素3.05％、マンガン0.060％、
セレン0.030％、テルル0.004％、アンチモン0.020
％を含有し、残部は鉄と不可避的な不純物よりな
る15トンの珪素鋼鋼塊を溶製した。鋼塊を均熱炉
で1350℃で10時間加熱した後、熱延によつて厚さ
３mmの圧延板に仕上げた。この後圧延板に1050℃
で５分間のノルマライジング処理を加えて組織の
均一化を図つた後冷延によつて厚さ0.85mmの中間
厚さとした。この圧延板に950℃で５分間焼鈍を
加え厚さ0.3mmの製品板厚となし、引続いて800℃
で５分間湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を加えた。か
かる後、分離材としてMgOを表面に塗布して860
℃で50時間焼鈍して充分に２次再結晶をさせた
後、1200℃に５時間保持した。その時得られた製
品の特性は以下のとおりである。 B10 1.96（Ｔ） Ｗ17/50 1.05（Ｗ／Kg） 実施例 ２ 炭素0.036％、珪素3.03％、マンガン0.063％、
硫黄0.021％、テルル0.006％、アンチモン0.022％
を含有し残部は鉄と不可避的な不純物よりなる15
トンの珪素鋼鋼塊を実施例１と同様の工程を経た
後、熱延によつて3.0mmの圧延板とした。この後
圧延板に1025℃で５分間のノルマライジング処理
を加えて組織の均一化を図つた後、厚さ0.83mmの
圧延板に冷延によつて仕上げた。この圧延板に
925℃で５分間の中間焼鈍を加え、厚さ0.3mmの製
品厚さとなし、引続いて800℃で５分間湿水素中
で脱炭処理を加えた。かかる後、分離材として
MgOを表面に塗布して870℃で50時間焼鈍して充
分に２次再結晶をさせた後1200℃に５時間保持し
た。その時得られた製品の特性は以下のとおりで
ある。 B10 1.99（Ｔ） Ｗ17/50 1.03（Ｗ／Kg） 実施例 ３ 炭素0.034％、珪素3.05％、マンガン0.059％、
セレン0.032％、テルル0.007％、アンチモン0.020
％を含有し、残部は鉄と不可避的な不純物よりな
る15トンの珪素鋼鋼塊を実施例１と同様の工程を
経た後、熱延によつて3.0mmの圧延板とした。こ
の後圧延板に1025℃で５分間のノルマライジング
処理を加えて組織の均一化を図つた後、冷延によ
つて厚さ0.30mmの製品板厚となした。引続いて
800℃で５分間湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を加え
た。かかる後分離材としてMgOを表面に塗布し
て1200℃で10時間水素中で仕上げ焼鈍を行なつ
た。このようにして得られた製品の特性は以下の
とおりである。 B10 1.94（Ｔ） Ｗ17/50 1.07（Ｗ／Kg） 以上本発明によれば、極めて少量のテルルを添
加することによつて、他のインヒビターとの複合
効果を有効に利用し、磁気特性の大幅な向上を計
ると共に、加工性を著しく改善することができ
る。
セレン0.030％、テルル0.004％、アンチモン0.020
％を含有し、残部は鉄と不可避的な不純物よりな
る15トンの珪素鋼鋼塊を溶製した。鋼塊を均熱炉
で1350℃で10時間加熱した後、熱延によつて厚さ
３mmの圧延板に仕上げた。この後圧延板に1050℃
で５分間のノルマライジング処理を加えて組織の
均一化を図つた後冷延によつて厚さ0.85mmの中間
厚さとした。この圧延板に950℃で５分間焼鈍を
加え厚さ0.3mmの製品板厚となし、引続いて800℃
で５分間湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を加えた。か
かる後、分離材としてMgOを表面に塗布して860
℃で50時間焼鈍して充分に２次再結晶をさせた
後、1200℃に５時間保持した。その時得られた製
品の特性は以下のとおりである。 B10 1.96（Ｔ） Ｗ17/50 1.05（Ｗ／Kg） 実施例 ２ 炭素0.036％、珪素3.03％、マンガン0.063％、
硫黄0.021％、テルル0.006％、アンチモン0.022％
を含有し残部は鉄と不可避的な不純物よりなる15
トンの珪素鋼鋼塊を実施例１と同様の工程を経た
後、熱延によつて3.0mmの圧延板とした。この後
圧延板に1025℃で５分間のノルマライジング処理
を加えて組織の均一化を図つた後、厚さ0.83mmの
圧延板に冷延によつて仕上げた。この圧延板に
925℃で５分間の中間焼鈍を加え、厚さ0.3mmの製
品厚さとなし、引続いて800℃で５分間湿水素中
で脱炭処理を加えた。かかる後、分離材として
MgOを表面に塗布して870℃で50時間焼鈍して充
分に２次再結晶をさせた後1200℃に５時間保持し
た。その時得られた製品の特性は以下のとおりで
ある。 B10 1.99（Ｔ） Ｗ17/50 1.03（Ｗ／Kg） 実施例 ３ 炭素0.034％、珪素3.05％、マンガン0.059％、
セレン0.032％、テルル0.007％、アンチモン0.020
％を含有し、残部は鉄と不可避的な不純物よりな
る15トンの珪素鋼鋼塊を実施例１と同様の工程を
経た後、熱延によつて3.0mmの圧延板とした。こ
の後圧延板に1025℃で５分間のノルマライジング
処理を加えて組織の均一化を図つた後、冷延によ
つて厚さ0.30mmの製品板厚となした。引続いて
800℃で５分間湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を加え
た。かかる後分離材としてMgOを表面に塗布し
て1200℃で10時間水素中で仕上げ焼鈍を行なつ
た。このようにして得られた製品の特性は以下の
とおりである。 B10 1.94（Ｔ） Ｗ17/50 1.07（Ｗ／Kg） 以上本発明によれば、極めて少量のテルルを添
加することによつて、他のインヒビターとの複合
効果を有効に利用し、磁気特性の大幅な向上を計
ると共に、加工性を著しく改善することができ
る。
第１図は珪素鋼板のＸ／Te比と磁束密度との
関係を示す図、第２図はテルルを0.008％添加し
た素材の最終焼鈍後の２次再結晶粒のマクロ組織
写真、第３図は同素材の最終焼鈍後の２次再結晶
粒の（100）極点図である。
関係を示す図、第２図はテルルを0.008％添加し
た素材の最終焼鈍後の２次再結晶粒のマクロ組織
写真、第３図は同素材の最終焼鈍後の２次再結晶
粒の（100）極点図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭素0.06％以下、ケイ素2.0〜4.0％、マンガ
ン0.01〜0.10％を、0.001〜0.020％のテルルと共
に含み、かつ硫黄0.010〜0.050％、セレン0.005〜
0.100％のうちから選ばれる何れか１種または２
種とアンチモン0.01〜0.10％とを、上記硫黄、セ
レン、アンチモンの合計量をＸとするとき、Ｘが
0.100％を超えず、かつテルルに対する比Ｘ／Te
が２以上となる範囲において含有する珪素鋼素材
を、1260℃以上に加熱したのち熱延し、続いて焼
鈍と冷延とを適宜繰返して最終成品厚の冷延鋼板
とし、さらに脱炭と最終仕上焼鈍を施して
（110）〔001〕方位の２次再結晶粒を発達させるこ
とからなる一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7655278A JPS556412A (en) | 1978-06-26 | 1978-06-26 | Manufacture of one-way type electromagnetic steel sheet with extremely high magnetic flux density |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7655278A JPS556412A (en) | 1978-06-26 | 1978-06-26 | Manufacture of one-way type electromagnetic steel sheet with extremely high magnetic flux density |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS556412A JPS556412A (en) | 1980-01-17 |
| JPS6237090B2 true JPS6237090B2 (ja) | 1987-08-11 |
Family
ID=13608414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7655278A Granted JPS556412A (en) | 1978-06-26 | 1978-06-26 | Manufacture of one-way type electromagnetic steel sheet with extremely high magnetic flux density |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS556412A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4421574C1 (en) * | 1981-09-08 | 2002-06-18 | Inland Steel Co | Method for suppressing internal oxidation in steel with antimony addition |
| JPS5887935U (ja) * | 1981-12-10 | 1983-06-15 | 石川島播磨重工業株式会社 | 過給機のスラスト軸受 |
| JP5439866B2 (ja) * | 2008-03-05 | 2014-03-12 | 新日鐵住金株式会社 | 著しく磁束密度が高い方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2011115120A1 (ja) * | 2010-03-17 | 2011-09-22 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1978
- 1978-06-26 JP JP7655278A patent/JPS556412A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS556412A (en) | 1980-01-17 |
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