JPS623882A - 溶接用ワイヤの接合方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 し産業上の利用分野〕 この発明は、溶接用ワイヤの接合方法に関する。

（従来の技術〕 一般に、ガスシールドアーク溶接用ワイヤは、リールあ
るいはペイルに巻きとられてユーザに供給される。なお
、それ等の標準重量は前者が２０Ｋ　ｇ　＋後者が２０
０〜２５０Ｋｇである。

ところで、例えば自動車製造工場のような量産工業にお
いては、一般的に直径０．８〜２．４画の範囲の溶接用
ワイヤが使用されている。

ところが、この場合に１個のリールあるいはペイルの溶
接用ワイヤが無くなる毎にリールあるいはペイルを交換
するのでは、交換の都度生産ラインの稼働を停止しなけ
ればならないので、生産性が低下する。

そこで、一般に、使用中のリールあるいはペイルのワイ
ヤの末端に新規のペイルのワイヤを接合することによっ
て、いわばエンドレスにワイヤを溶接部に供給する方法
が採られている。

このような溶接用ワイヤの接合は、従来からバット溶接
（スローバット溶接あるいはアプセットバット溶接とも
称される）によって行なっている。

このアプセットバット溶接について第Ｓ図及び第１０図
を参照して説明する。

まず、第Ｓ図（イ）に示すように２つの被溶接材である
溶接用ワイヤ１，１を電極を兼ねた固定側クランプ２及
び移動側クランプ乙にセットする。

その後、移動側クランプ（電極）３を起動して第Ｓ図（
ロ）に示すようにクランプ３を移動させてワイヤ１，１
の各端面を加圧接触させる。

そして、第Ｓ図（ハ）に示すようにワイヤ１を加圧しな
がら、溶接機によってクランプ２，３を介して例えば１
５サイクル程度の交流の溶接電流をワイヤ１に通電して
、ワイヤ１，１の接触抵抗及び固有抵抗による発熱など
を利用してその接合部の温度を高める。

なお、溶接機の通電回路は例えば第１１図に示すように
交流電源４と図示しない通電制御回路によってオン・オ
フ制御される５ＣＲ５，Ｅ＋と溶接トランス７とからな
る。

その後、第Ｓ図（ニ）に示すようにワイヤ１への通電を
停止し、ワイヤ１への加圧を継続した後、同図（ホ）に
示すようにワイヤ１への加圧を停止する。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、このようなアプセットバット溶接にあっ
ては、第１２図に示すように、ワイヤ１の成る長さ範囲
に亘って広く加熱されるため、加圧したときに軟化した
金属が多量に押出されて接合部にパリ１ａが形成され、
しかも、温度勾配が緩やかであるためにそのパリ１ａが
厚くなる。

ところで、このように溶接用ワイヤを接合した場合には
、溶接後ヤスリやグラインダによってそのワイヤ接合部
のパリを削り取り、ワイヤ外径に略等しくなるように仕
上げなければならない。

すなわち、溶接用ワイヤがアーク溶接に使用される場合
には、例えば第１３図に示すようにり一ル１２（あるい
はペイル）から引出された溶接用ワイヤ１は、送給モー
タ１３によって回転する一対の送給ロール１４によって
給送路１５を介して溶接トーチ１６に送られ、アーク１
７による被溶接部材１８の溶接が行なわれる。

ところが、このとき、溶接用ワイヤの接合部が過度に細
く仕上げられていると、接合部が送給ロール１４まで送
られてきたときに、一定の力で加圧されていた一対の送
給ロール１４がワイヤ１の表面で空転してワイヤ１が送
られなくなり、以後の溶接作業が続けられなくなる。

また、溶接トーチ１６の先端には、第１４図に示すよう
にコンタクトチップ１日が取付けられており、このコン
タクトチップ１日の中心孔２０を介してワイヤ１が送り
出される。

このコンタクトチップ１日の中心孔２０は、コンタクト
チップ１９からワイヤ１への給電とワイヤ１の先端の向
きの変動を少なくするために、その直径がワイヤ１の直
径の＋０．１ｍｎ＋〜＋　０．２ｍｍ程度に加工されて
いる。

したがって、ワイヤ１の接合部の仕上げが不足している
と、コンタクトチップ１日の中心孔２０を通過できない
か、あるいは通電時の抵抗が大きくなって安定した溶接
作業ができない。

そのため、前述したようにワイヤの接合部に生じる大き
なパリを手作業によって削り取ってワイヤ径と同等（±
０．１ｍｍ以下）に仕上げなければならない。

しかしながら、手作業による仕上げによってワイヤ接合
部をワイヤ直径に対して±０．１ｎｕｎ以下の範囲内に
収まるように仕上げることはむすかしく。

そのため、しばしばワイヤの送給トラブルが発生してい
た。

〔問題点を解決するための手段〕

この発明は上記の問題点を解決するため、直径０．８〜
２．４ｍ１Ｍの溶接用ワイヤを、その各端面を加圧状態
で突合せた状態でワイヤ径に応じて１６０〜１６００ワ
ット秒の電気エネルギを短時間通電して接合する。

〔作　用〕 ワイヤの接触面近傍に熱が集中して加圧による塑性変形
領域が挟くなり、接合部に生じるパリが薄くなる。

〔実施例ｊ 以下、この発明の一実施例を添付図面を参照して説明す
る。

第１図は、この発明の第１実施例のワイヤ接合過程を示
す説明図である。

ます、同図（イ）に示すように溶接用ワイヤ１゜１を電
極を兼ねた固定側クランプ２及び移動側りランプ３にセ
ットした後、クランプ３を起動して同図（ロ）に示すよ
うにワイヤ１，１の各端面を加圧状態（ワイヤ１，１の
各端面が軽く接触した状態でよい）で突合せる。

そして、同図（ハ）に示すようにこの加圧状態のまま溶
接用ワイヤ１に大きな溶接電流（電気エネルギ）を短時
間通電し、同図（ニ）に示すように加圧状態のまま通電
を停止した後、同図（ホ）に示すように加圧を停止して
ワイヤ１，１を接合する。

この場合の通電時間は、ワイヤ１の直径によって変わる
が、実験によれば通電時間が７〜２０ｍ５ｅｃの範囲で
良好な結果が得られた。

また、ワイヤ径と通電時に供給する電気エネルギ並びに
接合結果との関係（通電時間は７〜２０ｍ５ｅｃ）につ
いては、実験によると第２図に示すようになった。なお
、図中の各マークは、Ｘニア１ｊ断。

ム：バリ発生、Ｏ：良好、・：中心条件、△：強度不足
、×：ハガレ、を意味している。

例えば直径１　、２ｍｍのワイヤについての電気エネル
ギ（ワット秒：Ｗ、Ｓ）とパリ仕上げの難易との関係は
、第１表に示すようになっている。

第１表 この第１表からも分るように、ワイヤへの電気エネルギ
が小さ過ぎると継手強度が低くなり、また大き過ぎると
パリが大きくなるかスプラッシュが発生しており、直径
１．２６のワイヤについては電気エネルギが「２５０〜
３００ワット秒」の範囲で良好な結果が得られている。

このように、ワイヤの各端面を突合せた状態で、ワイヤ
径に応じて１６０〜１６００ワット秒の電気エネルギを
短時間（７〜２０ｍ５ｅｃ）通電して接合することによ
って、良好な接合結果が得られる。

つまり、大きな溶接電流を短時間通電することによって
、接触面の抵抗発熱のワイヤへの伝導が少なくなって接
触面近傍に熱が集中して、加圧による塑性変形領域が挟
くなって接合部に生じるパリが小さく且つ薄くなる。

それによって、接合部のパリを仕上げないでもワイヤを
送給できるケースが多くなり、また仕上げるにしてもサ
ンドペーパで軽く研磨するだけで送給可能な仕上げがで
きる。

ただし、このように大きな溶接電流を短時間通電して接
合する方法では、ワイヤの接触面の状態が溶接品質に影
響を与える。

すなわち、直径１．２ｍｍのワイヤに２５０〜３００ワ
ット秒の通電を短時間性なって接合したワイヤについて
、ワイヤの突合せ面が面接触している場合と局部接触し
ている場合との各継手強度合格率及び送給テスト合格率
は第２表に示すようになった。

なお、継手強度合格率とは、接合部を含むワイヤの引張
試験において接合部以外で破断した比率を、送給テスト
合格率とは、アーク溶接に使用したときにアーク現象に
異常なく接合部が消費された比率である。

第２表 この第２表から分るように、突合せ面が面接触している
ときには、継手強度合格率及び送給テスト合格率のいず
れも高い合格率が得られる。

しかし１例えばペンチで切断したワイヤを接合する場合
のようにワイヤが局部接触しているときには、その接触
部分のみ過度に加熱、溶融されてスプラッシュとして飛
散して接合部に欠陥が生じることがあるため、継手強度
合格率及び送給テスト合格率も低下する。

第３図は、この発明の第２実施例のワイヤ接合過程の説
明に供する図である。これを第４図をも参照して説明す
る。

まず、第３図（イラに示すように溶接用ワイヤ１．１を
電極を兼ねた固定側クランプ２及び移動側クランプ乙に
セットした後、同図（ロ）に示すようにクランプ３を起
動してワイヤ１，１の各端面を加圧状態で突合せる。

そして、第３図（ハ）に示すように加圧状態のまま溶接
用ワイヤ１に本通電時よりも小さい溶接電流を短時間通
電（予備通電）した後、同図（ニ）に示すように加圧状
態のまま予備通電を停止する。

その後、第３図（ホ）に示すように加圧状態のままワイ
ヤ１に大きな溶接電流を短時間、例えば前述したように
７〜２０＋ａｓｅｃの間通型（本通電）する。

その後、第３図（へ）に示すように加圧状態のまま本通
電を停止した後、同図（ト）に示すように加圧を停止し
て、ワイヤ１，１を接合する。

このように、予備通電を行なった後、大きな溶接電流を
短時間通電（本通電）することによって。

上記実施例の効果に加えて、ワイヤの接触面の状態の影
響を受けることなく常に良好な溶接品質が得られる。

すなわち、このように予備通電及び本通電の二段階通電
を行なって接合したワイヤについて、ワイヤの両突合せ
面が面接触している場合と局部接触している場合との各
継手強度合格率及び送給テスト合格率は第３表に示すよ
うになった。

第３表 この第３表から分かるように、面接触及び局部接触のい
ずれの場合においても、高い継手強度合格率及び送給テ
スト合格率が得られた。

また、第４図及び第１０−との対比から分るように、電
極移動量が少ない、すなわち溶接代が少なくなる。

このように、上記いずれの実施例においてもワイヤ接合
部の生じるパリは小さく且つ薄いので、パリ取り仕上が
容易になる。

次に、上記第２実施例の通電制御をする溶接機の一例を
第５図を参照して説明する。

この溶接機における溶接電流供給回路は、交流電源２１
からの交流電圧をトランス２２で昇圧し。

この昇圧した交流電圧を全波整流器２３で直流の高電圧
に変換する。

そして、この全波整流器２３から得られる直流高電圧を
、予備通電充電制御用５ＣＲ２４を介して予備通電用コ
ンデンサ２５に給電すると共に、本通電用５ＣＲ２Ｇを
介して本通電用コンデンサ２７に給電する。

そして、この予備通電用コンデンサ２５に蓄積した電圧
を予備通電用５ＣＲ２８を介して、また本通電用コンデ
ンサ２７に蓄積した電圧を本通電用５ＣＲ２９を介して
、溶接用１−ランス３０に供給し、この溶接用トランス
３０の二次側に発生する直流低電圧をクランプ（電極）
２，３に印加することによって、ワイヤ１に直流の溶接
電流を供給する。

一方、溶接電流供給制御部３１は、充電開始押釦スイッ
チ３２が押されたときに、充電電圧設定器３３がドライ
バ３４及びドライバ３５を介して予備通電充電用５ＣＲ
２４及び本通電充電用５ＣＲ２６をオン制御して、予備
通電用コンデンサ２５及び本通電用コンデンサ２７への
充電を開始させる。

そして、充電電圧設定器３３は、予備通電用コンデンサ
２５及び本通電用コンデンサ２７の充電電圧が予備通電
設定器３６及び本通電設定器３７によって設定された設
定予備通電用充電電圧及び設定本通電用充電電圧に達し
たときに、各５ＣＲ２４，５ＣＲ２Ｓをオフ制御して、
各コンデンサ２５．２７への充電を停止させる。

その後、起動用押釦スイッチ３８が押されたときに、タ
イマ３９は充電設定器３３からの充電完了信号を受けて
いれば、ドライバ４０を介して予備通電用５ＣＲ２８を
オン制御する。

それによって、予備通電用コンデンサ２５からの放電電
圧が溶接用トランス３０に印加され、クランプ２，３を
介してワイヤ１，１に予備通電用溶接電流が通電される
。

その後、タイマ３日は予備通電開始から所定時間経過し
たときに予備通電用５ＣＲ２８をオフ制御して予備通電
を終了する。

そして、予備通電開始後所定時間経過したときに、タイ
マ３日はドライバ４１を介して本通電用５ＣＲ２９をオ
ン制御する。

それによって、本通電用コンデンサ２７からの放電電圧
が溶接用トランス３０に印加され、クランプ２，３を介
してワイヤ１，１に本通電用溶接電流が通電される。

その後、タイマ３Ｓは本通電開始から所定時間経過した
ときに本通電用５ＣＲ２９をオフ制御して本通電を終了
する。

すなわち、第６図に示すように１時点１．）で予備通電
を開始して小さな溶接電流を通電する。この予備通電は
時点ｔ１で終了する。

その後、予備通電開始から所定時間Ｔが経過した時点ｔ
２で本通電を開始して大きな溶接電流を通電する。この
本通電は時点ｔ３で終了する。

なお５本通電開始のタイミング制御をタイマによって行
なっているが１例えば移動側クランプの移動量を検出し
、この検出結果に基づいてタイミングを制御することも
できる。もつとも、移動側ので、その移動量を精度良く
検出するためには高価な装置が必要になるので、この実
施例のようにタイマを使用しても実用上問題がなく、構
成及びコスト面でも有利である。

次に、予備通電及び本通電のタイミング制御について説
明する。

予備通電を行なうのは、前述したようにワイヤの切断断
面の凹凸等のばらつきを整形して１本通電時の押し代（
アップセット代）を可及的に少なくし、また入熱量も小
さくして、安定したパリ発生の少ない溶接品質を得るた
めである。

この場合、予備通電と本通電との時間間隔を決める要因
は。

■　予備通電による接触部（突合せ部）及びその近傍の
温度上昇と電気抵抗値の増加 ■　予備電流及び本電流の電気的インターロックに必要
な最低時間 （■　溶接用トランスの磁気エネルギ蓄積効果の時間依
存性（磁気エネルギは時間に経過に従って。

消滅する） ■）作業時間 などである。

これ等の内、■〜■は溶接性能的には大きな影響はな（
、（ｊ）が主たる要因である。

すなわち、予備通電によって接触部及びその近傍は瞬間
的に、１５００〜２０００℃の高温になるが、その殆ど
はスパッタとなって飛散し、予備通電開始Ｌ　ｓｅｃ経
過後には１５０〜２００℃に低下し、またワイヤの電気
抵抗値は、接触部の接触抵抗に対して問題とならない程
度まで低下する。

ただし、予備通電による予熱効果及び磁気エネルギ蓄積
効果は時間依存性があるので、予備通電と本通電との時
間間隔にばらつきがない方が望ましい。

そして、予備通電と本通電との時間間隔は、第６図に示
すように時間ｔであり、予備通電の時間は５〜７　ｍ５
ｅｃであるが、予備通電完了の確認は困難であるため、
前述したように予備通電開始がらの時間によって本通電
の開始タイミングを制御している。

なお、この予備通電開始から本通電開始までの時間を制
御するタイマは０．２〜２　、０ｓｅｃの範囲内で設定
可能で１ｍ返し精度が±１％以内であることが望ましい
。

次に、ワイヤ径と予備通電及び本通電時に供給する電気
エネルギ値との関係について説明する。

まず、直径０．８〜２．４ｍｍのワイヤについて（この
径については従来一般的に使用されているものと同様で
ある）の予備通電時の電気エネルギ（予備通電値）及び
本通電時の電気エネルギ（本通電値）並びに接合結果と
の関係は、実験によると第７図及び第８図に示すように
なった。なお、両図中の各マークは、ベニ溶断、ム：バ
リ発生大、ｏ：良好、・：中心条件、Δ：強度不足、Ｘ
：ハガレ、を意味する。

この実験結果から分るように、直径０．８〜２．４ｍｍ
のワイヤについては１本通電値がワイヤ径に応じて１６
０〜１６００ワット秒の電圧エネルギであるときに良好
な結果が得られる。

これを数値計算によって求めると、以下のようになる。

まず１例えば直径１，２Ｉのワイヤを接合する場合、ワ
イヤ先端は各々約０．１ｏｍずつ溶融して接合されるか
、実際には熱放散、圧接式が必要であるので、片側１．
０＋ｕ＋と推定される。

そこで、鉄からなるワイヤ１．０１を溶融させる熱量を
求める。

まず１片側の重量Ｗは。

Ｗ＝０．６　’　πＸ７．８ＸＩＸ１０す＝８．８Ｘ１
０すｇ鉄の溶融熱量は、３５４ｃａｌ／ｇ＝　１４７５
Ｗ、ｓ／ｇであるので、左右のワイヤの先端を各々１　
、０ｍｍ溶融するのに必要な熱量Ｑは。

Ｑ＝８．８Ｘ１０−’　ＸＬ４７５Ｘ２＝＝２６Ｗ、Ｓ
となる。

そして、本通電時間を１Ｏｎ＋、ｓｅｃとすると１通電
開始から最高値になるまでの時間は約５　ｒｓｓｅｃで
あるので、溶接に必要な電力Ｐは。

Ｐ　＝２６Ｗ、５１５Ｘ１０−’５ｅｃ＝５２００Ｗと
なる。

ここで、ワイヤ同士を突合せたときの接触抵抗は３５０
　Ｘ　１０−″Ω程度である。また、溶接時の突出し長
さくクランプ間隔）は約６ｍｍでワイヤの固有抵抗は１
１００　Ｘ　１０−’Ω、溶接機自体のインピーダンス
は約３００Ｘ１０−’Ωであるので、全インピーダンス
Ｒは、 Ｒ＝　１７５０　Ｘ　１０−”Ω である。

したがって、溶接電流■は、 Ｉ　＝（Ｐ／Ｒ）”＝（５２００／３５０Ｘ１０−”）
＾→３９００Ａよって、溶接機の出力は。

Ｉ”　Ｒ＝３９００”　Ｘ１７５０Ｘ１０−＠＝２６７
００１となる。

以上より、電気エネルギＱは、本通電の全時間は５　Ｘ
　２　＝　１０ｍ５ｅｃであるので。

Ｑ　＝　２６７００　Ｘ　１０　Ｘ　１０−’　＝　２
６７Ｗ、Ｓとなる。

また、予備通電は本通電の約１／１０〜１／２０に設定
すればよいので、この直径１　、２ｍｍのワイヤについ
ては。

Ｐｍ２Ｏ３り程度 ｒ　＝　（５００／３５０　Ｘ　１０−”　）贈中１２
０ＯＡＩ’　Ｒ＝１２００”　Ｘ１７５０Ｘ１０−＠＝
２５００１Ｑ＝２５００Ｘ１０Ｘ１０−’ＩＮ、５＝２
５１．Ｓとなる。

次に１例えば直径２．４ｍｍのワイヤを接合する場合、
ワイヤ先端は各々約０．１ｍｎ＋ずつ溶融して接合され
るが、実際には熱放散、圧接式が必要であるので、片側
１．０１と推定さ乳る。

そこで、鉄からなるワイヤｌ　、　Ｏｉｍを溶融させる
熱量を求める。

ます、片側の重量Ｗは。

Ｗ＝１．２２　　πｘ７．８ｘｌｘｌｏ−”＝３５．３
ｘ］、０１ｇとなる。

鉄の溶融熱量は、　３５４ｃａｌ／ｇ＝　１４７５Ｗ、
ｓ／ｇであるので、左右のワイヤの先端を各々１　、０
＋ｎ＋ｏ溶融するのに必要な熱量Ｑは、 Ｑ　＝　３５．３　ｘ　１ｏ−’　ｘ　１４７５　ｘ　
２中１０５Ｗ、Ｓとなる。

そして９本通電時間を１０ｍ５ｅｃとすると１通電開始
から最高値になるまでの時間は約５１１Ｉｓｅｃである
ので、ＴＭ接に必要な電力Ｐは、 ｐ　＝　１０５１５　ｘ　１０−’　＝　２１０００Ｗ
となる。

ここで、ワイヤ同士を突合せたときの接触抵抗は９０Ｘ
１０−”Ω程度である。また、溶接時の突出し長さくク
ランプ間隔）は約６ｍｍでワイヤの固有抵抗は２７０　
Ｘ　１０”＠Ω、溶接機自体のインピーダンスは約３０
０　Ｘ　１０−”Ωであるので、全インピーダンスＲは
。

Ｒ＝　６ｓＯＸｔｏ−＠Ω である。

したがって、溶接電流■は。

Ｉ　＝（Ｐ／Ｒ）贈＝　（２１０ｏＯ／９０　ｘ　１０
−＠）　”　＝　１５３００Ａよって、溶接機の出力は
。

１”　Ｒ＝１５３００２Ｘ６６０Ｘ１０−”＝１５５０
００１１となる。

以上より、電気エネルギＱは、本通電の全時間は５　Ｘ
　２　＝　ｌｏｍｓｅｃであるので。

Ｑ　＝　１５５０００　Ｘ　１０　Ｘ　１０−’　＝ｔ
＝　１５５０す、Ｓになる。

また、予備通電は本通電の約１７１０〜ｌ／２０に設定
すればよいので、この直径２゜４ｎｏ＋＋のワイヤにつ
いては。

Ｐ　＝　２０００ｗ程度 Ｉ　＝　（２０００／９０　Ｘ　ｔｏ−”　）瞳−＋　
４７０ＯＡＴ”　Ｒ＝４７００２Ｘ６６０Ｘ１０−”＝
］、４５００１ｉ１Ｑ　＝　１４５００　Ｘ　１０　Ｘ
　１０−’　Ｗ、Ｓ　＝　１４’５Ｗ、Ｓとなる。

なお、上記実施例においては、コンデンサを使用して大
きな溶接電流を短時間通電する溶接機について述べたが
、このようなコンデンサ充電方式によらず、直接的に大
きな溶接電流を短時間通電するようにすることもできる
。

（発明の効果Ｊ 以上説明したように、この発明によれば、大きな溶接電
流を短時間通電してワイヤを接合するので、接合部のパ
リが小さくしかも薄くなるので、仕上げ作業が極めて容
易になる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の第１実施例のワイヤ接合過程を示す
説明図、 第２図は同じく通電値とワイヤ径並びに接合結果の状態
を示す線図、 第３図及び第４図はこの発明の第２実施例のワイヤ接合
過程を示す説明図及びその説明に供する電極移動量及び
溶接電流の関係を示すタイミングチャート図、 第５図及び第６図は同じく第２実施例の通糸制御をする
溶接機の一例を示すブロック図及びその作用説明に供す
るタイミング図、 第７図及び第８図は同じく予備通電値及び本通電値とワ
イヤ径並びに接合結果の状態を示す線図。 第Ｓ図及び第１０図は従来のワイヤ接合方法の接合過程
を示す説明図及びその説明に供する電極移動量及び溶接
電流の関係を示すタイミングチャート図。 第１１図は同じくその通電制御をする溶接電流供給回路
の一例を示す回路図。 第１２図は同じく接合時の温度分布と接合結果の説明に
供する説明図、 第１３図及び第１４図は溶接用ワイヤのアーク溶接での
使用状態の説明に供する構成図及びその要部断面図であ
る。 １・・・溶接用ワイヤ ２・・・固定側クランプ　　　３・・・移動側クランプ
２５・・・予備通電用コンデンサ ２７・・・本通電用コンデンサ 、、７．ｊ　第１図 クランプ 第９図 第１０図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　直径０．８〜２．４ｍｍの溶接用ワイヤを、該ワイ
   ヤの各端面を加圧状態で突合せた状態で、前記ワイヤの
   径に応じて１６０〜１６００ワット秒の電気エネルギを
   短時間通電して接合することを特徴とする溶接用ワイヤ
   の接合方法。 ２　溶接用ワイヤに予備通電をした後、前記１６０〜１
   ６００ワット秒の電気エネルギの通電をする特許請求の
   範囲第１項記載の溶接用ワイヤの接合方法。