JPS6246907Y2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6246907Y2 JPS6246907Y2 JP1982051387U JP5138782U JPS6246907Y2 JP S6246907 Y2 JPS6246907 Y2 JP S6246907Y2 JP 1982051387 U JP1982051387 U JP 1982051387U JP 5138782 U JP5138782 U JP 5138782U JP S6246907 Y2 JPS6246907 Y2 JP S6246907Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spring
- flange
- cone
- plate
- side plates
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Springs (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は一体的に連結された１対のサイドプレ
ートをハブの環状フランジの両側に配置し、サイ
ドプレートとフランジをトーシヨンスプリングに
より連結し、フランジ内周部とサイドプレートと
の間にコーンスプリングを縮設したダンパーデイ
スク、主として自動車用クラツチデイスクに好適
なダンパーデイスクに関するものである。
ートをハブの環状フランジの両側に配置し、サイ
ドプレートとフランジをトーシヨンスプリングに
より連結し、フランジ内周部とサイドプレートと
の間にコーンスプリングを縮設したダンパーデイ
スク、主として自動車用クラツチデイスクに好適
なダンパーデイスクに関するものである。
第１図は一般的なダンパーデイスクを自動車用
クラツチデイスクに採用した場合を示す縦断側面
部分略図である。スプラインハブ１は出力軸（図
示せず）に嵌合するスプライン２を内周面に備
え、外周面に環状フランジ３を一体に備えてい
る。フランジ３の両側面内周部に沿つてヒステリ
シストルク発生部４，５が配置され、トルク発生
部４，５を挟んでフランジ３の両側には１対の環
状サイドプレート６，７（クラツチプレートとリ
テイニングプレート）が配置してある。フランジ
３及び両プレート６，７の外周寄りの部分にはそ
れぞれ複数個の窓孔９，１０，１１（各１個のみ
図示）がクラツチデイスクの円周方向に間隔を隔
てて設けてある。窓孔９，１０，１１は出力軸の
中心線と平行な方向（第１図の左右方向）に対向
しており、各３個１組の窓孔９，１０，１１には
圧縮コイルスプリング１２（トーシヨンスプリン
グ）が嵌まつている。各スプリング１２はクラツ
チデイスクの円周方向に延びており、フランジ３
と両プレート６，７はスプリング１２により連結
されている。両プレート６，７の外周部はストツ
プピン８により互に連結されている。一方のプレ
ート６（クラツチプレート）の外周部にはクツシ
ヨニングプレート１３の内周部が固定され、プレ
ート１３の両面には環状のフエーシング１４が張
り付けてある。図示されていないプレツシヤプレ
ートによりフエーシング１４をエンジンのフライ
ホイールに押圧すると、フライホイールからトル
クがフエーシング１４、プレート１３、プレート
６，７、スプリング１２、フランジ３、ハブ１を
介して出力軸に伝達される。その場合に伝達トル
クに対応してスプリング１２が圧縮され、両サイ
ドプレート６，７はフランジ３に対して捩れるの
で、トルク発生部４，５に滑りが生じる。その滑
りにより伝達トルク一捩り特性中にヒステリシス
トルクが発生し、該ヒステリシストルクによりト
ルク振動が吸収され、動力伝達機構の異常振動や
異音が防止される。
クラツチデイスクに採用した場合を示す縦断側面
部分略図である。スプラインハブ１は出力軸（図
示せず）に嵌合するスプライン２を内周面に備
え、外周面に環状フランジ３を一体に備えてい
る。フランジ３の両側面内周部に沿つてヒステリ
シストルク発生部４，５が配置され、トルク発生
部４，５を挟んでフランジ３の両側には１対の環
状サイドプレート６，７（クラツチプレートとリ
テイニングプレート）が配置してある。フランジ
３及び両プレート６，７の外周寄りの部分にはそ
れぞれ複数個の窓孔９，１０，１１（各１個のみ
図示）がクラツチデイスクの円周方向に間隔を隔
てて設けてある。窓孔９，１０，１１は出力軸の
中心線と平行な方向（第１図の左右方向）に対向
しており、各３個１組の窓孔９，１０，１１には
圧縮コイルスプリング１２（トーシヨンスプリン
グ）が嵌まつている。各スプリング１２はクラツ
チデイスクの円周方向に延びており、フランジ３
と両プレート６，７はスプリング１２により連結
されている。両プレート６，７の外周部はストツ
プピン８により互に連結されている。一方のプレ
ート６（クラツチプレート）の外周部にはクツシ
ヨニングプレート１３の内周部が固定され、プレ
ート１３の両面には環状のフエーシング１４が張
り付けてある。図示されていないプレツシヤプレ
ートによりフエーシング１４をエンジンのフライ
ホイールに押圧すると、フライホイールからトル
クがフエーシング１４、プレート１３、プレート
６，７、スプリング１２、フランジ３、ハブ１を
介して出力軸に伝達される。その場合に伝達トル
クに対応してスプリング１２が圧縮され、両サイ
ドプレート６，７はフランジ３に対して捩れるの
で、トルク発生部４，５に滑りが生じる。その滑
りにより伝達トルク一捩り特性中にヒステリシス
トルクが発生し、該ヒステリシストルクによりト
ルク振動が吸収され、動力伝達機構の異常振動や
異音が防止される。
第２図はヒステリシストルク発生部４，５の従
来構造を示す縦断側面部分図である。第２図にお
いて左側のワツシヤ１９のサイドプレート７側に
フリクシヨンプレート１７が配置され、フリクシ
ヨンプレート１７の内周縁の複数箇所にサイドプ
レート７に向かう係合突起１７ａが形成されてい
る。各係合突起１７ａはサイドプレート７の内周
縁に設けた切欠き７ａに嵌められ、フリクシヨン
プレート１７とサイドプレート７が一体に回転す
るようになつている。又フリクシヨンプレート１
７とサイドプレート７の間には、１枚のコーンス
プリング１８が縮設されており、フリクシヨンプ
レート１７をフランジ３側へ付勢して、ワツシヤ
１９をフランジ３の側面に一定の圧力で接触され
ている。なおサイドプレート６も前記コーンスプ
リング１８の弾力によりサイドプレート７及びス
トツプピン８（第１図）を介してフランジ３側へ
引つ張られ、ワツシヤ１６をフランジ３の側面に
一定の圧力で接触させている。
来構造を示す縦断側面部分図である。第２図にお
いて左側のワツシヤ１９のサイドプレート７側に
フリクシヨンプレート１７が配置され、フリクシ
ヨンプレート１７の内周縁の複数箇所にサイドプ
レート７に向かう係合突起１７ａが形成されてい
る。各係合突起１７ａはサイドプレート７の内周
縁に設けた切欠き７ａに嵌められ、フリクシヨン
プレート１７とサイドプレート７が一体に回転す
るようになつている。又フリクシヨンプレート１
７とサイドプレート７の間には、１枚のコーンス
プリング１８が縮設されており、フリクシヨンプ
レート１７をフランジ３側へ付勢して、ワツシヤ
１９をフランジ３の側面に一定の圧力で接触され
ている。なおサイドプレート６も前記コーンスプ
リング１８の弾力によりサイドプレート７及びス
トツプピン８（第１図）を介してフランジ３側へ
引つ張られ、ワツシヤ１６をフランジ３の側面に
一定の圧力で接触させている。
ところが第２図の構成では、長い使用期間を経
てワツシヤ１６，１９が摩耗すると、ワツシヤ１
６，１９に対するフランジ３やプレート６，７の
圧接力及び摩擦力が減少してしまい、そのために
ヒステリシストルクが減少して、必要なトルク振
動吸収効果が早期に得られなくなる不具合が生じ
ている。又サイドプレート６，７とハブ１との間
に高ヒステリシストルクを発生させたい場合にお
いては、スプリング１８の反発力を強くしてワツ
シヤ１６，１９に高荷重を与えることが有効な手
段であるにもかかわらず、第２図の構成ではサイ
ドプレート７とフリクシヨンワツシヤ１７との間
にはコーンスプリング１８を１枚しか介在させて
いないため、高荷重をワツシヤ１６，１９に与え
ることが困難となつている。即ち高荷重を得るた
めには、１枚のスプリング１８の厚さを増して反
発力を増強する必要があるが、このことはスプリ
ング１８の剛性を増し、弾性変形能力を劣化させ
ることに繋る。その結果、スプリング１８の復元
性能が早期に低下したり、極端な場合にはスプリ
ング１８にき裂を生じたりして破損してしまう場
合もあり、ダンパーデイスクの寿命低下の原因と
なるのである。
てワツシヤ１６，１９が摩耗すると、ワツシヤ１
６，１９に対するフランジ３やプレート６，７の
圧接力及び摩擦力が減少してしまい、そのために
ヒステリシストルクが減少して、必要なトルク振
動吸収効果が早期に得られなくなる不具合が生じ
ている。又サイドプレート６，７とハブ１との間
に高ヒステリシストルクを発生させたい場合にお
いては、スプリング１８の反発力を強くしてワツ
シヤ１６，１９に高荷重を与えることが有効な手
段であるにもかかわらず、第２図の構成ではサイ
ドプレート７とフリクシヨンワツシヤ１７との間
にはコーンスプリング１８を１枚しか介在させて
いないため、高荷重をワツシヤ１６，１９に与え
ることが困難となつている。即ち高荷重を得るた
めには、１枚のスプリング１８の厚さを増して反
発力を増強する必要があるが、このことはスプリ
ング１８の剛性を増し、弾性変形能力を劣化させ
ることに繋る。その結果、スプリング１８の復元
性能が早期に低下したり、極端な場合にはスプリ
ング１８にき裂を生じたりして破損してしまう場
合もあり、ダンパーデイスクの寿命低下の原因と
なるのである。
この対策として、特開昭49−7639において、複
数枚のコーンスプリングを各々向かい合わせ或は
背中合わせに組合わせる構成が既に提示されてい
る。しかしその構成では、コーンスプリングが互
いに外周端縁或は内周端縁で接合し合うことか
ら、接合具合が不安定となり、長期間安定した圧
接力を得ることができなかつた。
数枚のコーンスプリングを各々向かい合わせ或は
背中合わせに組合わせる構成が既に提示されてい
る。しかしその構成では、コーンスプリングが互
いに外周端縁或は内周端縁で接合し合うことか
ら、接合具合が不安定となり、長期間安定した圧
接力を得ることができなかつた。
本考案は上記不具合に鑑み、高ヒステリシスト
ルク特性を有し、かつ耐久性に富むダンパーデイ
スクを提供することを目的としており、頂角の大
きい大径の第１コーンスプリング２２の背面の外
周部に頂角のやや小さいやや小径の第２コーンス
プリング２３を当て、同様に外径と頂角が斬次小
さくなる複数枚を重ね合わせたことを特徴として
いる。
ルク特性を有し、かつ耐久性に富むダンパーデイ
スクを提供することを目的としており、頂角の大
きい大径の第１コーンスプリング２２の背面の外
周部に頂角のやや小さいやや小径の第２コーンス
プリング２３を当て、同様に外径と頂角が斬次小
さくなる複数枚を重ね合わせたことを特徴として
いる。
第３図は第２図に対応する本考案によるダンパ
ーデイスクの縦断側面部分図である。第２図と対
応する部分には同じ符号を付したが、第２図のコ
ーンスプリング１８に代えて第３図、第４図では
第１コーンスプリング２２は外周端部がフリクシ
ヨンプレート１７に当接し、内周端部がサイドプ
レート７から間隔を隔てた係合突起１７ａに摺動
自在に支持されている。第２コーンスプリング２
３はスプリング２２より外周の直径が小さく、外
周端部がスプリング２２の背面２２ａに当接し、
内周端部がサイドプレート７とスプリング２２の
内周端部との略中間の突起１７ａ上に摺動自在に
支持されている。第３コーンスプリング２４はス
プリング２３より更に外周の直径が小さく、外周
端部がスプリング２３の背面２３ａに当接し、内
周端部がサイドプレート７と係合突起１７ａとで
作られる角に摺動自在に支持されている。
ーデイスクの縦断側面部分図である。第２図と対
応する部分には同じ符号を付したが、第２図のコ
ーンスプリング１８に代えて第３図、第４図では
第１コーンスプリング２２は外周端部がフリクシ
ヨンプレート１７に当接し、内周端部がサイドプ
レート７から間隔を隔てた係合突起１７ａに摺動
自在に支持されている。第２コーンスプリング２
３はスプリング２２より外周の直径が小さく、外
周端部がスプリング２２の背面２２ａに当接し、
内周端部がサイドプレート７とスプリング２２の
内周端部との略中間の突起１７ａ上に摺動自在に
支持されている。第３コーンスプリング２４はス
プリング２３より更に外周の直径が小さく、外周
端部がスプリング２３の背面２３ａに当接し、内
周端部がサイドプレート７と係合突起１７ａとで
作られる角に摺動自在に支持されている。
ワツシヤ１６，１９（第３図）が摩耗したと
き、第４図の姿勢になるように各スプリング２
２，２３，２４の弾力及び直径を定めておけば、
摩耗の進行に伴う圧接力の低下を更に軽減するこ
とができ、ダンパーデイスクの耐久性を更に向上
させることができる。
き、第４図の姿勢になるように各スプリング２
２，２３，２４の弾力及び直径を定めておけば、
摩耗の進行に伴う圧接力の低下を更に軽減するこ
とができ、ダンパーデイスクの耐久性を更に向上
させることができる。
以上説明したように本考案においては頂角の大
きい大径の第１コーンスプリング２２の背面の外
周部に頂角のやや小さいやや小径の第２コーンス
プリング２３を当て、同様に外径と頂角が斬次小
さくなる複数枚を重ね合わせているので、高ヒス
テリシスを得るためにコーンスプリング２２，２
３，２４によつてワツシヤ１６，１９に対する付
勢力を増強させる場合に、各コーンスプリング２
２，２３，２４の弾力は従来通りでも、押圧力は
大幅に増強でき、しかもスプリング２２，２３，
２４が圧縮される時には相互間にずれが発生して
コーンスプリング間に発生する応力歪みが吸収さ
れる。従つて本考案によれば、コーンスプリング
２２〜２４を同一方向に向け複数枚重ね合せるよ
うにしたので、高ヒステリシストルクを発生させ
ることができ、しかも各コーンスプリング２２〜
２４は従来通りの弾力を有するものとすることが
できるので、弾性変形能力が劣化することはな
く、ひいてはコーンスプリングが破損したりして
ダンパーデイスクの耐久性が低下してしまう心配
は全くなくなる。更に本考案によるとコーンスプ
リング２２，２３，２４…の剛性を適当に選ぶこ
とにより、これらのコーンスプリング群の撓み量
が減少する場合に荷重を一定に保持したり、ワツ
シヤ１６，１９とフランジ３の摩擦部分の摩擦係
数の変化を考慮して荷重を摩擦力が一定となるよ
うに変化させることもできる。要するに本考案に
よると荷重撓み特性を所望特性に近付けることが
極めて容易になる利点がある。重ね板ばねの原理
により各コーンスプリングの応力を略一定に保持
したままで大荷重を発生しやすい利点もある。
きい大径の第１コーンスプリング２２の背面の外
周部に頂角のやや小さいやや小径の第２コーンス
プリング２３を当て、同様に外径と頂角が斬次小
さくなる複数枚を重ね合わせているので、高ヒス
テリシスを得るためにコーンスプリング２２，２
３，２４によつてワツシヤ１６，１９に対する付
勢力を増強させる場合に、各コーンスプリング２
２，２３，２４の弾力は従来通りでも、押圧力は
大幅に増強でき、しかもスプリング２２，２３，
２４が圧縮される時には相互間にずれが発生して
コーンスプリング間に発生する応力歪みが吸収さ
れる。従つて本考案によれば、コーンスプリング
２２〜２４を同一方向に向け複数枚重ね合せるよ
うにしたので、高ヒステリシストルクを発生させ
ることができ、しかも各コーンスプリング２２〜
２４は従来通りの弾力を有するものとすることが
できるので、弾性変形能力が劣化することはな
く、ひいてはコーンスプリングが破損したりして
ダンパーデイスクの耐久性が低下してしまう心配
は全くなくなる。更に本考案によるとコーンスプ
リング２２，２３，２４…の剛性を適当に選ぶこ
とにより、これらのコーンスプリング群の撓み量
が減少する場合に荷重を一定に保持したり、ワツ
シヤ１６，１９とフランジ３の摩擦部分の摩擦係
数の変化を考慮して荷重を摩擦力が一定となるよ
うに変化させることもできる。要するに本考案に
よると荷重撓み特性を所望特性に近付けることが
極めて容易になる利点がある。重ね板ばねの原理
により各コーンスプリングの応力を略一定に保持
したままで大荷重を発生しやすい利点もある。
第１図は一般的なダンパーデイスクを自動車用
クラツチデイスクに採用した場合を示す縦断側面
部分略図、第２図はヒステリシストルク発生部の
従来構造を示す縦断側面部分図、第３図は本考案
によるダンパーデイスクの縦断側面部分図、第４
図は第３図の部分拡大図である。１……ハブ、３
……環状フランジ、６，７……サイドプレート、
１２……トーシヨンスプリング、２２，２３，２
４……コーンスプリング。
クラツチデイスクに採用した場合を示す縦断側面
部分略図、第２図はヒステリシストルク発生部の
従来構造を示す縦断側面部分図、第３図は本考案
によるダンパーデイスクの縦断側面部分図、第４
図は第３図の部分拡大図である。１……ハブ、３
……環状フランジ、６，７……サイドプレート、
１２……トーシヨンスプリング、２２，２３，２
４……コーンスプリング。
Claims (1)
- 一体的に連結された１対のサイドプレート６，
７をハブ１の環状フランジ３の両側に配置し、サ
イドプレート６，７とフランジ３をトーシヨンス
プリング１２により連結し、フランジ３内周部と
サイドプレート６，７との間にコーンスプリング
を縮設したダンパーデイスクにおいて、頂角の大
きい大径の第１コーンスプリング２２の背面の外
周部に頂角のやや小さいやや小径の第２コーンス
プリング２３を当て、同様に外径と頂角が斬次小
さくなる複数枚を重ね合わせたことを特徴とする
ダンパーデイスク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5138782U JPS58153722U (ja) | 1982-04-08 | 1982-04-08 | ダンパ−デイスク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5138782U JPS58153722U (ja) | 1982-04-08 | 1982-04-08 | ダンパ−デイスク |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58153722U JPS58153722U (ja) | 1983-10-14 |
| JPS6246907Y2 true JPS6246907Y2 (ja) | 1987-12-22 |
Family
ID=30062105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5138782U Granted JPS58153722U (ja) | 1982-04-08 | 1982-04-08 | ダンパ−デイスク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58153722U (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS573811Y2 (ja) * | 1977-07-16 | 1982-01-23 |
-
1982
- 1982-04-08 JP JP5138782U patent/JPS58153722U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58153722U (ja) | 1983-10-14 |
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