JPS6254010A - 高マンガン鋼の溶製方法 - Google Patents
高マンガン鋼の溶製方法Info
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- JPS6254010A JPS6254010A JP19308185A JP19308185A JPS6254010A JP S6254010 A JPS6254010 A JP S6254010A JP 19308185 A JP19308185 A JP 19308185A JP 19308185 A JP19308185 A JP 19308185A JP S6254010 A JPS6254010 A JP S6254010A
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- JP
- Japan
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- steel
- manganese
- blowing
- molten steel
- bath
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は高マンガン含有鋼の溶製方法に関するものであ
る。
る。
［従来の技術］
上底吹転炉による高マンガン鋼の溶製方法としては、マ
ンガンを考慮することなく通常の脱炭吹錬を行い、その
後マンガン合金鉄を添加してマンガン成分を調整するの
が一般的である。しかしこの方法では、吹錬末期の［Ｍ
ｎｌが低く多量のマンガン合金鉄を使用し経済的でない
。高品質の鋼材の製造を目的に、転炉の装入物に、マン
ガン鉱石やマンガン合金鉄を加えて吹錬した例もあるが
。
ンガンを考慮することなく通常の脱炭吹錬を行い、その
後マンガン合金鉄を添加してマンガン成分を調整するの
が一般的である。しかしこの方法では、吹錬末期の［Ｍ
ｎｌが低く多量のマンガン合金鉄を使用し経済的でない
。高品質の鋼材の製造を目的に、転炉の装入物に、マン
ガン鉱石やマンガン合金鉄を加えて吹錬した例もあるが
。
吹錬中のマンガンの損失量は大きく、又吹錬末期の［Ｍ
ｎｌ値も不安定であった。転炉を含む広範囲な精錬炉で
の［Ｃ］の優先酸化を示す理論式として （２Ｑｏ、／ （２Ｑｏ、＋Ｑｄ）） （ＱＯ，／
（Ｗ／ｌ）） 但し、ＱＯ□は酸素流量、Ｑｄは稀釈
ガス流量、Ｗは溶鋼基、ｔは均一混合時間、−に式で定
義されるｌ５ＣＯなる変数の報告例（鉄と鋼 ７８−３
１６９）があるが、これは上底吹転炉で、［Ｍｎｌに対
し［Ｃ］を優先的に酸化させる定量的な吹錬方法を示す
ものではない。
ｎｌ値も不安定であった。転炉を含む広範囲な精錬炉で
の［Ｃ］の優先酸化を示す理論式として （２Ｑｏ、／ （２Ｑｏ、＋Ｑｄ）） （ＱＯ，／
（Ｗ／ｌ）） 但し、ＱＯ□は酸素流量、Ｑｄは稀釈
ガス流量、Ｗは溶鋼基、ｔは均一混合時間、−に式で定
義されるｌ５ＣＯなる変数の報告例（鉄と鋼 ７８−３
１６９）があるが、これは上底吹転炉で、［Ｍｎｌに対
し［Ｃ］を優先的に酸化させる定量的な吹錬方法を示す
ものではない。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明は、上底吹転炉で溶鋼を吹錬する際の、［Ｍｎｌ
や［Ｃ］の推移と上部からの吹酸量との相互関係を定穢
化することを目的としている。更に具体的には、上底吹
転炉で高マンガン鋼を溶脱するに際して、マンガン鉱石
を炉内に装入し、脱炭を行いつつ、マンガン鉱石を還元
する吹錬方法に関するものである。
や［Ｃ］の推移と上部からの吹酸量との相互関係を定穢
化することを目的としている。更に具体的には、上底吹
転炉で高マンガン鋼を溶脱するに際して、マンガン鉱石
を炉内に装入し、脱炭を行いつつ、マンガン鉱石を還元
する吹錬方法に関するものである。
［問題点を解決するための手段］
本発明は、上底吹転炉で、底吹ガス流量を溶鋼トン当り
０．０５Ｎｒｎ’／分以上とし、溶鋼トン当り１０ｋｇ
以上のマンガン鉱石を使用し、１５５０〜１７５０℃の
温度範囲の鋼浴に、上部からの吹酸量ＫＯ２（Ｎｍ３／
分／溶鋼トン）が、４．０以下で且つ次式で定義される
ＲＩが５〜１０になるように吹込み、マンガンを０．５
重量％以上含有する高マンガン鋼を溶製する方法である
。
０．０５Ｎｒｎ’／分以上とし、溶鋼トン当り１０ｋｇ
以上のマンガン鉱石を使用し、１５５０〜１７５０℃の
温度範囲の鋼浴に、上部からの吹酸量ＫＯ２（Ｎｍ３／
分／溶鋼トン）が、４．０以下で且つ次式で定義される
ＲＩが５〜１０になるように吹込み、マンガンを０．５
重量％以上含有する高マンガン鋼を溶製する方法である
。
ＲＩ ＝ （［Ｍｎｌ ／ ［Ｃ］ ） Ｘ ＫＯ。
但し、 ［Ｍｎｌは鋼浴中のマンガンの濃度％［Ｃ
］は鋼浴中の炭素の濃度％ ＫＯｔは上部からの吹酸量 （以下［Ｍ ｎコ、［Ｃ］ 、ＫＯ２，及びＲＩとそれ
ぞれ表示する）更に詳しくは、使用する溶銑は、通常の
イ°６炉銑や脱珪、脱リン等の予備処理を行った高炉銑
を使用する。予備処理を行った高炉銑の場合は、夕景の
スラグで吹錬ができるため、マンガン鉱石の還元が一層
容易である。底吹ガス流量は、溶鋼トン当り０．０５〜
０．２ＯＮｍ３／分が適当である。マンガン鉱石の使用
は、受銑の前に装入してもよいし、受銑後に使用しても
よい。ＲＩの値は、転炉の生産負荷状況や操業条件に適
合するように、５〜１０の範囲で選定すればよい。上部
ランスからの吹酸は１選定したＲＩ値と、ｎ４浴の［Ｃ
］及び［Ｍ ｎ ］を前式に代入して得られたＫＯ２に
を吹き込む。 −ヒ記以外は、通常の方法で吹錬を行う
。
］は鋼浴中の炭素の濃度％ ＫＯｔは上部からの吹酸量 （以下［Ｍ ｎコ、［Ｃ］ 、ＫＯ２，及びＲＩとそれ
ぞれ表示する）更に詳しくは、使用する溶銑は、通常の
イ°６炉銑や脱珪、脱リン等の予備処理を行った高炉銑
を使用する。予備処理を行った高炉銑の場合は、夕景の
スラグで吹錬ができるため、マンガン鉱石の還元が一層
容易である。底吹ガス流量は、溶鋼トン当り０．０５〜
０．２ＯＮｍ３／分が適当である。マンガン鉱石の使用
は、受銑の前に装入してもよいし、受銑後に使用しても
よい。ＲＩの値は、転炉の生産負荷状況や操業条件に適
合するように、５〜１０の範囲で選定すればよい。上部
ランスからの吹酸は１選定したＲＩ値と、ｎ４浴の［Ｃ
］及び［Ｍ ｎ ］を前式に代入して得られたＫＯ２に
を吹き込む。 −ヒ記以外は、通常の方法で吹錬を行う
。
［作用コ
本発明を上底吹転炉により、底吹ガス流量を溶鋼トン当
り０．０５Ｎｒｒｉ’／分以上としたのは転炉内の鋼浴
の活発な攪拌運動を確保するためである。
り０．０５Ｎｒｒｉ’／分以上としたのは転炉内の鋼浴
の活発な攪拌運動を確保するためである。
マンガン鉱石の使用量を、溶鋼トン当り１０ｋｇ以上と
し、溶鋼温度を１５５０〜１７５０℃の範囲とし、上部
からの吹酸ｇＫｏ２の上限を４．０としたが、これ等は
本発明を実施する通常の状態を示したものである。ＲＩ
を５〜１０のｔ！囲で選定することとしたが、第１図に
吹止［Ｍｎｌとの関係を図示した。即ち第１図は、１７
０トンおよび２８０トンの上底吹転炉で、マンガン鉱石
を溶鋼トン当り３７〜８０ｋｇ使用し、ＲＩ値を変えて
［Ｃ］が０．０５〜０．５０％になる迄吹錬した場合の
、吹止時の［Ｍｎｌを示したものである。第１図から明
らかなごとく、ＲＩが大きくなる程吹止［Ｍｎｌが低い
値を示すことをみい出した。ＲＩが５以下となる範囲は
、吹酸にが少なく、従って吹錬時間が長くなり実用的で
ない。溶製する鋼種として、マンガンを０．５電歇％以
上含有する高マンガン鋼としたが、これは本発明が有利
な通常の対象鋼種を示したものである。
し、溶鋼温度を１５５０〜１７５０℃の範囲とし、上部
からの吹酸ｇＫｏ２の上限を４．０としたが、これ等は
本発明を実施する通常の状態を示したものである。ＲＩ
を５〜１０のｔ！囲で選定することとしたが、第１図に
吹止［Ｍｎｌとの関係を図示した。即ち第１図は、１７
０トンおよび２８０トンの上底吹転炉で、マンガン鉱石
を溶鋼トン当り３７〜８０ｋｇ使用し、ＲＩ値を変えて
［Ｃ］が０．０５〜０．５０％になる迄吹錬した場合の
、吹止時の［Ｍｎｌを示したものである。第１図から明
らかなごとく、ＲＩが大きくなる程吹止［Ｍｎｌが低い
値を示すことをみい出した。ＲＩが５以下となる範囲は
、吹酸にが少なく、従って吹錬時間が長くなり実用的で
ない。溶製する鋼種として、マンガンを０．５電歇％以
上含有する高マンガン鋼としたが、これは本発明が有利
な通常の対象鋼種を示したものである。
［実施例コ
（１）１７０トンの上底吹転炉で、底吹ガス流量を溶鋼
トン当りＯ，１ＯＮｒｒＩ″／分に保ち、溶銑予備処理
により、［Ｓｉｌ ０．０５％、［ＰＩ３゜０１５％に
調整した溶銑１７０トンとマンガン鉱石７．４トンの鋼
浴を、ＲＩ値が１０となるＫＯ。
トン当りＯ，１ＯＮｒｒＩ″／分に保ち、溶銑予備処理
により、［Ｓｉｌ ０．０５％、［ＰＩ３゜０１５％に
調整した溶銑１７０トンとマンガン鉱石７．４トンの鋼
浴を、ＲＩ値が１０となるＫＯ。
敏で吹酸を行い、［Ｃ］が０．５％に達して吹止めた。
吹止時の［Ｍｎｌは１．２％で、マンガン鉱石の還元率
は７８％であった。
は７８％であった。
（２）２８０トンの上底吹転炉で、底吹ガス流量を０．
１ＯＮｒｎ’／）−２７分に保ち、溶銑予備処理により
、［Ｓｉｌ Ｏ，０５％、［Ｐ］ ０．０１５％に調整
した溶銑２８０トンとマンガン鉱石１１トンの装入を行
い、ＲＩ値が５となるＫＯＪＩで吹酸し、［Ｃ］ ０．
０９５％で吹止めた。吹止時の［Ｍｎｌは０．９％で、
マンガン鉱石の還元率は６５％であった。
１ＯＮｒｎ’／）−２７分に保ち、溶銑予備処理により
、［Ｓｉｌ Ｏ，０５％、［Ｐ］ ０．０１５％に調整
した溶銑２８０トンとマンガン鉱石１１トンの装入を行
い、ＲＩ値が５となるＫＯＪＩで吹酸し、［Ｃ］ ０．
０９５％で吹止めた。吹止時の［Ｍｎｌは０．９％で、
マンガン鉱石の還元率は６５％であった。
［発明の効果］
本発明は、上底吹転炉で、［Ｍｎｌの酸化を防止しつつ
、［Ｃ］を優先的に酸化除去する吹酸方法の研究を基礎
とするものであるが、本発明の結果、上底吹転炉で高マ
ンガン鋼を溶製するに際して、マンガン鉱石を炉内に装
入し、脱炭を行いつつマンガン鉱石を還元し、従ってフ
ェロマンガンの使用址を節減できる。安定した新吹錬方
法が可能となった。
、［Ｃ］を優先的に酸化除去する吹酸方法の研究を基礎
とするものであるが、本発明の結果、上底吹転炉で高マ
ンガン鋼を溶製するに際して、マンガン鉱石を炉内に装
入し、脱炭を行いつつマンガン鉱石を還元し、従ってフ
ェロマンガンの使用址を節減できる。安定した新吹錬方
法が可能となった。
本発明は、上記のごとくマンガンの酸化還元を律する、
［Ｃ］と吹酸量の関係に基ずくものであり、従って、本
発明の対象ではないが、高品質の鋼材の製造を目的に、
フェロマンガン等を装入した鋼浴を吹錬する際に、マン
ガン損失を少なくする吹酸方法としても使用出来る。又
本発明は、鋼浴を高マンガンレベルに維持して吹錬を行
うため、高品質の溶鋼を製造する吹錬方法としても適切
である。
［Ｃ］と吹酸量の関係に基ずくものであり、従って、本
発明の対象ではないが、高品質の鋼材の製造を目的に、
フェロマンガン等を装入した鋼浴を吹錬する際に、マン
ガン損失を少なくする吹酸方法としても使用出来る。又
本発明は、鋼浴を高マンガンレベルに維持して吹錬を行
うため、高品質の溶鋼を製造する吹錬方法としても適切
である。
第１図は、上底吹転炉でのＲＩ値と吹止［Ｍ ｎ ］の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 上底吹転炉で底吹ガス流量を溶鋼トン当り０．０５Ｎｍ
＾３／分以上とし、溶鋼トン当り１０ｋｇ以上のマンガ
ン鉱石を使用し、１５５０〜１７５０℃の温度範囲の鋼
浴に、上部からの吹酸量ＫＯ＿２（Ｎｍ＾３／分／溶鋼
トン）が、４．０以下で且つ次式で定義されるＲＩの値
が５〜１０になるように吹込み、マンガンを０．５重量
％以上含有する高マンガン鋼を溶製する、上底吹転炉に
よる高マンガン鋼の溶製方法。 ＲＩ＝（［Ｍｎ］／［Ｃ］）×ＫＯ＿２ 但し、［Ｍｎ］は鋼浴中のマンガンの濃度％［Ｃ］は鋼
浴中の炭素の濃度％ ＫＯ＿２は上部からの吹酸量とする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19308185A JPS6254010A (ja) | 1985-09-03 | 1985-09-03 | 高マンガン鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19308185A JPS6254010A (ja) | 1985-09-03 | 1985-09-03 | 高マンガン鋼の溶製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6254010A true JPS6254010A (ja) | 1987-03-09 |
| JPH0215602B2 JPH0215602B2 (ja) | 1990-04-12 |
Family
ID=16301902
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19308185A Granted JPS6254010A (ja) | 1985-09-03 | 1985-09-03 | 高マンガン鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6254010A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015131980A (ja) * | 2014-01-09 | 2015-07-23 | 新日鐵住金株式会社 | 転炉における酸化マンガン還元方法 |
-
1985
- 1985-09-03 JP JP19308185A patent/JPS6254010A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015131980A (ja) * | 2014-01-09 | 2015-07-23 | 新日鐵住金株式会社 | 転炉における酸化マンガン還元方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0215602B2 (ja) | 1990-04-12 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |