JPS6257805A - ダイヤモンドバイト - Google Patents
ダイヤモンドバイトInfo
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- JPS6257805A JPS6257805A JP19763585A JP19763585A JPS6257805A JP S6257805 A JPS6257805 A JP S6257805A JP 19763585 A JP19763585 A JP 19763585A JP 19763585 A JP19763585 A JP 19763585A JP S6257805 A JPS6257805 A JP S6257805A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting edge
- cutting
- tool
- angle
- diamond
- Prior art date
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- Granted
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、ダイヤモンドバイトに係り、特にＡ１合金の
切削時に発生するむしれを抑制するに好適な切刃形状を
有するダイヤモンドバイトに関する。
切削時に発生するむしれを抑制するに好適な切刃形状を
有するダイヤモンドバイトに関する。
従来のバイトは、特公昭５８−１０１６４号公報及び特
公昭５Ｂ −５８１６２号公報に記載のように２、バイ
トの方形形状が被削物に完全に転写されることを仮定し
て、良好な切削面相さと、スクラッチの低減可能なバイ
ト方形形状を有している。
公昭５Ｂ −５８１６２号公報に記載のように２、バイ
トの方形形状が被削物に完全に転写されることを仮定し
て、良好な切削面相さと、スクラッチの低減可能なバイ
ト方形形状を有している。
しかし、材料組織がセル状の例えばＡＩ金合金ダイヤモ
ンド切削したときのむしれ発生の点、及び切削力を小さ
くして加工面の残留応力低減の点について配慮されてい
なかった。
ンド切削したときのむしれ発生の点、及び切削力を小さ
くして加工面の残留応力低減の点について配慮されてい
なかった。
本発明の目的は、切削力が小さくかつむしれが少ないダ
イヤモンドバイトを提供するにある。
イヤモンドバイトを提供するにある。
上記目的を達成するため、本発明は、ダイヤモンドバイ
トにおいて、両切刃稜の両側角部ニ微小な切刃稜を付加
し、この両側角部切刃稜の傾斜量Δを加工面に残るむし
れ深さｂの１．５〜５倍（０・１μｍ≦Δ≦１μｍ）と
し、切刃稜の長さ１２を被削物１回転あたりの工具送り
量の１５〜１０倍（２０μｍ≦１−２≦ｏ、ｓ ｔｍ
）の切刃形状を形成したことを特徴とする。
トにおいて、両切刃稜の両側角部ニ微小な切刃稜を付加
し、この両側角部切刃稜の傾斜量Δを加工面に残るむし
れ深さｂの１．５〜５倍（０・１μｍ≦Δ≦１μｍ）と
し、切刃稜の長さ１２を被削物１回転あたりの工具送り
量の１５〜１０倍（２０μｍ≦１−２≦ｏ、ｓ ｔｍ
）の切刃形状を形成したことを特徴とする。
以下、本発明の一実施例を図に基づいて具体的に説明す
る。第３図はダイヤモンドバイトを用いて切削する加工
機の外観を示したものである。ベッド８上に、被削物２
を支持しかつ回転可能な主軸３と、被削物２を回転駆動
するモータ４が固定されている。さらにこの主軸３の回
転軸心と直角方向（工具送り方向）にのみ摺動可能なテ
ーブル６が設けられている。このテーブル６の駆動は、
送りモータ７の回転を送すねじを介してテーブル乙のス
ライダの直線運動に変えられるものである。テーブル６
上には、主軸３の回転軸心と平行方向（切込み方向）に
摺動可能な刃物台５が設けられており、この刃物台５上
にバイト１が固定されている。この加工機の動作は、モ
ータ４により回転せしめた中央部に穴を有す円板状の被
削物２の内周側で刃物台５を移動させバイト１を所定量
、被削物に切込み、その後テーブル６を被削物２の外周
に向かって移動させ端面切削する。この切削に使用され
るバイト１は従来から第４図に示す様な形状が用いられ
ている。即ちすくい面１０、前逃げ面１１、横逃げ面１
２ 、１５からバイトの切刃部が構成されている。第４
図のすくい面１０から見た模式図を第５図に示す。バイ
ト切刃部の切刃稜は、前切刃稜１４、横切刃稜１５．１
６から構成される。前切刃稜の長さＬは１〜３關前後、
横切刃角βは３０度〜４５度のものが一般的に使用され
ている。第６図、第７図は第４゜５図で示した従来のバ
イト形状で切削したときのバイトの切削状態の模式図で
ある。第６図は工具送り方向に対し前切刃稜１４を時計
方向に傾けた状態であり、ここではこれを正のバイト設
定と呼び、図中の＋■を正のバイト設定角と呼ぶ。第７
図は第６図と反対方向にバイトを傾けた状態であり、こ
れを負のバイト設定と呼び、図中の−■を負のバイト設
定角と呼ぶ。第６図。
る。第３図はダイヤモンドバイトを用いて切削する加工
機の外観を示したものである。ベッド８上に、被削物２
を支持しかつ回転可能な主軸３と、被削物２を回転駆動
するモータ４が固定されている。さらにこの主軸３の回
転軸心と直角方向（工具送り方向）にのみ摺動可能なテ
ーブル６が設けられている。このテーブル６の駆動は、
送りモータ７の回転を送すねじを介してテーブル乙のス
ライダの直線運動に変えられるものである。テーブル６
上には、主軸３の回転軸心と平行方向（切込み方向）に
摺動可能な刃物台５が設けられており、この刃物台５上
にバイト１が固定されている。この加工機の動作は、モ
ータ４により回転せしめた中央部に穴を有す円板状の被
削物２の内周側で刃物台５を移動させバイト１を所定量
、被削物に切込み、その後テーブル６を被削物２の外周
に向かって移動させ端面切削する。この切削に使用され
るバイト１は従来から第４図に示す様な形状が用いられ
ている。即ちすくい面１０、前逃げ面１１、横逃げ面１
２ 、１５からバイトの切刃部が構成されている。第４
図のすくい面１０から見た模式図を第５図に示す。バイ
ト切刃部の切刃稜は、前切刃稜１４、横切刃稜１５．１
６から構成される。前切刃稜の長さＬは１〜３關前後、
横切刃角βは３０度〜４５度のものが一般的に使用され
ている。第６図、第７図は第４゜５図で示した従来のバ
イト形状で切削したときのバイトの切削状態の模式図で
ある。第６図は工具送り方向に対し前切刃稜１４を時計
方向に傾けた状態であり、ここではこれを正のバイト設
定と呼び、図中の＋■を正のバイト設定角と呼ぶ。第７
図は第６図と反対方向にバイトを傾けた状態であり、こ
れを負のバイト設定と呼び、図中の−■を負のバイト設
定角と呼ぶ。第６図。
の正のバイト設定での切削では、被削物２が１回転する
と、バイトの横切刃稜１６′と前切刃稜１４′はそれぞ
れ横切刃稜１６、前切刃稜１４に移動する。このときの
移動量を工具送り量ｆと呼ぶ。正のバイト設定で切削し
たときの切屑は、はとんど横切刃稜１（５’、１６間で
生成されるため、はとんど工具送りＭｆに等しい。第７
図の負のバイト設定で切削したときは、横切刃稜１＜。
と、バイトの横切刃稜１６′と前切刃稜１４′はそれぞ
れ横切刃稜１６、前切刃稜１４に移動する。このときの
移動量を工具送り量ｆと呼ぶ。正のバイト設定で切削し
たときの切屑は、はとんど横切刃稜１（５’、１６間で
生成されるため、はとんど工具送りＭｆに等しい。第７
図の負のバイト設定で切削したときは、横切刃稜１＜。
１６間で生成される厚い切屑と、前切刃稜１４′。
１４間で生成される薄い切屑が生成される。この正のバ
イト設定と負のバイト設定でＡＪ−Ｍ。
イト設定と負のバイト設定でＡＪ−Ｍ。
合金を切削した加工面を第８図に示す。実験に使用した
平バイトは第４図、第５図における前切刃長さＬ ＝
１．２ ｍ Ｓ横切刃角β−４５°、前逃げ角α−３°
のものである。ここで、第８図（ｔＬ）はバイト設定角
を一３０秒とした場合、第８図（ｂ）はバイト設定角を
＋３０秒とした場合、第８図（ｃ）はバーｒ ）設定角
を一１０秒とした場合のそれぞれの加工面を示す。これ
らのバイト設定角は、切削後の加工面にバイトを３〜５
μｍ前後、プランジカットし、溝状のバイトの大形をつ
けこの方形形状を面粗さ計で測定し、前切刃の傾斜角を
求めたものである。同一切削条件下で第６図、第７図の
正、負のバイト設定角を＋３０秒と一３０秒で比較する
と、−６０秒の面粗さは、α０２μ７７ＬＲ２に対し、
＋３０秒の面粗さは０．１２μ７７１ＲＺと大きく異な
る。また正のバイト設定では０度〜１度ですべて＋３０
秒と同様な０．１〜０．２μｍの深さをもつむしれが発
生したが、負のバイト設定では０度〜−２０秒程度まで
であり、−１０秒の負のバイト設定角の加工面写真と同
程度のむしれが詔められた。この原因は、ｋｌ−−Ｍ９
合金のセル状の結晶組織ごとで結晶方位が異なり、材料
のすべり方向がほぼバイトの切込み方向から切削方向に
向いている結晶でむしれが発生する。第９図はむしれ発
生箇所と、負のバイト設定でむしれが加工面に残らない
状態を模式図で示したものである。負のバイト設定で切
削すると横切刃稜１６’、１１５間の厚い切屑ｅの生成
時に大きなせん断力が発生するため材料中の結晶粒界で
むしれが発生し、横切刃稜が通過した後Ｓ後続の前切刃
稜１４’、１４の切屑厚さＣの薄い切屑？を生成し、小
さなせん断力で被削物２を除去するため、むしれ深さｂ
より前切刃稜の傾斜量αが大きい時、切削仕上り面にむ
しれを残さず、鏡面が得られる。第１Ｄ図は、−１分１
０秒の負のバイト設定角でｋｌ−Ｍ１合金（地金純度９
９９％）を切削中に、バイトを急速に後退させ、切削面
に残った平バイトの方形を面粗さ計で測定した詞である
。第１０図の測定結果により、平バイトの前切刃稜にそ
って、むしれが除去されて、むしれのない切削仕上り面
になることが確認される。また、このむしれ深さは、材
料の純度により異なり、例えばＡｆ−Ｍ、合金の９９９
％ではむしれ深さが０，１〜０．１５μｍ前後に対し、
９９．９９％では０．１５〜０．２５μｍと大きくなる
。さらに、良い切削面粗さを得るためには、負のバイト
設定の傾斜角を小さくする必要があるが、第８図に示し
た如く傾斜角を小さくしすぎると、切削仕上り面にむし
れを残し、面粗さが悪化する。また、被劇物の平坦度を
精度よく加工するためには、切削力、特に切込み方向の
分力（背分力； ＦＨ）を小さくする必要がある。負の
バイト設定で傾斜角を大きくすると背分力は増加し切削
面の平坦度が悪化する。例えば、第４図の一１０秒の負
のパイ）Ｒ定角では背分力；ＦＨ中２ｏｐｒｆに対し一
３０秒の負のバイト設定角ではＦＨ中１００ｆｒｆであ
り、正のバイト設定角では０〜６分の範囲でＦＨキ１ｐ
〜２ｓｇｒｆであった。このときの平坦度は、外径１３
０ｍ、板厚２閣の円板で、−１０秒、＋３０秒のバイト
設定角ではともに２〜５μｍに対し、−６α秒のバイト
設定角では５μｍ〜１０μｍと悪いことを確認した。以
上のことから、従来のバイトで切削面粗さ０．０２μｍ
ｌ’ｊｚ、平坦度３μｍを確保することが難しい。
平バイトは第４図、第５図における前切刃長さＬ ＝
１．２ ｍ Ｓ横切刃角β−４５°、前逃げ角α−３°
のものである。ここで、第８図（ｔＬ）はバイト設定角
を一３０秒とした場合、第８図（ｂ）はバイト設定角を
＋３０秒とした場合、第８図（ｃ）はバーｒ ）設定角
を一１０秒とした場合のそれぞれの加工面を示す。これ
らのバイト設定角は、切削後の加工面にバイトを３〜５
μｍ前後、プランジカットし、溝状のバイトの大形をつ
けこの方形形状を面粗さ計で測定し、前切刃の傾斜角を
求めたものである。同一切削条件下で第６図、第７図の
正、負のバイト設定角を＋３０秒と一３０秒で比較する
と、−６０秒の面粗さは、α０２μ７７ＬＲ２に対し、
＋３０秒の面粗さは０．１２μ７７１ＲＺと大きく異な
る。また正のバイト設定では０度〜１度ですべて＋３０
秒と同様な０．１〜０．２μｍの深さをもつむしれが発
生したが、負のバイト設定では０度〜−２０秒程度まで
であり、−１０秒の負のバイト設定角の加工面写真と同
程度のむしれが詔められた。この原因は、ｋｌ−−Ｍ９
合金のセル状の結晶組織ごとで結晶方位が異なり、材料
のすべり方向がほぼバイトの切込み方向から切削方向に
向いている結晶でむしれが発生する。第９図はむしれ発
生箇所と、負のバイト設定でむしれが加工面に残らない
状態を模式図で示したものである。負のバイト設定で切
削すると横切刃稜１６’、１１５間の厚い切屑ｅの生成
時に大きなせん断力が発生するため材料中の結晶粒界で
むしれが発生し、横切刃稜が通過した後Ｓ後続の前切刃
稜１４’、１４の切屑厚さＣの薄い切屑？を生成し、小
さなせん断力で被削物２を除去するため、むしれ深さｂ
より前切刃稜の傾斜量αが大きい時、切削仕上り面にむ
しれを残さず、鏡面が得られる。第１Ｄ図は、−１分１
０秒の負のバイト設定角でｋｌ−Ｍ１合金（地金純度９
９９％）を切削中に、バイトを急速に後退させ、切削面
に残った平バイトの方形を面粗さ計で測定した詞である
。第１０図の測定結果により、平バイトの前切刃稜にそ
って、むしれが除去されて、むしれのない切削仕上り面
になることが確認される。また、このむしれ深さは、材
料の純度により異なり、例えばＡｆ−Ｍ、合金の９９９
％ではむしれ深さが０，１〜０．１５μｍ前後に対し、
９９．９９％では０．１５〜０．２５μｍと大きくなる
。さらに、良い切削面粗さを得るためには、負のバイト
設定の傾斜角を小さくする必要があるが、第８図に示し
た如く傾斜角を小さくしすぎると、切削仕上り面にむし
れを残し、面粗さが悪化する。また、被劇物の平坦度を
精度よく加工するためには、切削力、特に切込み方向の
分力（背分力； ＦＨ）を小さくする必要がある。負の
バイト設定で傾斜角を大きくすると背分力は増加し切削
面の平坦度が悪化する。例えば、第４図の一１０秒の負
のパイ）Ｒ定角では背分力；ＦＨ中２ｏｐｒｆに対し一
３０秒の負のバイト設定角ではＦＨ中１００ｆｒｆであ
り、正のバイト設定角では０〜６分の範囲でＦＨキ１ｐ
〜２ｓｇｒｆであった。このときの平坦度は、外径１３
０ｍ、板厚２閣の円板で、−１０秒、＋３０秒のバイト
設定角ではともに２〜５μｍに対し、−６α秒のバイト
設定角では５μｍ〜１０μｍと悪いことを確認した。以
上のことから、従来のバイトで切削面粗さ０．０２μｍ
ｌ’ｊｚ、平坦度３μｍを確保することが難しい。
また、第４図以外の従来使用されているバイトの形状を
第１１図と第１２図に示す。この２つのバイト形状は、
スクラッチの低減とバイト形状から幾何学的に決まる切
削面粗さの向上を。
第１１図と第１２図に示す。この２つのバイト形状は、
スクラッチの低減とバイト形状から幾何学的に決まる切
削面粗さの向上を。
目的としており、そのためバイトの切刃形状を次の様に
規制している。前逃げ角ｒ−６０秒〜３麿、すくい角α
−−３度〜−６度、中央部前切刃稜の長さＪ！１＝１．
５ｍ〜４Ｗ、前切刃の両側角部切刃稜の長さ１２ ＝
０．８ ｍｌ−３ａｑ両側角部の前逃げ角α′−３０秒
〜３度、中央部切刃稜と両側角部の切刃稜の中高量Δ−
１〜５０μｍまたは切込み澄よりわずかに大きくするこ
とである。
規制している。前逃げ角ｒ−６０秒〜３麿、すくい角α
−−３度〜−６度、中央部前切刃稜の長さＪ！１＝１．
５ｍ〜４Ｗ、前切刃の両側角部切刃稜の長さ１２ ＝
０．８ ｍｌ−３ａｑ両側角部の前逃げ角α′−３０秒
〜３度、中央部切刃稜と両側角部の切刃稜の中高量Δ−
１〜５０μｍまたは切込み澄よりわずかに大きくするこ
とである。
本発明は従来技術で不明であったダイヤモンド製の平バ
イトによる軟質金Ｍ（特にＡ１合金）の切削仕上り面に
残るむしれ発生機構の原理の解明と、切削力と切削面の
平坦度の相関をもとにバイト設定角で＋６０秒から一３
０秒の範囲で切削してもむしれ除去可能でしかも良好な
切削面の平坦度を容易に得られるダイヤモンド平バイト
を提供するものである。
イトによる軟質金Ｍ（特にＡ１合金）の切削仕上り面に
残るむしれ発生機構の原理の解明と、切削力と切削面の
平坦度の相関をもとにバイト設定角で＋６０秒から一３
０秒の範囲で切削してもむしれ除去可能でしかも良好な
切削面の平坦度を容易に得られるダイヤモンド平バイト
を提供するものである。
第１図、第２図に本発明の実施例を示す。第１図はダイ
ヤモンドバイトをすくい面から見た図であり、第２図は
横切刃部から見た図である。
ヤモンドバイトをすくい面から見た図であり、第２図は
横切刃部から見た図である。
ダイヤモンドバイトの切刃形状は、第１図の切刃稜が中
央部切刃稜２８と両側角部の切刃稜２９゜３０の３つの
稜線から構成されている。この両側角部の切刃稜２９
、 ′５０によって第９図、第１０図に示した材料のむ
しれを除去する機能をもたせる。このむしれ除去するた
めに必要な条件は、種々の切削実験から角部の切刃稜の
傾斜量Δはむしれ深さｂに灸しΔ−Ｎｘｂ（ｔ５≦Ｎ≦
５゜α１μｍ≦Δ≦１μｒ！Ｎ）であり、角部の切刃稜
の長さＪ２は被削物１回転あたりの工具送りＮｆに対し
Ｌ２＝−Ｍｘ ｆ（ｔ５≦Ｍ≦１ｏ 、 ２０ ｐｍ≦
Ｊ、２≦０．８■）である。切削加工時に加工機を設置
している床などの振動によりバイトと被削物間に微振動
が発生し、切削面粗さを悪くする。この微振動をそのま
ま切削面に転写させないためには、中央部切刃稜の長さ
ｉｌを［１５ｍ〜１５ ｍとすれば工具の干渉により微
振動の影響が緩和されることを実験より確認した。バイ
トを構成する要素としてこの他に、すくい角ｒと前逃げ
角αがあり、これらは本発明の特徴とならないがすくい
角ｒは一６度〜２０度、前逃げ角αは３０秒〜１０度に
設定すれば、バイト研磨に切刃稜の微小チッピングが発
生せず、本発明のバイト切刃形状の機能を損わない。
央部切刃稜２８と両側角部の切刃稜２９゜３０の３つの
稜線から構成されている。この両側角部の切刃稜２９
、 ′５０によって第９図、第１０図に示した材料のむ
しれを除去する機能をもたせる。このむしれ除去するた
めに必要な条件は、種々の切削実験から角部の切刃稜の
傾斜量Δはむしれ深さｂに灸しΔ−Ｎｘｂ（ｔ５≦Ｎ≦
５゜α１μｍ≦Δ≦１μｒ！Ｎ）であり、角部の切刃稜
の長さＪ２は被削物１回転あたりの工具送りＮｆに対し
Ｌ２＝−Ｍｘ ｆ（ｔ５≦Ｍ≦１ｏ 、 ２０ ｐｍ≦
Ｊ、２≦０．８■）である。切削加工時に加工機を設置
している床などの振動によりバイトと被削物間に微振動
が発生し、切削面粗さを悪くする。この微振動をそのま
ま切削面に転写させないためには、中央部切刃稜の長さ
ｉｌを［１５ｍ〜１５ ｍとすれば工具の干渉により微
振動の影響が緩和されることを実験より確認した。バイ
トを構成する要素としてこの他に、すくい角ｒと前逃げ
角αがあり、これらは本発明の特徴とならないがすくい
角ｒは一６度〜２０度、前逃げ角αは３０秒〜１０度に
設定すれば、バイト研磨に切刃稜の微小チッピングが発
生せず、本発明のバイト切刃形状の機能を損わない。
次に本発明のダイヤモンドバイトと従来のダイヤモンド
平バイトとの比較を示す。第４図の従来のダイヤモンド
平バイトにおいて、前切刃稜の長さ１２ｍｍ、横切刃角
β−４５度、前逃げ角α−３度、すくい角３度（これを
ＴｙｐｅＡと呼ぶ）と第１図、第２図に示す本発明のダ
イヤモンドバイトにおいて切刃形状を角部の切刃稜の傾
斜量Δ−０，４μｍ１角部の切刃稜の長さ２２ ｗｘ
０．２１Ｅｌ１％中央部の切刃稜の長さ１＋ ｗ Ｏ，
８１１１１１％すくい角γ＝３度、前逃げ角α−３度（
これをＴｙｐｅＢ ）とした場合の比較を第１３図に示
す。第１３図は、従来のダイヤモンドバイ） （Ｔｙｐ
ｓＡ ）と本発明のダイヤモンドバイ） （ＴｙｐｅＢ
）を用い、Ａｉ−Ｍ１合金材（材料純度９９．９％）
を同一切削条件下でバイト設定角のみを変え加工したと
きの切削面粗さ曲線を示したものである。本発明のＴ−
ｙｐｓＢのバイト設定角は中央部切刃稜１１の傾斜角で
ある。第１３図（１）〜（３）は本発明のダイヤモンド
バイトＴｙｐｅＢで切削したものであり、第１３図（４
）〜（５）は従来の平パイ） ＴｙｐｅＡで切削した例
である。従来の平パイ） ’ｒ７ｍ１６Ａで切削すると
加工面にむしれが残るバイト設定角でも、本発明のダイ
ヤモンドバイ） ＴｙｐｓＢでは加工面にむしれかなく
良い切削面相さが得られる。
平バイトとの比較を示す。第４図の従来のダイヤモンド
平バイトにおいて、前切刃稜の長さ１２ｍｍ、横切刃角
β−４５度、前逃げ角α−３度、すくい角３度（これを
ＴｙｐｅＡと呼ぶ）と第１図、第２図に示す本発明のダ
イヤモンドバイトにおいて切刃形状を角部の切刃稜の傾
斜量Δ−０，４μｍ１角部の切刃稜の長さ２２ ｗｘ
０．２１Ｅｌ１％中央部の切刃稜の長さ１＋ ｗ Ｏ，
８１１１１１％すくい角γ＝３度、前逃げ角α−３度（
これをＴｙｐｅＢ ）とした場合の比較を第１３図に示
す。第１３図は、従来のダイヤモンドバイ） （Ｔｙｐ
ｓＡ ）と本発明のダイヤモンドバイ） （ＴｙｐｅＢ
）を用い、Ａｉ−Ｍ１合金材（材料純度９９．９％）
を同一切削条件下でバイト設定角のみを変え加工したと
きの切削面粗さ曲線を示したものである。本発明のＴ−
ｙｐｓＢのバイト設定角は中央部切刃稜１１の傾斜角で
ある。第１３図（１）〜（３）は本発明のダイヤモンド
バイトＴｙｐｅＢで切削したものであり、第１３図（４
）〜（５）は従来の平パイ） ＴｙｐｅＡで切削した例
である。従来の平パイ） ’ｒ７ｍ１６Ａで切削すると
加工面にむしれが残るバイト設定角でも、本発明のダイ
ヤモンドバイ） ＴｙｐｓＢでは加工面にむしれかなく
良い切削面相さが得られる。
さらに、第１１図及び第１２図の従来のダイヤモンドバ
イトと本発明のダイヤモンドバイトＴ−ｙｐｅＢとの比
較を行った。使用した第１１図の従来バイトは、両側角
部の切刃稜の長さ１２ｍ１．２諺、中央部の切刃稜の長
さ１１’ −２，０諺、すくい角α−−３度、前逃げ角
、＝５度、両側角部の前逃げ角３度、中央部の切刃稜と
両側角部の切刃稜の中高量２．４μｍでありこれをＴｙ
ｐ ｅ Ｃのダイヤモンドバイトと呼ぶ。第１２図の従
来バイトとして、刃幅Ｗ＝４．４■、中央部の切刃稜の
長さｊｚ −２，０露、前逃げ角α−３度、すくい角γ
−〇度、両側角部のすくい面の傾斜角ｑ＝２．２度とし
中高量Δ−２，４μｍとしたダイヤモンドバイト（これ
をＴｙｐ ｅＤと呼ぶ）である。
イトと本発明のダイヤモンドバイトＴ−ｙｐｅＢとの比
較を行った。使用した第１１図の従来バイトは、両側角
部の切刃稜の長さ１２ｍ１．２諺、中央部の切刃稜の長
さ１１’ −２，０諺、すくい角α−−３度、前逃げ角
、＝５度、両側角部の前逃げ角３度、中央部の切刃稜と
両側角部の切刃稜の中高量２．４μｍでありこれをＴｙ
ｐ ｅ Ｃのダイヤモンドバイトと呼ぶ。第１２図の従
来バイトとして、刃幅Ｗ＝４．４■、中央部の切刃稜の
長さｊｚ −２，０露、前逃げ角α−３度、すくい角γ
−〇度、両側角部のすくい面の傾斜角ｑ＝２．２度とし
中高量Δ−２，４μｍとしたダイヤモンドバイト（これ
をＴｙｐ ｅＤと呼ぶ）である。
本発明のダイヤモンドバイ） ＴｙｐｅＢと従来のダイ
ヤモンドバイ） ＴｙｐｅＣ−、ＴｙｐｓＤを用いて、
中央部の切刃稜Ｊ−１のバイト設定角を＋３０秒に。
ヤモンドバイ） ＴｙｐｅＣ−、ＴｙｐｓＤを用いて、
中央部の切刃稜Ｊ−１のバイト設定角を＋３０秒に。
調整しこの時の角部の切刃稜２２のバイト設定 ・角は
約＋６分３０秒、同一切削条件下で、板厚２ ｍ 、中
央部に穴を有し外径１３０＋ｗのＡＬ−Ｍｆ合金素材を
切削した結果、切削面粗さは、ＴｙｐｅＢとＴｙｐｅＣ
、ＴｙｐｅＤのバイトでほぼ同じ（α０２μｍＲｚ）で
あったが、切削力（背分力；Ｆａ）は従来のバイトのＴ
ｙｐ＠Ｃ、ＴｙｐｓＤでＦＨ中１５０２ｒｆであったの
に対し、本発明のＴｙｐｅＢはＦＨ中３ａｙｒｆと小さ
く、このときの２本の従来バイトで切嘱した被削物の半
径方向の真直度が５〜１０μｍに対し、本発明のダイヤ
モンドバイトＴｙ′ｐθＢでは、２μｍ程度と良好であ
った。
約＋６分３０秒、同一切削条件下で、板厚２ ｍ 、中
央部に穴を有し外径１３０＋ｗのＡＬ−Ｍｆ合金素材を
切削した結果、切削面粗さは、ＴｙｐｅＢとＴｙｐｅＣ
、ＴｙｐｅＤのバイトでほぼ同じ（α０２μｍＲｚ）で
あったが、切削力（背分力；Ｆａ）は従来のバイトのＴ
ｙｐ＠Ｃ、ＴｙｐｓＤでＦＨ中１５０２ｒｆであったの
に対し、本発明のＴｙｐｅＢはＦＨ中３ａｙｒｆと小さ
く、このときの２本の従来バイトで切嘱した被削物の半
径方向の真直度が５〜１０μｍに対し、本発明のダイヤ
モンドバイトＴｙ′ｐθＢでは、２μｍ程度と良好であ
った。
本発明の切刃形状の範囲でダイヤモンドバイトを製作す
ることにより、切削加工面に残るむしれ除去とバイト設
定時の傾斜角を小さくできることから切削面粗さの向上
の効果と、切込み方向の切削力（背分力）を低減するこ
とにより加工面の平坦度、真直度を向上させる効果があ
るＯ
ることにより、切削加工面に残るむしれ除去とバイト設
定時の傾斜角を小さくできることから切削面粗さの向上
の効果と、切込み方向の切削力（背分力）を低減するこ
とにより加工面の平坦度、真直度を向上させる効果があ
るＯ
第１図は、本発明に係るダイヤモンドバイトの切刃部を
表わす平面図、第２図は本発明に係るダイヤモンドバイ
トの切刃部を表わす側面図、第３図はダイヤモンドバイ
トで切削加工を行なう旋盤を示す外観斜視図、第４図は
従来のダイヤモンドバイトの切刃部を示す立体図、第５
図は第４図のダイヤモンドバイトをすくい面から見た模
式図、第６図及び第７図は従来のダイヤモンドバイトに
よる切削状態を示す平面図、第８図は従来のダイヤモン
ドバイトで切削した場合の加工面を示す拡大写真、第９
図は、むしれ発生機構を説明するための説明図、第１０
図はむしれ発生による面粗さデータを示すグラフ、第１
１図及び第１２図は従来の他のダイヤモンドバイトを示
す立体図、第１３図は本発明に係るダイヤモンドバイト
と従来のダイヤモンドバイトとの切削面粗さを比較する
ためのデータを示すグ２７である。 １；バ・イト、２；被削物、３；主軸、４；モータ、５
；切込み台、６：テーブル、７；送りモ。 −タ、８；ベッド、１０；すくい面、１２，１３ ；横
逃げ面、１１；前逃げ面、１４；前切刃稜、１５゜１６
；横切刃稜、２０，２４ ：すくい面、２１，２２：角
部のＯｉＪ逃げ面、２５；中央部の前逃げ面、２５，２
６；角部のすくい面、２７；前逃げ面、２８；中央部の
切刃稜、２９，５０ ；角部の切刃稜、３１； すく
い面、５２；前逃げ面。 代理人弁理士・小 川 勝 勇 名）閃 逓４０ 第６凹 熟２ 釦 葛７呂 ４’ ｙ５ Ｊｌｌｌ！１ （Ｃ＞ とψ４〃τ、。 名７目 Ｓｌｌ凶 勇ノ２図 弊１５圓 ０２μ七デ 手続補正書（方式） 事件の表示 昭和６０年特許願第 １９７６３５ 号正をする者 １「峰の師 特許出願人 名 称 ＜５１０１株式会ト１″ 日 立 製
作 所理 人 惰 補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄。 補正の内容 明細書第１４ページ第１７行の「加工面」
の後に「の金属組織」を加入する。
表わす平面図、第２図は本発明に係るダイヤモンドバイ
トの切刃部を表わす側面図、第３図はダイヤモンドバイ
トで切削加工を行なう旋盤を示す外観斜視図、第４図は
従来のダイヤモンドバイトの切刃部を示す立体図、第５
図は第４図のダイヤモンドバイトをすくい面から見た模
式図、第６図及び第７図は従来のダイヤモンドバイトに
よる切削状態を示す平面図、第８図は従来のダイヤモン
ドバイトで切削した場合の加工面を示す拡大写真、第９
図は、むしれ発生機構を説明するための説明図、第１０
図はむしれ発生による面粗さデータを示すグラフ、第１
１図及び第１２図は従来の他のダイヤモンドバイトを示
す立体図、第１３図は本発明に係るダイヤモンドバイト
と従来のダイヤモンドバイトとの切削面粗さを比較する
ためのデータを示すグ２７である。 １；バ・イト、２；被削物、３；主軸、４；モータ、５
；切込み台、６：テーブル、７；送りモ。 −タ、８；ベッド、１０；すくい面、１２，１３ ；横
逃げ面、１１；前逃げ面、１４；前切刃稜、１５゜１６
；横切刃稜、２０，２４ ：すくい面、２１，２２：角
部のＯｉＪ逃げ面、２５；中央部の前逃げ面、２５，２
６；角部のすくい面、２７；前逃げ面、２８；中央部の
切刃稜、２９，５０ ；角部の切刃稜、３１； すく
い面、５２；前逃げ面。 代理人弁理士・小 川 勝 勇 名）閃 逓４０ 第６凹 熟２ 釦 葛７呂 ４’ ｙ５ Ｊｌｌｌ！１ （Ｃ＞ とψ４〃τ、。 名７目 Ｓｌｌ凶 勇ノ２図 弊１５圓 ０２μ七デ 手続補正書（方式） 事件の表示 昭和６０年特許願第 １９７６３５ 号正をする者 １「峰の師 特許出願人 名 称 ＜５１０１株式会ト１″ 日 立 製
作 所理 人 惰 補正の対象 明細書の図面の簡単な説明の欄。 補正の内容 明細書第１４ページ第１７行の「加工面」
の後に「の金属組織」を加入する。
Claims (1)
- 焼結及び単結晶ダイヤモンドを使用する鏡面切削用のバ
イトチップの刃先において、該バイトチチップ刃先のす
くい面を平面とし、該すくい面と前逃げ面との交線を主
切刃稜とし、すくい面から見た有限の長さの主切刃稜の
１端もしくは両端に主切刃に対し傾斜する副切刃稜とで
構成せしめるとともに、主切刃稜と副切刃稜と副切刃稜
を構成するすくい面のすくい角を−３°〜２０°、前逃
げ面の前逃げ角を３０秒〜１０度とし、前記のすくい面
から見た主切刃稜の長さを０．５ｍｍ〜１．５ｍｍ、副
切刃稜の長さ２０μｍ〜０．８ｍｍとし、該副切刃稜を
主切刃稜に対し０．１μｍ〜１μｍだけ傾斜させ主切刃
稜を中高とする台形形状に構成せしめたダイヤモンドバ
イト。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19763585A JPS6257805A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | ダイヤモンドバイト |
| US07/343,830 US5022797A (en) | 1985-09-09 | 1989-04-24 | Diamond tool |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19763585A JPS6257805A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | ダイヤモンドバイト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6257805A true JPS6257805A (ja) | 1987-03-13 |
| JPH0565281B2 JPH0565281B2 (ja) | 1993-09-17 |
Family
ID=16377761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19763585A Granted JPS6257805A (ja) | 1985-09-09 | 1985-09-09 | ダイヤモンドバイト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6257805A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6451204A (en) * | 1987-08-19 | 1989-02-27 | Hitachi Ltd | Diamond bite |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5810164A (ja) * | 1981-07-09 | 1983-01-20 | Toshiba Corp | フランシス型分割ランナ |
| JPS59232702A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-27 | Tokyo Daiyamondo Kogu Seisakusho:Kk | ダイヤモンド切削バイト |
-
1985
- 1985-09-09 JP JP19763585A patent/JPS6257805A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5810164A (ja) * | 1981-07-09 | 1983-01-20 | Toshiba Corp | フランシス型分割ランナ |
| JPS59232702A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-27 | Tokyo Daiyamondo Kogu Seisakusho:Kk | ダイヤモンド切削バイト |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6451204A (en) * | 1987-08-19 | 1989-02-27 | Hitachi Ltd | Diamond bite |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0565281B2 (ja) | 1993-09-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |