JPS6264406A - タンデム型圧延機におけるストリツプ圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業」二の１′１１用分野） 本発明はタンデム型圧延機におけるストリップ圧延方法
、特にエツジドロップを低減する方法に関するしのであ
る。

（従来の技術） ス）・リップ圧延において、■延後の板幅方向の板厚分
布は、特に両側端部近傍で側端に向かって急激に板厚が
減少する傾向にある。これをエツジドロップといい、側
端から７５ｍｍの位置と２５ｍ１１１の位置での板厚差
で表すと、例えば高強度の熱延鋼帯ではこのエツジドロ
ップか８０μｍにも達する場合がある。

このエツジドロップはストリップ材の歩留りに大きく影
響することから、エツジドロップを低減する種々の方法
が提案されている。例えば、板幅に応じて板幅よりも若
干狭い位置から作業ロール＠ｉ部にかけて台形状に研削
したテーパロールを用いて圧延する方法、あるいは胴端
部のいずれか一方ヲテーバ状に研削してこのテーバ部を
互いに反対側に位置さＵ゛た上下作業ロールをロール軸
に沿って各々反対方向に適宜移動させることにより、前
記テーバ部をストリップ材の両側端に位置させて圧延す
る方法がある。

（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、前者の方法によれば、ストリップの板幅
に応じて作業ロールを使い分ける必要があるうえ、狭幅
のストリップのエツジドロップを低減する場合には、テ
ーパ部が著しく長く、かつ、ロール胴端でのテーパ深さ
が著しく深くなることにより、ロール原単位が高くなる
欠点がある。一方、後者の方法によれば、作業ロールを
軸方向に移動さ仕る装置が必要であり、高額の設備改造
コストかかかるという欠点がある。

さらに、このようなストリップ圧延方法における作業ロ
ールのテーバ部の研削形状は、Ｇ−ル研削機あるいはロ
ール研削時間の制約により、第４図に示すような直線形
状か高々２次曲線形状（円弧ら含む）である。然るに、
工・フジドロップが生じたストリップの両側端部におけ
ろ板厚減少曲線は、８次から１４次程度のμ次曲線のも
のか多い。

従って、両曲線の不一致から、第５図に示すように、作
業ロールのテーバ起点部に位置するストリプの板断面プ
ロフィルは、凹形状となる。なお、この板断面プロフィ
ルは、第５図ではロール中央部に位置するストリップの
板厚を標準とケる板幅方向への板厚偏差分布で表されて
いる。この凹形状は、エツジドロップを低減するために
作業ロールのテーパを大きくするほと顕杆になる。この
ような凹形状は、エランドロップ低減の効果が発揮され
たというより呟むしろ次工程で更に圧延部１を行う場合
の平坦度不良の原因となるため好ましくない。

本発明は、斯かる問題点に鑑みてなされたもので、特に
エツジドロップ低減要求の高いストリップをタンデム型
圧延機で圧延するに際して、設備改造を伴わず、低コス
トで効果的にエツジドロップを低減することが可能なタ
ンデム型圧延機におけるストリップ圧延方法を提供する
ことを目的とする。

（問題点を解決するための手段） 前記問題点を解決するため、本発明は、エツジドロップ
の低減が強く要求されるストリップ群を圧延する前に、
予め当該ストリップ群よりも僅かに板幅の狭いストリッ
プを少なくとも一本以上圧延した後、この圧延により生
じたロールのサーマルプロフィルのうち最も急峻な勾配
を示す位置に、前記ストリップ群の両側端を位置さ仕て
圧延を行うものである。

すなわち、本発明は５．予め他のストリップを圧延して
作業コールを熱膨張させ、その圧延済みのストリップの
両側端部近傍からその外側にかけて急激な勾配を有する
サーマルプロフィルを生じさせることにより、作業ロー
ルに熱膨張によるテーパ部を形成し、中でら最も急峻な
勾配を有する位置にエツジドロップが強く要求されるス
トリップの両側端を位置させるように１７で圧延を行う
のである。

（実施例） 次に、本発明の一実施例を図面に従って説明する。

第２図は、ストリップを圧延した時に生じる作業ロール
径の熱膨張量の軸方向分布（い）っゆるサーマルプロフ
ィル）を示す。このサーマルプロフィルは、ロール胴中
央部ではほぼ均一であり、圧延されノこストリップの両
側端部近傍からその外側にかけて急激な勾配で減成し、
さりにロール胴端部側では膨張量は少なく均一な分布を
示１゛。このサー゛フルプロフィルのうちストリップの
両側端部付近に存在する勾配の急激な部分の幅ΔＷは、
作業ロール径によって異なるが、ロール径５００ｍｍか
ら８００ｍｍ程度の範囲ではＩ　００ｍｎｒ−：３００
ｍｍ程変である。また、このサーマルプロフィールの勾
配の急激な部分が圧延部とその外側の非圧延部に存在す
る割合ΔＷＲ／ΔＷＣはほぼ２；３であり、また最も急
峻な勾配を示す位置はΔＷ部のほぼ中央である。

従って、例えばΔＷ＝２００ｍｍの場合、次に圧延する
ストリ・Ｉブの両側端を最も急峻な勾配のサーマルプロ
フィル部分で圧延するためには、次に圧延するストリッ
プの板幅と直前に圧延したスＩ・リップの板幅の差ΔＢ
を ΔＢ≧２×（ΔＷ／２−２△Ｗ１５）＝４０ｍｍとすれ
ばよい。ただし、ΔＢかあまり大きくなると、次に圧延
するストリップの両側端部かΔＷの範囲内でも比較的勾
配の緩やかな部分、更にはΔＷの範囲よりも外側の部分
に位置するようになるため、ΔＢは好ましくは次式の範
囲に押さえることか望ましい。

ΔＬ３≦２×（（ΔＷ／２＋Δ〜■１５）＝２Δ’ｖＶ
／　５）＝　１２０ｍｍ 第２図に示すΔＷの範囲のうちロール中央側のΔＷ／２
の範囲におけるサーマルプロフィール、すなわちロール
熱膨張量の減少曲線は、６次から１０次曲線で表される
。従って、本発明に係る方法で圧延する場合は、ストリ
ップの両側端部に位置する部分のロールプロフィルが高
次曲線で表されるため、従来のように直線又は２次曲線
で表されるテーパ部を有するテーパロールで圧延する場
合よりも、より精度良く板厚減少曲線を補正することが
でき、エツジドロップの低減を図ることができる。

第１図は本発明に係る方法を適用して７スタンドの仕−
ト圧延機を有するポットストリップ圧延機にて圧延を行
った場合の圧延順と板幅及びエツジドロップの関係を示
し、また第６図は従来の方法による圧延順と板幅及びエ
ツジドロップの関係を示す。エツジドロップは両側端か
ら７５１ｍの位置と２５ｍｍの位置の板厚差として求め
た。

第１図において、Δは５０　Ｋｇ／ｍｍ！級鋼でエツジ
トコツブ低減が要求されているストリップ材、［３は３
０　Ｋｇ／ｍｍ’級鋼でＡの圧延に先行するストリップ
材であり、Ｂの板幅はＡよりら５０ｍｍ狭くしである。

なお、各スタンドの仕上圧延機の作業ロール径はいずれ
の場合らずぺて７００ｍｍから８００ｍｍの範囲にある
。

本発明に係る方法を適用した場合、先行ｕＢの圧延後、
Ａの圧延本数が増大するにつれてエツジドロップは若干
増大する傾向が見られるが、従来に比べてエツジドロッ
プは４０１１ｍ〜５０μｍ減少している。なお、第６図
に示す従来の方法において、Ｂすなわち３０　Ｋｇ／ｍ
ｍ’級鋼のエツジドロップかＡすなわち５０Ｋｇ／ｍｍ
２級鋼のそれよりら小さいのは、これらの被圧延材の変
形抵抗の違いにより、３０　Ｋｇ／ｍｍ２級鋼の圧延荷
重が５０Ｋｇ／ｍｍ２級鋼の場合よりも低いためである
。

第３図は本発明に係る方法で圧延した５０Ｋｇ／ｒｍ２
扱舖の板断面プロフィルの一例を示す。本図に示す板断
面プロフィルは、前記第５図と同様板厚偏差分布で表さ
れている。図において、板断面プロフィルは両側端部近
傍に凹形状もなく滑らかなプロフィルを示しており、本
発明）こ係る方法かエツジドロップの低減に効果的であ
ることが明らかある。

なお、面記実施例では、熱間タンデム型圧延機の場合に
ついて説明したが、周知のように、冷間タンデム型圧延
機においてら同様のサーマルプロフィルか生じるため、
本発明に係る方法は冷間タンデム型圧延機にら適用可能
である。

（発明の効果） 以上の説明から明らかなように、本発明によれば、ロー
ル原単位の増大ある５１は特別な設備改造らなく、エツ
ジドロップを効果的に減少させることか可能となる効果
を存している。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る方法による圧延順と板幅及びその
エツジドロップとの関係を示す図、第２図はロールのサ
ーマルプロフィルを示す図、第３図は本発明に係る方法
を適用した場合の板断面プロフィルを示す図、第４図は
従来のテーパロールのロールプロフィルを示す図、第５
図は従来のテーパロールによる方法を適用した場合の板
断面プロフィルを示す図、第６図は従来の圧延順と板幅
及びそのエツジドロップとの関係を示す図である。 特　許　出　願　人　　株式会社神戸製鋼所代　理　人
　弁理士　　青山　葆　ほか２名第１１！１ ＋０　　　　　　　１５　　　　　　　２０／ｌｉ圧本
軟 第２図 Ｕ−ル申米からの距勉 第４図 第５図 ロール中＊？’８のＱｌｉｆｌ　　　１ｍｍ１第６図 ／＋３−ＬＡ−敷

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）エッジドロップの低減が強く要求されるストリッ
   プ群を圧延する前に、予め当該ストリップ群よりも僅か
   に板幅の狭いストリップを少なくとも一本以上圧延した
   後、この圧延により生じたロールのサーマルプロフィル
   のうち最も急峻な勾配を示す位置に、前記ストリップ群
   の両側端を位置させて圧延を行うことを特徴とするタン
   デム型圧延機におけるストリップ圧延方法。