JPS6282265A - 内燃エンジンの吸気２次空気供給装置 - Google Patents
内燃エンジンの吸気２次空気供給装置Info
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- JPS6282265A JPS6282265A JP22217185A JP22217185A JPS6282265A JP S6282265 A JPS6282265 A JP S6282265A JP 22217185 A JP22217185 A JP 22217185A JP 22217185 A JP22217185 A JP 22217185A JP S6282265 A JPS6282265 A JP S6282265A
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- intake
- air supply
- secondary air
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
失意±１
本発明は内燃エンジンの吸気２次空気供給装置に関する
。
。
背」Ｕえガ
内燃エンジンの排気ガス浄化、燃費改善等を目的として
排気ガス中の酸素濃度を検出し、この検出結果に応じて
エンジンへの供給混合気の空燃比を目標空燃比にフィー
ドバック制御する吸気２次空気供給装置が知られている
。この吸気２次空気供給装置として気化器絞り弁下流に
連通する吸気２次空気供給通路にソレノイドへの供給電
流値に応じた開度を得るリニア型の電磁弁を設けて吸気
２次空気供給通路の流路断面積を酸素濃度検出結果に応
じて連続的に変化せしめる装置が特開昭５５−１１９９
４１号公報に示されている。
排気ガス中の酸素濃度を検出し、この検出結果に応じて
エンジンへの供給混合気の空燃比を目標空燃比にフィー
ドバック制御する吸気２次空気供給装置が知られている
。この吸気２次空気供給装置として気化器絞り弁下流に
連通する吸気２次空気供給通路にソレノイドへの供給電
流値に応じた開度を得るリニア型の電磁弁を設けて吸気
２次空気供給通路の流路断面積を酸素濃度検出結果に応
じて連続的に変化せしめる装置が特開昭５５−１１９９
４１号公報に示されている。
かかる吸気２次空気供給装置においては、エンジンのア
イドル時等の低エンジン回転数でかつ低吸気管内負圧状
態には絞り弁を通過する吸気量が少なく空燃比を調整す
るために必要な吸気２次空気量も少なくなるので供給電
流値が大なるほど開度が大きくなるリニア型の電磁弁の
場合、電磁弁への供給電流値が小さくなる。しかしなが
ら、リニア型の電磁弁は供給電流値に対して開度が完全
に比例している訳ではなく供給電流値が小さい領域では
電磁弁の単位電流値当りの開度変化が小さくなるので、
特に、供給電流値をＣＰＵ等においてディジタル的に搾
出する場合には供給電流値の分解能が一定であるとエン
ジンの低吸気量時には２次空気供給量にばらつきが生じ
て空燃比制御精度が悪化するという問題点があった。
イドル時等の低エンジン回転数でかつ低吸気管内負圧状
態には絞り弁を通過する吸気量が少なく空燃比を調整す
るために必要な吸気２次空気量も少なくなるので供給電
流値が大なるほど開度が大きくなるリニア型の電磁弁の
場合、電磁弁への供給電流値が小さくなる。しかしなが
ら、リニア型の電磁弁は供給電流値に対して開度が完全
に比例している訳ではなく供給電流値が小さい領域では
電磁弁の単位電流値当りの開度変化が小さくなるので、
特に、供給電流値をＣＰＵ等においてディジタル的に搾
出する場合には供給電流値の分解能が一定であるとエン
ジンの低吸気量時には２次空気供給量にばらつきが生じ
て空燃比制御精度が悪化するという問題点があった。
１豆五１１
そこで、本発明の目的は、エンジンの低吸気量時の空燃
比制御精度の向上を図ることができるリニア型の電磁弁
を用いた吸気２次空気供給装置を提供することである。
比制御精度の向上を図ることができるリニア型の電磁弁
を用いた吸気２次空気供給装置を提供することである。
本発明の吸気２次空気供給装置はエンジンの低吸気量時
に吸気２次空気供給通路を流れる２次空気吊を制限する
制限手段を有づることを特徴としている。
に吸気２次空気供給通路を流れる２次空気吊を制限する
制限手段を有づることを特徴としている。
夫−ＪＬＪ
以下、本発明の実施例を図面を参照しつつ説明する。
第１図に示した本発明の一実施例たる車載内燃エンジン
の吸気２次空気供給装置においては、吸入空気が大気吸
入口１からエアクリーナ２、気化器３、そして吸気マニ
ホールド４を介してエンジン５に供給される。気化器３
には絞り弁６が設けられ、絞り弁６の上流にはベンチュ
リ７が形成されている。
の吸気２次空気供給装置においては、吸入空気が大気吸
入口１からエアクリーナ２、気化器３、そして吸気マニ
ホールド４を介してエンジン５に供給される。気化器３
には絞り弁６が設けられ、絞り弁６の上流にはベンチュ
リ７が形成されている。
吸気マニホールド４とエアクリーナ２の空気吐出口近傍
とは吸気２次空気供給通路８によって連通されている。
とは吸気２次空気供給通路８によって連通されている。
吸気２次空気供給通路８にはリニア型電磁弁９が設けら
れている。電磁弁９の開度はそのソレノイド９ａに供給
される電流値に応じて変化する。また電磁弁９の配設位
置より上流には電磁開閉弁１７及び絞り１８が並列に設
けられている。電ｆａ ＩＦｆｌ閉弁１７はそのソレノ
イド１７ａの通電にＪ：り開弁する。
れている。電磁弁９の開度はそのソレノイド９ａに供給
される電流値に応じて変化する。また電磁弁９の配設位
置より上流には電磁開閉弁１７及び絞り１８が並列に設
けられている。電ｆａ ＩＦｆｌ閉弁１７はそのソレノ
イド１７ａの通電にＪ：り開弁する。
一方、１０は吸気マニホールド４に設けられ吸気マニホ
ールド４内の絶対圧に応じたレベルの出力を発生ずる絶
対圧センサ、１１はエンジン５のクランクシャフト（図
示せず）の回転に応じてパルスを発生するクランク角セ
ンナ、１２はエンジン５の冷却水温に応じたレベルの出
力を発生する冷却水温センサ、１４はエンジン５の排気
マニホールド１５に設けられ排気ガス中の酸素濃度に応
じた出力を発生する酸素濃度センサである。酸素濃度セ
ンサ１４の配設位置より下流の排気マニホールド１５に
は排気ガス中の有害成分の低減を促進させるために触媒
コンバータ３３が設けられている。リニア型の電磁弁９
、絶対圧センサ１０゜クランク角センサ１１、水温セン
サ１２、酸素濃度センサ１４及び電磁開閉弁１７は制御
回路２０に接続されている。制御回路２０には更に車両
の速度に応じたレベルの出力を発生する車速センサ１６
が接続されている。
ールド４内の絶対圧に応じたレベルの出力を発生ずる絶
対圧センサ、１１はエンジン５のクランクシャフト（図
示せず）の回転に応じてパルスを発生するクランク角セ
ンナ、１２はエンジン５の冷却水温に応じたレベルの出
力を発生する冷却水温センサ、１４はエンジン５の排気
マニホールド１５に設けられ排気ガス中の酸素濃度に応
じた出力を発生する酸素濃度センサである。酸素濃度セ
ンサ１４の配設位置より下流の排気マニホールド１５に
は排気ガス中の有害成分の低減を促進させるために触媒
コンバータ３３が設けられている。リニア型の電磁弁９
、絶対圧センサ１０゜クランク角センサ１１、水温セン
サ１２、酸素濃度センサ１４及び電磁開閉弁１７は制御
回路２０に接続されている。制御回路２０には更に車両
の速度に応じたレベルの出力を発生する車速センサ１６
が接続されている。
制御回路２０は第２図に示寸ように絶対圧センサ１０、
水温ヒン（Ｊ１２、酸素濃度センサ１４及び車速センサ
１６の各出力レベルを変換するレベル変換回路２１と、
レベル変換回路２１を経た各センサ出力の１つを選択的
に出力するマルチブレフナ２２と、このマルチプレクサ
２２から出力される信号をディジタル信号に変換するＡ
／１〕変換器２３と、クランク角センサ１１の出力信号
を波形整形する波形整形回路２４と、波形整形回路２４
からパルスとして出力されるＴＤＣ信号の発生間隔を計
測するカウンタ２５と、電磁弁９を駆動する駆動回路２
８ａと、電磁弁１７を駆動する駆動回路２８ｂと、プロ
グラムに従ってディジタル演算を行なうＣＰＵ（中央演
算回路）２９と、各種の処理プログラム及びデータが予
め書き込まれたＲＯＭ３０と、ＲＡＭ３１とからなって
いる。
水温ヒン（Ｊ１２、酸素濃度センサ１４及び車速センサ
１６の各出力レベルを変換するレベル変換回路２１と、
レベル変換回路２１を経た各センサ出力の１つを選択的
に出力するマルチブレフナ２２と、このマルチプレクサ
２２から出力される信号をディジタル信号に変換するＡ
／１〕変換器２３と、クランク角センサ１１の出力信号
を波形整形する波形整形回路２４と、波形整形回路２４
からパルスとして出力されるＴＤＣ信号の発生間隔を計
測するカウンタ２５と、電磁弁９を駆動する駆動回路２
８ａと、電磁弁１７を駆動する駆動回路２８ｂと、プロ
グラムに従ってディジタル演算を行なうＣＰＵ（中央演
算回路）２９と、各種の処理プログラム及びデータが予
め書き込まれたＲＯＭ３０と、ＲＡＭ３１とからなって
いる。
電磁弁９のソレノイド９ａは駆動回路２８ａの駆動トラ
ンジスタ及び電流検出用抵抗（共に図示せず）に直列に
接続されてその直列回路の両端間に電源電圧が供給され
る。マルチプレクサ２２、Ａ／Ｄ変換器２３、カウンタ
２５、駆動回路２８ａ。
ンジスタ及び電流検出用抵抗（共に図示せず）に直列に
接続されてその直列回路の両端間に電源電圧が供給され
る。マルチプレクサ２２、Ａ／Ｄ変換器２３、カウンタ
２５、駆動回路２８ａ。
２８ｂＳＣＰＵ２９、ＲＯＭ３０及びＲＡＭ３１は入出
力バス３２によって互いに接続されている。
力バス３２によって互いに接続されている。
かかる構成においては、Ａ／Ｄ変換器２３から吸気マニ
ホールド４内の絶対圧、冷却水温、排気ガス中の酸素濃
度及び車速の情報が択一的に、またカウンタ２５からエ
ンジン回転数を表わす情報がＣＰＩＪ２９に入出力バス
３２を介して各々供給される。ＣＰＵ２９は後述の如く
所定周期Ｔ１（例えば、５ｍ５ｅｃ）毎に内部割込信号
を発生するようにされており、割込信号に応じて電磁弁
９のソレノイド９ａへの供給電流値ＤＯＵ’Ｔをデータ
として算出し、その算出した供給電流値ＤｏｕＴを駆動
回路２８ａに供給する。駆動回路２８ａはソレノイド９
ａに流れる電流値が供給電流値Ｄ０１ＪＴになるように
ソレノイド９ａに流れる電流値を閉ループ制御する。ま
たその内部割込信号とは別に所定周期毎、又はエンジン
回転に同期して電磁開閉弁１７を開弁するか否かを判別
し、開弁ずべきと判別した場合には駆動回路２８ｂに対
して開弁駆動指令を発生して電磁開閉弁１７を開弁せし
める。
ホールド４内の絶対圧、冷却水温、排気ガス中の酸素濃
度及び車速の情報が択一的に、またカウンタ２５からエ
ンジン回転数を表わす情報がＣＰＩＪ２９に入出力バス
３２を介して各々供給される。ＣＰＵ２９は後述の如く
所定周期Ｔ１（例えば、５ｍ５ｅｃ）毎に内部割込信号
を発生するようにされており、割込信号に応じて電磁弁
９のソレノイド９ａへの供給電流値ＤＯＵ’Ｔをデータ
として算出し、その算出した供給電流値ＤｏｕＴを駆動
回路２８ａに供給する。駆動回路２８ａはソレノイド９
ａに流れる電流値が供給電流値Ｄ０１ＪＴになるように
ソレノイド９ａに流れる電流値を閉ループ制御する。ま
たその内部割込信号とは別に所定周期毎、又はエンジン
回転に同期して電磁開閉弁１７を開弁するか否かを判別
し、開弁ずべきと判別した場合には駆動回路２８ｂに対
して開弁駆動指令を発生して電磁開閉弁１７を開弁せし
める。
次に、かかる本発明による吸気２次空気供給装置の動作
を第３図及び第４図に示したＣＰＬＪ２９の動作フロー
図に従って詳細に説明する。
を第３図及び第４図に示したＣＰＬＪ２９の動作フロー
図に従って詳細に説明する。
ＣＰＵ２９においては、第３図に示すように先ず、エン
ジン回転数Ｎｅが１００ Ｏｒ、Ｌｌ、より小か否かが
判別される（ステップ４１）。Ｎｅく１０００ ｒ、ｐ
、ｍ、ならば、吸気管内絶対圧ＰＢＡが４００ ｍｍ１
１ｇより小か否かが判別される（ステップ４２）、Ｎｅ
≧１０００ ｒ、ｐ、ｍ、、又はＰＢＡ≧４００ ｍｌ
１ｌｈならば、低吸気量時ではないとされて吸気量判別
フラグＦｏに“１”がセットされ（ステップ４３）、駆
動回路２８ｂに対して開弁駆動指令が発生される（ステ
ップ４４）。駆動回路２８ｂは開弁駆動指令に応じてソ
レノイド１７ａに通電することにより電磁量ｍ弁１７を
開弁駆動する。
ジン回転数Ｎｅが１００ Ｏｒ、Ｌｌ、より小か否かが
判別される（ステップ４１）。Ｎｅく１０００ ｒ、ｐ
、ｍ、ならば、吸気管内絶対圧ＰＢＡが４００ ｍｍ１
１ｇより小か否かが判別される（ステップ４２）、Ｎｅ
≧１０００ ｒ、ｐ、ｍ、、又はＰＢＡ≧４００ ｍｌ
１ｌｈならば、低吸気量時ではないとされて吸気量判別
フラグＦｏに“１”がセットされ（ステップ４３）、駆
動回路２８ｂに対して開弁駆動指令が発生される（ステ
ップ４４）。駆動回路２８ｂは開弁駆動指令に応じてソ
レノイド１７ａに通電することにより電磁量ｍ弁１７を
開弁駆動する。
一方、Ｎｅ＜１０００ｒ、ｐ、ｍ、でか”）Ｐａ Ａ
＜４０Ｑ ｍｍ１１ｇならば、低吸気量時であるとされ
てフラグＦｏに“０″がセットされ（ステップ４５）、
駆動回路２８ｂに対して開弁駆動指令の発生が停止され
る（ステップ４６）。
＜４０Ｑ ｍｍ１１ｇならば、低吸気量時であるとされ
てフラグＦｏに“０″がセットされ（ステップ４５）、
駆動回路２８ｂに対して開弁駆動指令の発生が停止され
る（ステップ４６）。
また割込信号の発生毎に第４図に示ずように車両の運転
状態（エンジンの運転状態を含む）が空燃比フィードバ
ック（Ｆ／Ｂ）制御条件を充足しているか否かが判別さ
れる（ステップ５１）。
状態（エンジンの運転状態を含む）が空燃比フィードバ
ック（Ｆ／Ｂ）制御条件を充足しているか否かが判別さ
れる（ステップ５１）。
この判別は吸気マニホールド内絶対圧、冷却水温、車速
及びエンジン回転数から決定され、例えば、低車速時及
び低冷却水温時には空燃比フィードバック制御条件が充
足されていないとされる。ここで、空燃比フィードバッ
ク制御条件を充足しないと判別されたならば、空燃比フ
ィードバック制御を停止すべく供給電流値ＤＯＵＴが“
０″とされ、る（ステップ５２）。一方、空燃比フィー
ドバック制御条件を充足したと判別されたならば、電磁
弁９への供給電流値の基準電流値Ｄａ Ａ Ｓ Ｅが設
定される（ステップ５３）。ＲＯＭ３０には第５図に示
すように吸気マニホールド内絶対圧Ｐ［３Ａとエンジン
回転数Ｎｅとから定まる基準電流値ＤＢＡＳＥがＤ８Ａ
ｓ Ｅデータマツプとして予め書ぎ込まれているので
、ＣＰＵ２９は絶対圧ＰＢＡとエンジン回転数Ｎｅとを
読み込み、読み込んだ各位に対応する基準電流値Ｄｅ
Ａ ｓ ＥをＤａＡｓεデータマツプから検索する。基
準電流値ＤＢＡＳＥの設定後、吸気迅判別フラグＦａが
“０″に等しいか否かが判別されくステップ５４）、Ｆ
。
及びエンジン回転数から決定され、例えば、低車速時及
び低冷却水温時には空燃比フィードバック制御条件が充
足されていないとされる。ここで、空燃比フィードバッ
ク制御条件を充足しないと判別されたならば、空燃比フ
ィードバック制御を停止すべく供給電流値ＤＯＵＴが“
０″とされ、る（ステップ５２）。一方、空燃比フィー
ドバック制御条件を充足したと判別されたならば、電磁
弁９への供給電流値の基準電流値Ｄａ Ａ Ｓ Ｅが設
定される（ステップ５３）。ＲＯＭ３０には第５図に示
すように吸気マニホールド内絶対圧Ｐ［３Ａとエンジン
回転数Ｎｅとから定まる基準電流値ＤＢＡＳＥがＤ８Ａ
ｓ Ｅデータマツプとして予め書ぎ込まれているので
、ＣＰＵ２９は絶対圧ＰＢＡとエンジン回転数Ｎｅとを
読み込み、読み込んだ各位に対応する基準電流値Ｄｅ
Ａ ｓ ＥをＤａＡｓεデータマツプから検索する。基
準電流値ＤＢＡＳＥの設定後、吸気迅判別フラグＦａが
“０″に等しいか否かが判別されくステップ５４）、Ｆ
。
＝０ならば、基準電流値Ｄ８ＡＳＥに１０が乗算される
（ステップ５５）。次に、ＣＰＵ２９の内部タイマカウ
ンタＡ（図示せず）の計数時間が所定時間Δｔ１だけ経
過したか否かが判別される（ステップ５６）。所定時間
Δ１＋は吸気２次空気を供給してからその結果が排気ガ
ス中の酸素濃度の変化として酸素濃度センサ１４によっ
て検出されるまでの応答遅れ時間に相当する。このタイ
ムカウンタＡがリセットされて計数を開始した時点から
所定時間Δｔ１が経過したならば、タイムカウンタＡが
リセットされかつ初期値から計数が開始される（ステッ
プ５７）。すなわち、ステップ５７の実行によりタイム
カウンタＡが初期値より計数を開始した後、所定時間Δ
ｔ１が経過したか否かの判別がステップ５６において行
なわれているのである。こうしてタイムカウンタＡによ
る所定時間Δｔ ’Ｉの計数が開始されると、酸素濃度
の情報から酸素濃度センサ１４の出力レベルＬ。
（ステップ５５）。次に、ＣＰＵ２９の内部タイマカウ
ンタＡ（図示せず）の計数時間が所定時間Δｔ１だけ経
過したか否かが判別される（ステップ５６）。所定時間
Δ１＋は吸気２次空気を供給してからその結果が排気ガ
ス中の酸素濃度の変化として酸素濃度センサ１４によっ
て検出されるまでの応答遅れ時間に相当する。このタイ
ムカウンタＡがリセットされて計数を開始した時点から
所定時間Δｔ１が経過したならば、タイムカウンタＡが
リセットされかつ初期値から計数が開始される（ステッ
プ５７）。すなわち、ステップ５７の実行によりタイム
カウンタＡが初期値より計数を開始した後、所定時間Δ
ｔ１が経過したか否かの判別がステップ５６において行
なわれているのである。こうしてタイムカウンタＡによ
る所定時間Δｔ ’Ｉの計数が開始されると、酸素濃度
の情報から酸素濃度センサ１４の出力レベルＬ。
２が目標空燃比に対応する基準レベルＬ ｒｅｒより犬
であるか否かが判別される（ステップ５８）。
であるか否かが判別される（ステップ５８）。
すなわち、エンジン５への供給混合気の空燃比が目標空
燃比よりリーンであるか否かが判別されるのである。Ｌ
’ｏ ２ ＞ Ｌ ｒｅ４ならば、空燃比が目標空燃比
よりリーンであるので減算値ＩＬが算出される（ステッ
プ５９）。減算値■【−は定数に１、エンジン回転数Ｎ
ｅ及び絶対圧ＰＥＡを互いに乗算（ＫＩ −Ｎｅ−ＰＢ
Ａ）することにより得られ、エンジン５の吸入空気量に
依存するようになっている。減算値ＩＬの算出後、この
ルーチンの実行によって既に算出されている補正値Ｉｏ
ｕｖＩｆｉＲＡＭ３１の記憶位置ａ１から読み出され、
読み出された補正値１０Ｕ丁から減算値ＩＬが差し引か
れてその算出値が新たな補正値１０ＵＴとされかつＲＡ
Ｍ３１の記憶位置ａ１に書き込まれる（ステップ６０）
。一方、ステップ５８においてり。
燃比よりリーンであるか否かが判別されるのである。Ｌ
’ｏ ２ ＞ Ｌ ｒｅ４ならば、空燃比が目標空燃比
よりリーンであるので減算値ＩＬが算出される（ステッ
プ５９）。減算値■【−は定数に１、エンジン回転数Ｎ
ｅ及び絶対圧ＰＥＡを互いに乗算（ＫＩ −Ｎｅ−ＰＢ
Ａ）することにより得られ、エンジン５の吸入空気量に
依存するようになっている。減算値ＩＬの算出後、この
ルーチンの実行によって既に算出されている補正値Ｉｏ
ｕｖＩｆｉＲＡＭ３１の記憶位置ａ１から読み出され、
読み出された補正値１０Ｕ丁から減算値ＩＬが差し引か
れてその算出値が新たな補正値１０ＵＴとされかつＲＡ
Ｍ３１の記憶位置ａ１に書き込まれる（ステップ６０）
。一方、ステップ５８においてり。
２≦ｌ ｒｅｆならば、空燃比が目標空燃比よりリッチ
であるので加算値■Ｒが算出される（ステップ６１）。
であるので加算値■Ｒが算出される（ステップ６１）。
加算値ＩＲは定数に２ （≠に１）、エンジン回転数
ＮＯ及び絶対圧Ｐ８Ａを互いに乗算（Ｋ２ ・Ｎｅ−
ＰＢＡ）することにより得られ、エンジン５の吸入空気
Ｒに依存するようになっている。加算値ＩＲの搾出後、
本ルーチンの実行によって既に算出されている補正値１
ｏｕｒｌｆｉＲＡＭ３１の記憶位＠ａｔから読み出され
、読み出された補正値Ｉｏｕｒに加算値■ρが加鈴され
その算出値が新たな補正値１ＯＵＴとされかつＲＡＭ３
１の記憶位置ａ１に書き込まれる（ステップ６２）。こ
うして補正値１０ＬＪＴがステップ６０又は６２におい
て算出されると、その補正値１ｏｕＴとステップ５３又
は５５において設定された基準電流値ＤＢＡＳＥとが加
算されてその加算結果が供給電流値ＤＯＬＪＴとされ（
ステップ６３）、駆動回路２８ａに対して供給電流値Ｄ
ｏｕｒが出力される（ステップ６４）。
ＮＯ及び絶対圧Ｐ８Ａを互いに乗算（Ｋ２ ・Ｎｅ−
ＰＢＡ）することにより得られ、エンジン５の吸入空気
Ｒに依存するようになっている。加算値ＩＲの搾出後、
本ルーチンの実行によって既に算出されている補正値１
ｏｕｒｌｆｉＲＡＭ３１の記憶位＠ａｔから読み出され
、読み出された補正値Ｉｏｕｒに加算値■ρが加鈴され
その算出値が新たな補正値１ＯＵＴとされかつＲＡＭ３
１の記憶位置ａ１に書き込まれる（ステップ６２）。こ
うして補正値１０ＬＪＴがステップ６０又は６２におい
て算出されると、その補正値１ｏｕＴとステップ５３又
は５５において設定された基準電流値ＤＢＡＳＥとが加
算されてその加算結果が供給電流値ＤＯＬＪＴとされ（
ステップ６３）、駆動回路２８ａに対して供給電流値Ｄ
ｏｕｒが出力される（ステップ６４）。
駆動回路２８ａは電磁弁９のソレノイド９ａに流れる電
流値を電流検出用抵抗によって検出してその検出電流値
と供給電流値ＤＯＬＪＴとを比較し、比較結果に応じて
駆動トランジスタをオンオフすることによりソレノイド
９ａに電流を供給する。
流値を電流検出用抵抗によって検出してその検出電流値
と供給電流値ＤＯＬＪＴとを比較し、比較結果に応じて
駆動トランジスタをオンオフすることによりソレノイド
９ａに電流を供給する。
よって、ソレノイド９ａには供給電流値ＤＯＬＪＴの電
流が流れ、第６図に示すように電磁弁９のソレノイド９
ａに流れる電流値に比例した吊の吸気２次空気が吸気マ
ニホールド４内に供給されるのである。
流が流れ、第６図に示すように電磁弁９のソレノイド９
ａに流れる電流値に比例した吊の吸気２次空気が吸気マ
ニホールド４内に供給されるのである。
かかる本発明による吸気２次空気供給装置においては、
エンジン中高吸気量時には電磁開閉弁１７が開弁じ、ス
テップ５３において設定された基準電流値Ｄ８ＡＳＥを
酸素濃度センサ１４の出力レベルに応じて補正すること
により供給電流値ＤＯＵＴが決定される。エンジン低吸
気量時には電ｍ間閉弁１７が開弁し、ステップ５３にお
いて設定された基準電流値ＤｅＡｓＥを１０倍した値を
基準電流値ＤＢＡＳＥとして酸素濃度センサ１４の出力
レベルに応じて補正することにより供給電流値ＤＯＵＴ
が決定される。駆動回路２８ａにょつて電磁弁９のソレ
ノイド９ａに電流値ＤＯＬＪＴの電流が供給され、電磁
弁９は電流値ＤＯＬＪＴに応じた開度で開弁し、エンジ
ン低吸気ｍ時には絞り１８を介してのみ２次空気が吸気
マニホールド４内に供給されるので電磁弁９の開度で電
磁開閉弁１７の開弁時に吸気２次空気供給通路８を流れ
る得る空気ｍの１／１０の２次空気量となる。
エンジン中高吸気量時には電磁開閉弁１７が開弁じ、ス
テップ５３において設定された基準電流値Ｄ８ＡＳＥを
酸素濃度センサ１４の出力レベルに応じて補正すること
により供給電流値ＤＯＵＴが決定される。エンジン低吸
気量時には電ｍ間閉弁１７が開弁し、ステップ５３にお
いて設定された基準電流値ＤｅＡｓＥを１０倍した値を
基準電流値ＤＢＡＳＥとして酸素濃度センサ１４の出力
レベルに応じて補正することにより供給電流値ＤＯＵＴ
が決定される。駆動回路２８ａにょつて電磁弁９のソレ
ノイド９ａに電流値ＤＯＬＪＴの電流が供給され、電磁
弁９は電流値ＤＯＬＪＴに応じた開度で開弁し、エンジ
ン低吸気ｍ時には絞り１８を介してのみ２次空気が吸気
マニホールド４内に供給されるので電磁弁９の開度で電
磁開閉弁１７の開弁時に吸気２次空気供給通路８を流れ
る得る空気ｍの１／１０の２次空気量となる。
なお、タイムカウンタＡがステップ５７においてリセッ
トされて初期値からの計数が開始された後、所定時間Δ
［Ｉが経過していないとステップ５６において判別され
たならば、直ちにステップ６３が実行され、この場合、
前回までの本ルーチンの実行によって得られた補正値ｌ
０ＬＪＴが読み出される。
トされて初期値からの計数が開始された後、所定時間Δ
［Ｉが経過していないとステップ５６において判別され
たならば、直ちにステップ６３が実行され、この場合、
前回までの本ルーチンの実行によって得られた補正値ｌ
０ＬＪＴが読み出される。
１更立１浬
以上の如く、本発明の吸気２次空気供給装置においては
、エンジンの低吸気量時に吸気２次空気供給通路を流れ
る２次空気量を制限する制限手段が設けられているので
エンジンの低吸気徂時にもリニア型電磁弁のリニアリテ
ィの良好な特性部分を用いて２次空気口を正確に制御す
ることができる。よって、エンジンの低吸気量時の空燃
比制御精度の悪化が防止され、アイドル運転時等の運転
状態の安定化を図ることができるのである。
、エンジンの低吸気量時に吸気２次空気供給通路を流れ
る２次空気量を制限する制限手段が設けられているので
エンジンの低吸気徂時にもリニア型電磁弁のリニアリテ
ィの良好な特性部分を用いて２次空気口を正確に制御す
ることができる。よって、エンジンの低吸気量時の空燃
比制御精度の悪化が防止され、アイドル運転時等の運転
状態の安定化を図ることができるのである。
第１図は本発明の実施例を示す概略図、第２図は第１図
の装置中の制御回路の具体的構成を示すブロック図、第
３図及び第４図はＣＰＵの動作を示ずフロー図、第５図
はＲＯＭに書ぎ込まれたデータマツプを示す図、第６図
は電磁弁への供給電流餡と吸気２次空気供給量との関係
を示す図である。 主要部分の符号の説明 ２・・・・・・エアクリーナ ３・・・・・・気化器 ４・・・・・・吸気マニホールド ６・・・・・・絞り弁 ７・・・・・・ベンチュリ ８・・・・・・吸気２次空気供給通路 ９・・・・・・リニア型電磁弁 １０・・・・・・絶対圧センサ １１・・・・・・クランク角センサ １２・・・・・・冷Ｗ水温センサ １４・・・・・・酸素濃度センサ １５・・・・・・排気マニホールド １７・・・・・・電磁間開弁 １８・・・・・・絞り ３３・・・・・・触媒コンバータ 出願人 本田技研工業株式会社 代理人 弁理士 膝村元彦 第５図 第６図 供給Ｗ駕
の装置中の制御回路の具体的構成を示すブロック図、第
３図及び第４図はＣＰＵの動作を示ずフロー図、第５図
はＲＯＭに書ぎ込まれたデータマツプを示す図、第６図
は電磁弁への供給電流餡と吸気２次空気供給量との関係
を示す図である。 主要部分の符号の説明 ２・・・・・・エアクリーナ ３・・・・・・気化器 ４・・・・・・吸気マニホールド ６・・・・・・絞り弁 ７・・・・・・ベンチュリ ８・・・・・・吸気２次空気供給通路 ９・・・・・・リニア型電磁弁 １０・・・・・・絶対圧センサ １１・・・・・・クランク角センサ １２・・・・・・冷Ｗ水温センサ １４・・・・・・酸素濃度センサ １５・・・・・・排気マニホールド １７・・・・・・電磁間開弁 １８・・・・・・絞り ３３・・・・・・触媒コンバータ 出願人 本田技研工業株式会社 代理人 弁理士 膝村元彦 第５図 第６図 供給Ｗ駕
Claims (2)
- （１）内燃エンジンの気化器絞り弁下流の吸気管内に連
通する吸気２次空気供給通路と、該吸気２次空気供給通
路に設けられ供給される電流値に応じた開度を得て前記
吸気２次空気供給通路の流路断面積を連続的に変化せし
める電磁弁と、該電磁弁に供給する基準電流値をエンジ
ン排気成分濃度に応じて補正して供給電流値を決定する
制御手段と、該制御手段によって決定された供給電流値
の電流を前記電磁弁に供給する電流供給手段と、エンジ
ンの低吸気量時に前記吸気２次空気供給通路を流れる２
次空気量を制限する制限手段とを含むことを特徴とする
吸気２次空気供給装置。 - （２）前記制限手段は前記吸気２次空気供給通路に設け
られエンジン低吸気量時に閉弁する開閉弁と、該開閉弁
と並列に前記吸気２次空気供給通路に設けられた絞りと
からなることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
吸気２次空気供給装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22217185A JPS6282265A (ja) | 1985-10-05 | 1985-10-05 | 内燃エンジンの吸気２次空気供給装置 |
| DE19863634015 DE3634015A1 (de) | 1985-10-05 | 1986-10-06 | Luftansaugseitige sekundaerluftversorgungsvorrichtung fuer eine brennkraftmaschine |
| GB8623933A GB2181572B (en) | 1985-10-05 | 1986-10-06 | Air intake side secondary air supply system for an internal combustion engine with an improved operation under a small intake air amount |
| US06/915,471 US4715349A (en) | 1985-10-05 | 1986-10-06 | Air intake side secondary air supply system for an internal combustion engine with an improved operation under a small intake air amount |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22217185A JPS6282265A (ja) | 1985-10-05 | 1985-10-05 | 内燃エンジンの吸気２次空気供給装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6282265A true JPS6282265A (ja) | 1987-04-15 |
Family
ID=16778286
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22217185A Pending JPS6282265A (ja) | 1985-10-05 | 1985-10-05 | 内燃エンジンの吸気２次空気供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6282265A (ja) |
-
1985
- 1985-10-05 JP JP22217185A patent/JPS6282265A/ja active Pending
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