JPS6284219A - ス−トブロワ制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、例えばボイラ装置や分解改質炉などに付設さ
れるスートブロワの制御装置に係り、前記装置の機能を
健全に維持するためにスートブロワの起動個所を決定す
る演算器を備えたスートブロワ制御装置に関する。

〔発明の背景〕

通常のボイラ装置は、火炉氷壁部およびそれに接続した
ガス通路内に過熱器、再熱器６節炭器などの熱交換器が
配置されており、これら熱交換器に供給された水や蒸気
などの被加熱流体が、火炉内で生成した高温の燃焼ガス
によって加熱されるようになっている。

このボイラ装置を運転していると、前記熱交換器の伝熱
面に灰や煤などが付着、堆積して、伝熱ｍ＜おける熱交
換性能が低下する。さらｋそれに伴って火炉出口の燃焼
ガス温度が上昇したシ、過熱器の蒸気の昇温、昇圧度が
低下するのに伴ってスプレー注入流量が低下したり、再
熱器での吸熱量が不足するため、過度に再循環ガス量を
投入しなければならなかつ念シ、ボイラ出口ガス温度が
過度に上昇したりしてボイラ状態が不健全になるなどの
種々のトラブルを生じる。

そのため適切な時期に、蒸気を噴射媒体とするスートブ
ロワを起動させて、熱交換器の伝熱面に付着している灰
や煤などを除去する必要がある。

従来、スートブロワ起動個所の決定およびそのタイミン
グは、各熱交換器の伝熱面における汚れ状態を推算し、
その汚れの大きさをＣＲＴで画面表示して、汚れの程度
が大きな個所に対して運転員がスートブロワ起動指令を
出していた。

ところがこのようなスートブロワ制御装置では、次のよ
うな問題点がある。

（１）運転員が常時ＣＲＴの画面を監視しなければなら
ないから、運転員の作業能率が悪い。

（２）本来、スートブロワは、蒸気温度が不安定になる
ことを防ぐために起動するものであって、伝熱面の汚れ
の程度のみで起動されるべきものではない。つまり、蒸
気温度が不安定になり、かつ、伝熱面の汚れの程度が大
きい時のみスートブロワを起動させるべきである。従来
の制御装置はこの点に関する機能を備えておらず、ただ
単に汚れ程度のみで起動判断を行なっていた。

〔発明の目的〕

本発明の目的は１、上記した従来技術の欠点を解消し、
スートブロワを付設している装置の蒸気温度が不安定に
なることなく、しかも効率の良いスートブロワ制御装置
を提供するにある。

〔発明の概要〕

この目的を達成するために、本発明は、熱交換器の伝熱
面汚れ状態を演算する汚れ状態演算器と汚れ状態優先度
設定器からの信号によってスートブロワの起′動優先度
を演算する汚れ状態優先度演算器と、熱交換器の運転状
態を演算するボイラ状態演算器とボイラ状態優先ｉ設定
器からの信号によってスートブロワの起動憂先度を演算
するボイラ状態優先度演算器と、前記汚れ状態優先度演
算器から出力される汚れ状態優先度と、前記ボイラ状態
優先度演算器から出力されるボイラ状態優先度を乗じて
合成優先度を演算する合成優先度演算器を設け、合成優
先度のうち高い方をスートブロワ起動優先度とするスー
トブロワ起動個所決定演算器とを備えていることを特徴
とする。

〔発明の実施例〕

次に本発明の実施例を図とともに説明する。第８図は実
施例に係るスートブロワ、制御装置を備えたボイラ装置
の概略構成図である。

図中の１はボイラ装置で、火炉２で発生した高温の燃焼
ガスは、誘引通風機１１によって生じた圧力差により熱
交換器群すなわち火炉氷壁部１２、過熱器３、再熱器４
、節炭器５を順次通過し、熱交換器中の水、蒸気に熱を
与え、さらに空気予熱器７を通過して系外へ排出される
。

燃料である石炭は給炭機２１から８微粉炭機９に供給さ
れ、その後微粉炭管１３．パー力風箱８を逼ってバーナ
１５で燃焼される。一方、燃焼用空気は、押込み通風機
１０により主風道１７を通り、微粉炭機９を経て微粉炭
を同伴してバーナ１５に供給される。

再循環ガスは、通風機１４により再循環ガス煙道２６を
通シホツパ−２５から火炉２に入る。

再循環ガス量は、再循環ガス流量調節弁２４によって制
御される。

被加熱流体である水は、給水ポンプ６により節炭器５に
送られ、さらに火炉氷壁部１２、過熱器３を通ることに
より吸熱し昇温して、高温、高圧の蒸気となり主蒸気管
１８を通って系外の高圧タービン（図示せず）に送られ
る。

高圧タービンで使用されて低温、低圧となった蒸気は、
低温再熱蒸気管１９を通って再熱器４に入り吸熱し、再
び高温、高圧となり、高温再熱蒸気管２０で系外の低圧
タービン（図示せず）に送られる。なお、過熱器３内で
の蒸気温度を制御する必要がある場合は、スプレー２３
により低温の水が過熱器３の蒸気に注入される。

高温再熱気管２０へ送られる蒸気の温度、圧力が規定値
以下で、ちる場合には、再熱器４での伝熱効率を向上す
るため、再循環ガス流量調節弁２４により再循環ガス量
を増加させる。

また、火炉出口２２でのガス温度が高、すぎる場合には
、過熱器３の材質、寿命に悪影辱を与えるので、再循環
ガス流！調節弁２４を閉じて再循環ガス量を少なくする
。

さらにボイラ出口１６でのガス温度が規定値より高けれ
ば、ボイラ効率が低くなっていることを示す。

前述のスプレー２３により過熱器３に注入されるスプレ
ー量（−膜化するため、スプレー量と主蒸気Ｉの比、す
なわちスプレー比をとる）、再循環ガス量（−膜化する
ため、再循環ガス量と燃焼によるガス量の比、すなわち
再循環ガス量比をとる）、火炉出口２２のガス温度、ボ
イラ出口１６のガス温度をこの実施例ではボイラ運転状
態と定義する。

このようなボイラ装置１において、供給された微粉炭を
バーナ１５で燃焼するととＫより、前述のように火炉氷
壁部１２．過熱器３．再熱器４゜節炭器５の伝熱面上に
灰や煤などが付着、堆積し、伝熱効率が低下するととも
に、ボイラの運転状態が不健全になる。前述の付着した
灰や煤などを吹きはらうため、各熱交換器に対応してス
ートブロワ２７が配置されているが、第８図では図面の
複雑化を避けるため節炭器５に対応したスートブロワ２
７のみ図で示している。

次にスートプロ、ワ制御装置について説明する。

燃焼ガスの性状を把握のため、ボイラ出口１６にガス温
度計３０および酸素濃度計３１が設けられている。

バーナ１５に供給する燃焼用空気量を測定するために主
風道１７には空気流量計３３．ホッパー２５に供給する
燃焼ガス量を測定するために再循環ガス煙道２６にはガ
ス流量計３４．乾球温度計４４ならびに湿球温度計４５
を内蔵した空気状態測定箱２８がそれぞれ配置されてい
る。

給水ポンプ６の給水系状の出口側には給水流量計３５が
、スプレ−２３０入口＠にはスプレー用給水流址計４０
とスプレー用給水温度計４１が、低温再熱蒸気管１９の
出口側には流量推定のための低温再熱蒸気圧力計４３が
それぞれ配置されている。

また、各熱交換器の入口側と出口側には、水や蒸気の性
状を把握するため温度計と圧力計が設けられているが、
図面の簡略のために第８図では節炭器５に関係するもの
だけ図示した。すなわち、節炭器５の入口側には入口温
度計３６と圧力計３７が、また出口側にも出口温度計３
８と圧力計３９がそれぞれ配置されている。

給炭器２１の出口側には給炭置針４２が設けられ、さら
に微粉炭の燃焼性状を把握するだめの石炭性状設定器４
６が石炭供給経路上に配置されている。

第２図に示すように、スートブロワ制御部本体１００に
は再循環ガス流量調節弁２４．ガス温度計３０．酸素濃
度計３１．空気流量計３３．ガス流量計３４．給水流量
計３５．入口温度計３６゜圧力計３７．出口温度計３８
．圧力計３９．スプレー用給水流量計４０．スプレー用
給水温度計４１゜給炭置針４２．低温再熱蒸気圧カ計４
３．乾球温度計４４．湿球温度計４５などからの検出信
号と、石炭性状設定器４６からの設定信号がそれぞれ入
力されるようになっている。

次にスートブロワ制御部本体１００の概略構成について
第１図とともに説明する。同図に示すように伝熱面の汚
れ状態演算器！０！と汚れ状態優先度設定器１０３とが
一対になって、汚れ状態優先度演算器１０４に信号入力
されるようになっている。また、ボイラ状態演算器１０
２とボイラ状態優先度設定器１０５とが一対になって、
ボイラ状態優先度演算器１０６に信号入力されるように
なっている。前記汚れ状態優先度演算器１０４は、伝熱
面の汚れ状態の点から判断してスートブロワの起動優先
度を演算する機能を有している。一方、ボイラ状態優先
度演算器１０６は、ボイラ状態の点から判断してスート
ブロワの起動優先度を演算する機能を有している。

さらに前記汚れ状態優先度演算器１０４（！ｌ−ボイラ
状態優先度演算器１０６との信号入力により　ミニマム
型多値論理演算を行う合成状態優先度演算器１０７と、
その演算器１０７とボイラ状態演算器１０２からの信号
によりスートブロワの起動個所を決定するスートブロワ
起動個所決定演算器１０８を備えている。

スートブロワ制御部本体１００（スートブロワ起動個所
決定演算器１０Ｂ）からの駆動信号はスートブロワ駆動
装置２９に入力され、それによって選択されたスートブ
ロワ２７が起動する仕組になっている。

前記汚れ状態演算器１０１は、伝熱面の汚れ状態を監視
する各検出器からの信号に基いて火炉氷壁部１２．過熱
器３．再熱器４および節炭器５の伝熱面汚れ状態を演算
する。

伝熱面の汚れ状態を演算するための計算式は、Ｋｆ　＝
亙Ｌ（１） ｓ ここで、 Ｋｆ；汚れ状態指数 Ｕｃ；現状熱貫流率 Ｕ３；基準状態熱貫流率 さらに、Ｕｃは下式により求められる。

ここで、 Ａ；熱交換器の伝熱面積 Ｑ；吸熱量 Δｔ；対数対数平均度温 度差面積Ａは設計データにより求められる。

吸熱量Ｑは、 ＦＸＨ（Ｔｓｉ、Ｐｓｉ）　＋Ｑ＝　Ｈ（Ｔｓｏ、Ｐｓ
ｏ）　ＸＦ　　　ｆ３）により求められる。

ここで、 Ｆ；水・蒸気流量 Ｈ；エンタルピー算出式 Ｔｓ　ｅ　Ｐｓ　；水・蒸気の温度・圧力であり、サフ
ィックスｔｏｏは入口側、出口側を示す。

対数平均温度差Δｔは、向流の場合で、ここで、 Ｔｇ；　　ガス温度であり、ｉｅｏは入口側、出口側を
示す。

水・蒸気温度Ｔｓｉ、Ｔｓｏは、各熱交換器の出入口に
配置されている温度計で、節炭器５でいえば、出口温度
計３８．入口温度計３６により測定する。

ガス温度ＴｇＬＴｇｏは、次の計算式により求まる。

ここで、 Ｃｐｇ　；ガス比熱（定数） Ｗｇ；ガス流量 ガス温度計３０での測定値を節炭器５の出口ガス温度Ｔ
ｇｏとし、前記（３）式により求められ九節炭器５の吸
熱量Ｑと、ガス流量Ｗｇにより、節炭器５０入ロガス温
度Ｔｇｉを算出する。同様にこの節炭器５０入ロガス温
度Ｔｇｉを再熱器４の出口ガス温度として、再熱器４の
入口ガス温度を算出し、最終的には過熱器３の入口ガス
温度、すなわち火炉出口２２のガス温度を推算すること
ができる。

ガス流ｉＷｇは、ガス流量計３４による再循環ガス量、
空気流量計３３による燃焼用空気量、乾球温度計４４な
らびに湿球温度計４５による空気性状データ、給炭量針
４２による供給石炭量および石炭性状設定器４６からの
信号に基いて演算される。なお、このガス流量の具体的
な測定方法は、日本工業規格の「陸用ボイラの熱勘定方
式Ｊ　（ＪＩＳＢ　　８２２２）　　に詳述されている
ので、ここではその説明を省略する。

前記（１）式のＵｓｓは下記により求められる。

Ｄａ　＝　ｆ　（Ｔｇ、　Ｔｓ、　Ｖｇ、　Ｖｓ　）　
　　　　　　（６）ここで、 ｖｇ：ガス流速 Ｕ３；水、蒸気流速 前記ボイラ状態演算器１０２では、前記（５）式に基い
て求められた火炉出口２２のガス温度、ガス温度計３０
によるボイラ出口１６のガス温度、スプレー用給水流量
計４０と給水流量計３５からの信号によるスプレー量と
給水流量（＝主蒸気量）の比、給炭量針４２０石炭性状
設定器４６．空気流量計３３．乾球温度計４４ならびに
湿球温度計４５からの信号に基いて算出される燃焼ガス
量と、ガス流量計３４による再循環ガス量の比（再循環
ガス量比）、および全検出器からの信号により算出され
るボイラ効率を演算・収集する。

なお、人出熱法によるボイラ効率は、下記によって求め
られる。

このボイラ効率の算出については、日本工業規格の「陸
用ボイ、うの熱勘定方式Ｊ（ＪＩＳ　Ｂ　８２２２）に
詳述されているので、ここではその説明を省略する。

汚れ状態優先度設定器１０３では、各熱交換器の伝熱面
汚れ状態の程度に応じて０から１までの間の数値を算出
、設定できるようになっている。

汚れ状態優先度とは、他の熱交換器に対する当該熱交換
器のスートブロワ起動優先度を意味する。

各熱交換器における汚れ状態優先度（ｇ）と汚れ状態指
数（Ｋｆ）との関係について第３図とともに説明する。

同図（ａ）は火炉氷壁部１２の特性図、同図（Ｉ））は
過熱器３の特性図、同図（ｃ）は再熱器４の特性図、同
図（ｄ）は節炭器５の特性図である。

この図における特性線の傾斜角（勾配）および上下限値
は、熱交換器および運転状態によって異なり、シミレー
ショ／や運転員の経験などによって設定される。　。

汚れ状態優先度演算器１０４では、汚れ状態演算器１０
１よりの信号Ｋｊｆと、汚れ状態優先度設定器１０３に
より汚れ状態優先度Ｙｊを算出する。

この優先度Ｙの算出を図式化したのが８ｇ４図で、図示
のＫｆｌおよびＫｆｕは汚れ状態指数の下限値ならびに
上限値、ＹｌおよびＹｕは優先度の下限値および上限値
である。

この図から明らかなように Ｋｆｊ＜Ｋｊｆｌの場合はＹｊ＝ＹｊＩＫ　ｆ　ｌ　＜
　Ｋｆｊ＜Ｋｊｆｕの場合はＹｊ＝αｊＫｆｊ＋βｊｊ Ｋｆ＞Ｋｆｕの場合はＹｊ＝゛Ｙｊｕ となる。なおｊは、熱交換器の種焔をあられす。

ボイラ状態優先度設定器１０５では、ボイラ状態の不健
全度に応じてＯから１までの間の数値を算出・設定でき
るようになっている。ボイラ状態優先度とは、汚れ状態
優先度に対して、ボイラ状態からみてスートブロワ起動
優先度のチェック機能を意味する。

本実施例では主蒸気量に対する過熱器スプレー量比９節
炭器出ロガス量に対する再循環ガス量の比、および火炉
出口のガス温度なボイラ状態と定義する。

この過熱器スプレー量比は火炉氷壁部での吸熱量の上昇
と過熱器での吸熱量の低下、再循環ガス量比は火炉氷壁
部での吸熱量の低下、再熱器での吸熱量の上昇に関係す
る。

これら各検出値、算出値とスートブロワ起動優先度との
関係を示すのが第５図で、同図（ａ）はスプレー量比に
よるボイラ状態とスートブロワ起動優先度との関係を示
す特性図で、第３図（ａ）に示す火炉氷壁部の汚れ状態
指数と汚れ状態優先度との特性と関係している。第５図
（ｂ）はスプレー量比によるボイラ状態とスートブロワ
起動優先度との関係を示す特性図で、第３図（ｂ）に示
す過熱器汚れ状態指数と汚れ状態優先度との特性と関係
している。

第５図（ｃ）は再循環ガス量比によるボイラ状態とスー
トブロワ起動優先度との関係を示す特性図で、第３図（
ｃ）に示す再熱器汚れ状態指数と汚れ状態優先度との特
性と関係している。第５図（ｄ）は再循環ガス量比によ
るボイラ状態とスートブロワ起動優先度との関係を示す
特性図で、第３図（ｄ）に示す節炭器汚れ状態指数と汚
れ状態優先度との特性と関係している。

つまり、第５図（ａ）に示すように、スプレー量比がス
プレー基準値よりも大きい場合は、火炉水壁部１２に関
与する量となり、第５図（ａ）の関数を用いる。

スプレー量比が第５図（ｂ）に示す様に、スプレー基準
値よりも小さい場合は、過熱器３に関与する量となり、
第５図（ｂ）の関数を用いる。

また、再循環ガス量比が第５図（ｃ）　Ｋ示す様に、再
循環ガス量基準値よりも大きい場合は、再熱器４に関与
する量となり、第５図（ｅ）の関数を用いる。

再循環ガス量比が第５図（ｄ）に示す様に、再循環ガス
量基準値よりも小さい場合は、火炉氷壁部１２に関与す
る量となり、第５図（ｄ）の関数を用いる。

ボイラ状態優先度演算器１０６では、ボイラ状態演算器
１０２からのボイラ状態Ｚｊと、ボイラ状態優先度設定
器１０５からの関数によりボイラ状態優先度Ｘｊを演算
する。

この場合、火炉氷壁部１２に関与するボイラ状態が２通
りボイラ状態優先度設定器１０５で設定されるが、スプ
レー証比がスプレー基準値よりも大きく、再循環ガス量
比が再循環ガス基準値よりも小さい場合は、ボイラ状態
優先度演算ａ１０６で演算される２通りのスートブロワ
起動優先度のうち、値の大きい方がボイラ状態火炉スー
トブロワ起動優先度とする。

なお、過熱器３．再熱器４については各々１通りのスー
トブロワ起動優先度が得られるが、節炭器５については
本実施例では定義しない。

合成状態優先度演算器１０７では、汚れ状態優先度演算
器１０４およびボイラ状態優先度演算器１０６からの信
号により、各熱交換器ｊ毎に汚れ状態優先度とボイラ状
態優先度とを乗じて合成優先度を演算し、この合成優先
度の内大きい優先度をスートブロワ起動優先度にする。

第６図は合成状５態優先度演算器１０７による演算結果
の１例を示す図で、図中の・印は汚れ状態優先度演算器
１０４からそれぞれ出力された汚れ状態に関する優先度
、Ｏ印はボイラ状態優先度演算器１０６からそれぞれ出
力されたボイラ状態に関する優先度を示しており、・印
の２０１は火炉汚れ状態優先度、○印の２０２は火炉出
口ガス温度優先度で、両者とも火炉氷壁部に関係するか
らその項目め同一線上に示されている。・印の２０３は
過熱器汚れ状態優先度、○印の２０４はスプレー流量比
優先度で、両者とも過熱器に関係するからその項目の同
一線上に示されている。・印の２０５は再熱器汚れ状態
優先度、Ｏ印の２０６は再循環ガス量比優先度で、両者
とも再熱器に関係するからその項目の同一線上に示され
ている。・印の２０７は節炭器汚れ状態優先度を示して
いる。

１つの熱交換器に関して伝熱面の汚れ状態優先度とボイ
ラ状態優先度とが乗算され、その結果、合成優先度２０
８から２１１の内最も高い優先度が自動的に選択される
。すなわち第６図の場合には過熱器の合成優先度２０９
が選択されることになる。

スートブロワ起動個所決定演算器１０８では、ボイラ状
態演算器１０２からのボイラ効率信号と、合成状態優先
度演算器１０７からの信号により、スートブロワ起動個
所を決定する。

すなわち、ボイラ効率が予め設定されている値よりも低
くなった時、合成状態優先度が最も大きな値を示す個所
をスートブロワ起動個所と決定する。この様子を示すの
が第７図で、第６図に示すように合成状態優先度の比較
結果、第７図に＊印のついた合成優先度２０９が選択さ
れ、過熱器に対応している図示していないスートブロワ
が駆動して、過熱器３の伝熱面が清浄される。

このように複数の熱交換器のうちから最もスートブロワ
を稼動する必要のある１つの熱交換器を選定して伝熱面
の清浄を行なったのち、再び各検出器からデータを収集
して同様のプロセスでスートブロワ稼動個所を選定する
。

また、ｉ＠６図に示すように合成状態優先度の演算結果
で各熱交換器毎に高い優先度のものをそれぞれ選択して
、その選択されたもののうち優先度の高い順にスートブ
ロワを稼動し、その後再び各検出器からデータを収集し
て同様のプロセスでスートブロワ稼動個所を選定するこ
ともできる。

〔発明の効果〕

本発明は前述の構成になっており、合成優先度の高い伝
熱面から清掃されるので効率よくスートブロワの制御が
でき、しかも蒸気温度が不安定になることがなく、清掃
のために使用される蒸気量を最小限におさえることがで
きる。

【図面の簡単な説明】

図はすべて本発明の詳細な説明するためのもので、第１
図はスートブロワ制御装置のブロック図、第２図はスー
トブロワ制御本体のブロック図、第３図（ａ）　、　（
ｂ）　、　（ｃ）　、　（ｄ）は各熱交換器における汚
れ状態優先度と汚れ状態指数との関係を示す特性図、第
４図は汚れ状態優先度の算出を図式化した説明図、第５
図（ａ）　、　（ｂ）　、　（ｃ）　、　（ｄ）は各検
出値、算出値とスートブロワ起動優先度との関係を示す
特性図、第６図は合成状態優先度演算器による演算結果
の１例を示す説明図、第り図はスートブロワ起動個所決
定演算器による演算結果の１例を示す説明図、第８図は
実施例に係るスートブロワ制御装置を備えたボイラ装置
の概略構成図である。 １・・・・・・ボイラ装置、３・・・・・・過熱器、４
・・・・・・再熱器、５・・・・・・節炭器、２７・・
・・・・スートブロワ、３０・・・・・・ガス温度、３
１・・・・・・ｔ！ｌ素濃度計、３３・・・・・・空気
流量計、３４・・・・・・ガス流量計、３５・・・・・
・給水流量計、３６・・・・・・温度計、３７・・・・
・・圧力計、３Ｂ・・・・・・温度計、３９・・・・・
・圧力計、４０・・・・・・スプレー用給水流ｆｆ１Ｂ
′ｆ、４１・・・・・・スプレー用給水己度計、４２・
・・・・・給炭量針、４３・・・・・・低温再熱蒸気圧
力計、４４・・・・・・乾球温度計、４５・・・・・・
湿球温度計、４６・・・・・・石炭性状設定器、１００
・・・・・・スートブロワ制御部本体、１０１・・・・
・・汚れ状態演算器１．．１０２・・・・・・ボイラ状
態演算器、１０３・・・・・・汚れ状態優先度設定器、
１０４・・・・・・汚れ状態優先度演算器、１０５・・
・・・・ボイラ状態優先Ｖ設定器、１０６・・・・・・
ボイラ状態優先度演算器、１０７・・・・・・合成状態
優先度演算器、１０８・・・・・・、スートブロワ起動
個所決定演算器、２０８．２０９．２１０，２１１　　
川・・・合成優先度。 帛２図 尼３図 ＋０１　　　　　　　　　　　　　（ｂ）（Ｃ）　　　
　　　　　　　　　　　（ｄ）第４図 乃１１褐数ｋｆ 図面の浄書ぐ内容に変更なし） 第５図 （（１）　　　　　　　　　　　（ｂ）（Ｃ）　　　　
　　　　　　　（ｄ） 第６図 罫 第７図 第８図 手続術１″Ｊ正書（方式） 昭和６１年１月３１日

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 熱交換器の伝熱面汚れ状態を演算する汚れ状態演算器と
   汚れ状態優先度設定器からの信号によつてスートブロワ
   の起動優先度演算する汚れ状態優先度演算器と、熱交換
   器の運転状態を演算するボイラ状態演算器とボイラ状態
   優先度設定器からの信号によつてスートブロワの起動優
   先度を演算するボイラ状態優先度演算器と、前記汚れ状
   態優先度演算器から出力される汚れ状態優先度と、前記
   ボイラ状態優先度演算器から出力されるボイラ状態優先
   度とを乗じて合成優先度を演算する合成優先度演算器を
   設け、合成優先度のうち高い方をスートブロワ起動優先
   度とするスートブロワ起動個所決定演算器とを備えてい
   ることを特徴とするスートブロワの制御装置。