JPS629166B2 - - Google Patents
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- JPS629166B2 JPS629166B2 JP5700981A JP5700981A JPS629166B2 JP S629166 B2 JPS629166 B2 JP S629166B2 JP 5700981 A JP5700981 A JP 5700981A JP 5700981 A JP5700981 A JP 5700981A JP S629166 B2 JPS629166 B2 JP S629166B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
軟鋼板連続焼鈍設備、ステンレス鋼板連続焼鈍
設備等の鋼ストリツプのガスジエツト冷却装置に
関するものである。
設備等の鋼ストリツプのガスジエツト冷却装置に
関するものである。
第１図にスリツトノズルからガスを噴出させて
走行する鋼板を冷却する従来のガスジエツト冷却
装置を示す。
走行する鋼板を冷却する従来のガスジエツト冷却
装置を示す。
第１図において、ブロワ１および1′によつてヘ
ツダー２および２′に供給された冷却用ガスはヘ
ツダ２および２′の間に矢印の方向に走行する鋼
板４に対して垂直に設けられたスリツトノズル３
および３′から噴出し鋼板４を冷却する。
ツダー２および２′に供給された冷却用ガスはヘ
ツダ２および２′の間に矢印の方向に走行する鋼
板４に対して垂直に設けられたスリツトノズル３
および３′から噴出し鋼板４を冷却する。
この冷却装置では第２図に示すようにスリツト
ノズル群３および３′から噴出したガスが、鋼板
４に衝突した後鋼板４とヘツダの間のすき間を矢
印のように鋼板４のエツヂ方向へ排出されるた
め、鋼板のエツヂに近い程排出されるガスの流速
が大きくなる。したがつて鋼板の板幅方向におい
て第３図のようにエツヂに近い程熱伝達率が大き
くなりエツヂに近い程早く冷却される。この結果
板幅方向に対して不均一冷却となり、材質の不均
一や変形を生じるという欠点を有する。
ノズル群３および３′から噴出したガスが、鋼板
４に衝突した後鋼板４とヘツダの間のすき間を矢
印のように鋼板４のエツヂ方向へ排出されるた
め、鋼板のエツヂに近い程排出されるガスの流速
が大きくなる。したがつて鋼板の板幅方向におい
て第３図のようにエツヂに近い程熱伝達率が大き
くなりエツヂに近い程早く冷却される。この結果
板幅方向に対して不均一冷却となり、材質の不均
一や変形を生じるという欠点を有する。
第３図において、鋼板の中央からエツヂ方向へ
の距離Ｙを横軸にとり縦軸には中央の熱伝達率α
０に対するＹにおける熱伝達率αの比α/α0とと
つたもので第１図における鋼板４とスリツトノズ
ル３および３′との距離Ｌが100mmの時の実験デー
タで鋼板の幅が1200mmでは中央に対してエツヂ部
の熱伝達率は約７％大きくなる。
の距離Ｙを横軸にとり縦軸には中央の熱伝達率α
０に対するＹにおける熱伝達率αの比α/α0とと
つたもので第１図における鋼板４とスリツトノズ
ル３および３′との距離Ｌが100mmの時の実験デー
タで鋼板の幅が1200mmでは中央に対してエツヂ部
の熱伝達率は約７％大きくなる。
さらに、第１図における鋼板４とスリツトノズ
ル３および３′との距離Ｌを小さくする程熱伝達
率は大きくなり板の冷却速度を大きくすることが
できる。あるいは冷却帯の長さを短かくすること
ができるという大きな利点が生ずるが、Ｌを小さ
くしてゆくと不均一冷却に起因する材質の不均
一、鋼板の変形と共にこの変形や前後設備に起因
する鋼板の振れ、左右のヘツダ圧力のアンバラン
ス等によつて鋼板がノズル面に接触しその表面に
疵が発生するという問題が発生する。
ル３および３′との距離Ｌを小さくする程熱伝達
率は大きくなり板の冷却速度を大きくすることが
できる。あるいは冷却帯の長さを短かくすること
ができるという大きな利点が生ずるが、Ｌを小さ
くしてゆくと不均一冷却に起因する材質の不均
一、鋼板の変形と共にこの変形や前後設備に起因
する鋼板の振れ、左右のヘツダ圧力のアンバラン
ス等によつて鋼板がノズル面に接触しその表面に
疵が発生するという問題が発生する。
なお上記Ｌを充分大きくすれば前記エツヂ方向
に排出されるガスの速度が小さくなり相対的に熱
伝達率は均一化し不均一冷却や変形、鋼板のノズ
ルへの接触という問題は生じにくくなるが、スリ
ツトノズルからの噴流が鋼板に衝突するまでに減
衰し熱伝達率の絶対値が小さくなり冷却速度の低
下、必要冷却帯長さが長くなるという問題を生じ
る。
に排出されるガスの速度が小さくなり相対的に熱
伝達率は均一化し不均一冷却や変形、鋼板のノズ
ルへの接触という問題は生じにくくなるが、スリ
ツトノズルからの噴流が鋼板に衝突するまでに減
衰し熱伝達率の絶対値が小さくなり冷却速度の低
下、必要冷却帯長さが長くなるという問題を生じ
る。
また、特公昭55―1969号公報中（第３図及び第
３頁５欄下から15〜13行の記載参照）に例示され
ているように導ガス配管（本発明のヘツダー２お
よび２′に該当）からストリツプの両サイドに突
出するように並設したガスジエツトノズル群に切
り込まれたスリツトよりガスジエツトの形で走行
するストリツプに噴射した保護ガスを急冷帯の炉
側面より別のガス配管を介して炉外に持ち出す装
置や、特公昭52―14681号公報中特許請求の範
囲、第７図その他に例示されているガスクツシヨ
ンノズル（仮称）が知られているが、これらの装
置は何れも別々に用いると本発明のような効果が
得られず夫々欠点を有している。
３頁５欄下から15〜13行の記載参照）に例示され
ているように導ガス配管（本発明のヘツダー２お
よび２′に該当）からストリツプの両サイドに突
出するように並設したガスジエツトノズル群に切
り込まれたスリツトよりガスジエツトの形で走行
するストリツプに噴射した保護ガスを急冷帯の炉
側面より別のガス配管を介して炉外に持ち出す装
置や、特公昭52―14681号公報中特許請求の範
囲、第７図その他に例示されているガスクツシヨ
ンノズル（仮称）が知られているが、これらの装
置は何れも別々に用いると本発明のような効果が
得られず夫々欠点を有している。
本発明はスリツトノズルを備えたガスジエツト
冷却装置において、冷却速度の増大、冷却装置の
短縮を図るため鋼板とノズルの距離（第１図Ｌ）
を小さくしてもノズルへの接触による疵の発生を
防止出来ると共に不均一冷却を緩和し材質の不均
一、変形を防止し得るガスジエツト冷却装置を提
供することを目的としている。
冷却装置において、冷却速度の増大、冷却装置の
短縮を図るため鋼板とノズルの距離（第１図Ｌ）
を小さくしてもノズルへの接触による疵の発生を
防止出来ると共に不均一冷却を緩和し材質の不均
一、変形を防止し得るガスジエツト冷却装置を提
供することを目的としている。
本発明装置の構造を第４図に示す。第４図にお
いてブロワ１および１′によつて矢印Ａの方向へ
走行する鋼板４の両側に設けたヘツダ２および
２′に供給された冷却用ガスは、ヘツダからｌだ
け突き出して設けたガスクツシヨン型と呼ぶノズ
ル６および６′とその両側に同じくｌだけ突き出
して設けたストレート型のノズル５および５′か
ら噴出し鋼板に衝突した後主としてストレート型
ノズル５，５′の両側にある空間Ｂ，Ｄを通つて
紙面と垂直の方向へ排出される。ｘはノズルのピ
ツチである。
いてブロワ１および１′によつて矢印Ａの方向へ
走行する鋼板４の両側に設けたヘツダ２および
２′に供給された冷却用ガスは、ヘツダからｌだ
け突き出して設けたガスクツシヨン型と呼ぶノズ
ル６および６′とその両側に同じくｌだけ突き出
して設けたストレート型のノズル５および５′か
ら噴出し鋼板に衝突した後主としてストレート型
ノズル５，５′の両側にある空間Ｂ，Ｄを通つて
紙面と垂直の方向へ排出される。ｘはノズルのピ
ツチである。
第５図はガスクツシヨン型ノズル６，６′の拡
大を示すもので、２本のストレート型のノズルの
先端部を角度β（通常30〜45゜）に内側に折り曲
げ、かつノズルを形成する内側の面を閉じる背板
ｃを取付けてノズルからの噴流ａ，ｂおよびこの
背板ｃと鋼板４によつて準閉空間を形成せしめこ
の空間内に高い圧力を保持させるようにしたもの
である。したがつて鋼板４とノズル６，６′先端
部との距離Ｌが小さければ小さい程噴流ａ，ｂの
流速の減衰が小さいため、次に述べるようにこの
空間でより大きな力を保持できる。
大を示すもので、２本のストレート型のノズルの
先端部を角度β（通常30〜45゜）に内側に折り曲
げ、かつノズルを形成する内側の面を閉じる背板
ｃを取付けてノズルからの噴流ａ，ｂおよびこの
背板ｃと鋼板４によつて準閉空間を形成せしめこ
の空間内に高い圧力を保持させるようにしたもの
である。したがつて鋼板４とノズル６，６′先端
部との距離Ｌが小さければ小さい程噴流ａ，ｂの
流速の減衰が小さいため、次に述べるようにこの
空間でより大きな力を保持できる。
第６図に本発明装置前面の鋼板４の進行方向Ａ
における圧力分布図を示す。これはすなわち本装
置によつて鋼板４が受ける力の分布で、片側のノ
ズル５および６のみを使用してノズル先端と鋼板
の距離が５mm、20mm、100mmの時のデータであ
る。この結果ガスクツシヨン型ノズル６の前面で
はストレートノズル５の前面に比較して広い範囲
にわたつて鋼板４は非常に大きな力を受け、しか
もノズル６と鋼板４の距離が小さくなればなる程
より大きな力を受けることが解る。これを図示し
たものが第７図である。これは第６図におけるガ
スクツシヨンノズル６前面m1の間の平均圧力ＰA
（Kg／m2）およびストレートノズル５前面m2の間
の平均圧力ＰB（Kg／m2とノズル〜鋼板間の距離
Znの関係を示すものである。
における圧力分布図を示す。これはすなわち本装
置によつて鋼板４が受ける力の分布で、片側のノ
ズル５および６のみを使用してノズル先端と鋼板
の距離が５mm、20mm、100mmの時のデータであ
る。この結果ガスクツシヨン型ノズル６の前面で
はストレートノズル５の前面に比較して広い範囲
にわたつて鋼板４は非常に大きな力を受け、しか
もノズル６と鋼板４の距離が小さくなればなる程
より大きな力を受けることが解る。これを図示し
たものが第７図である。これは第６図におけるガ
スクツシヨンノズル６前面m1の間の平均圧力ＰA
（Kg／m2）およびストレートノズル５前面m2の間
の平均圧力ＰB（Kg／m2とノズル〜鋼板間の距離
Znの関係を示すものである。
第７図から、例えば正規の通板条件でＬ＝50mm
すなわち鋼板４をはさんで対向するガスクツシヨ
ンノズル６，６′の間隔を100mmに設計するとすれ
ば鋼板４が何らかの作用で片方のノズル６又は
６′に近寄つた時たとえば第４図におけるノズル
５の側に10mmまで近寄つたとすれば、ノズル６か
らは第７図Zn＝10mmの時の圧力P10＋P10′を受け
他方側のノズル６′からはZn＝90mmの時の圧力P90
＋P90′を受けることになり、この差によつて鋼板
４はノズル６′側へ押し戻される。この力の差は
鋼板４が片方のノズル６，６′へ近ずけば近付く
程急激に大きくなるのですなわち近付いた鋼板４
を押し戻そうとする力が急激に大きくなり、ノズ
ル６又は６′への接触を防止する作用を有する。
すなわち鋼板４をはさんで対向するガスクツシヨ
ンノズル６，６′の間隔を100mmに設計するとすれ
ば鋼板４が何らかの作用で片方のノズル６又は
６′に近寄つた時たとえば第４図におけるノズル
５の側に10mmまで近寄つたとすれば、ノズル６か
らは第７図Zn＝10mmの時の圧力P10＋P10′を受け
他方側のノズル６′からはZn＝90mmの時の圧力P90
＋P90′を受けることになり、この差によつて鋼板
４はノズル６′側へ押し戻される。この力の差は
鋼板４が片方のノズル６，６′へ近ずけば近付く
程急激に大きくなるのですなわち近付いた鋼板４
を押し戻そうとする力が急激に大きくなり、ノズ
ル６又は６′への接触を防止する作用を有する。
第８図に鋼板４の板幅方向への熱伝達率分布を
示す。これは、第３図と同様に横軸に鋼板４の中
央からエツジ方向への距離Ｙを縦軸に中央の熱伝
達率α０に対するＹにおける熱伝達率αの比α／
α０をとつたものである。この時のｌは200mm、
ｘは450mmである。第８図においてｅはガスクツ
シヨンノズル６，６′部ｆはストレートノズル
３，３′部のデータｇはこれらの平均を示すもの
である。ガスクツシヨンノズル６，６′部では第
１図に示す従来の装置と同等の傾向すなわち幅
1.2mの鋼板のエツヂ部は中央に対して約７％高
くなるが、ストレートノズル部ではガスの排出通
路を設けているため板幅方向においてほとんど均
一な熱伝達率分布を示している。これらから本発
明装置全体としての平均熱伝達率分布は、これら
の面積平均となり従来の装置と比較して大幅に均
一化されることが解る。すなわち第４図に示すよ
うにガスクツシヨンノズル６，６′とストレート
ノズル５，５′を等ピツチｘで交互に配置すると
すれば、ガスクツシヨンノズル６，６′部の面積
は全体の1/3以下となり本発明装置全体としての
エツヂ部での熱伝達率上昇は、前述の1.2m幅の
鋼板を例にとれば従来装置の７％に対し７％×1/
３以下、約２％程度となり板幅方向に対しほぼ均
一な冷却ができるという作用を有する。
示す。これは、第３図と同様に横軸に鋼板４の中
央からエツジ方向への距離Ｙを縦軸に中央の熱伝
達率α０に対するＹにおける熱伝達率αの比α／
α０をとつたものである。この時のｌは200mm、
ｘは450mmである。第８図においてｅはガスクツ
シヨンノズル６，６′部ｆはストレートノズル
３，３′部のデータｇはこれらの平均を示すもの
である。ガスクツシヨンノズル６，６′部では第
１図に示す従来の装置と同等の傾向すなわち幅
1.2mの鋼板のエツヂ部は中央に対して約７％高
くなるが、ストレートノズル部ではガスの排出通
路を設けているため板幅方向においてほとんど均
一な熱伝達率分布を示している。これらから本発
明装置全体としての平均熱伝達率分布は、これら
の面積平均となり従来の装置と比較して大幅に均
一化されることが解る。すなわち第４図に示すよ
うにガスクツシヨンノズル６，６′とストレート
ノズル５，５′を等ピツチｘで交互に配置すると
すれば、ガスクツシヨンノズル６，６′部の面積
は全体の1/3以下となり本発明装置全体としての
エツヂ部での熱伝達率上昇は、前述の1.2m幅の
鋼板を例にとれば従来装置の７％に対し７％×1/
３以下、約２％程度となり板幅方向に対しほぼ均
一な冷却ができるという作用を有する。
なお第４図に示すヘツダ２，２′からｌだけ突
き出たストレートノズル５，５′のみを配置すれ
ば熱伝達率の板幅方向への均一化という点で本発
明装置より有利であるが、第７図に示すＰBとZn
の関係から解るようにZnの変化に対するＰBの変
化が極めて小さく又Znが極めて小さくなれば力
が減少する傾向がみられ前後設備に起因する鋼板
の振れ、ヘツダ２，２′の圧力アンバランス等に
よつて鋼板４がノズル５又は５′に近付いてもこ
れを押し戻そうとする力が非常に小さく容易にノ
ズル５又は５′に接触し疵を発生させるという欠
点がある。
き出たストレートノズル５，５′のみを配置すれ
ば熱伝達率の板幅方向への均一化という点で本発
明装置より有利であるが、第７図に示すＰBとZn
の関係から解るようにZnの変化に対するＰBの変
化が極めて小さく又Znが極めて小さくなれば力
が減少する傾向がみられ前後設備に起因する鋼板
の振れ、ヘツダ２，２′の圧力アンバランス等に
よつて鋼板４がノズル５又は５′に近付いてもこ
れを押し戻そうとする力が非常に小さく容易にノ
ズル５又は５′に接触し疵を発生させるという欠
点がある。
一方、ガスクツシヨンノズル６，６′のみを使
用すれば装置として鋼板４の振れ、ヘツダ２，
２′の圧力のアンバランスによるノズル６または
６′への接触防止作用は増すが、板幅方向への熱
伝達率分布の改善効果は非常に小さくなり、不均
一冷却に起因する材質の不均一、変形の防止が達
成できない。
用すれば装置として鋼板４の振れ、ヘツダ２，
２′の圧力のアンバランスによるノズル６または
６′への接触防止作用は増すが、板幅方向への熱
伝達率分布の改善効果は非常に小さくなり、不均
一冷却に起因する材質の不均一、変形の防止が達
成できない。
すなわち本発明によれば、鋼板とノズルの距離
が小さくなればなる程噴流の鋼板に作用する力が
加速度的に大きくなるガスクツシヨン型と呼ぶノ
ズルを配し、かつその両側に鋼板に衝突した後の
冷却用ガスの排出通路を有する少なくとも１個以
上のストレートタイプのノズルを配置することに
より鋼板とノズルの距離（第１図Ｌ）を小さく設
定した装置においても鋼板の不均一冷却を大幅に
緩和しノズルへの接触を防止できるようになる。
が小さくなればなる程噴流の鋼板に作用する力が
加速度的に大きくなるガスクツシヨン型と呼ぶノ
ズルを配し、かつその両側に鋼板に衝突した後の
冷却用ガスの排出通路を有する少なくとも１個以
上のストレートタイプのノズルを配置することに
より鋼板とノズルの距離（第１図Ｌ）を小さく設
定した装置においても鋼板の不均一冷却を大幅に
緩和しノズルへの接触を防止できるようになる。
従つて本発明の装置においては次の効果が得ら
れる。
れる。
(1) 冷却装置の前後設備に起因する鋼板の振れ、
ヘツダの圧力のアンバランス等による鋼板のノ
ズルへの接触を防止できる。
ヘツダの圧力のアンバランス等による鋼板のノ
ズルへの接触を防止できる。
(2) 鋼板の板幅方向に対する熱伝達率の変化を小
さくできるので均一に冷却できることにより材
質の不均一および不均一冷却に起因する変形を
防止できる。
さくできるので均一に冷却できることにより材
質の不均一および不均一冷却に起因する変形を
防止できる。
(3) (1)および(2)からノズルと鋼板の距離を小さく
した設計ができるので熱伝達率を大きくするこ
とができる（すなわち、冷却速度の増大、冷却
装置の短縮、ブロワの小容量化が可能）。
した設計ができるので熱伝達率を大きくするこ
とができる（すなわち、冷却速度の増大、冷却
装置の短縮、ブロワの小容量化が可能）。
なお本発明装置の構造としては第４図に示すも
のの他に第９，１０，１１，１２図に示すものが
考えられる（第９，１０，１１，１２図における
付番は下記で説明するもの以外第４図に準ず
る）。
のの他に第９，１０，１１，１２図に示すものが
考えられる（第９，１０，１１，１２図における
付番は下記で説明するもの以外第４図に準ず
る）。
第９図に示すものはガスクツシヨンノズル６お
よび６′の構成に台形のブロツク７，７′を用いた
もので第４図と同等の作用、効果を示す。
よび６′の構成に台形のブロツク７，７′を用いた
もので第４図と同等の作用、効果を示す。
第１０図に示すものはガスクツシヨンノズル６
および６′の両側に配するストレートノズル５，
５′を２個に増したもので鋼板４の板幅方向への
均一冷却の点で第４図、第９図のものより有利で
あるが装置全体としての鋼板４に作用する噴流の
力はガスジエツトの本数が減少するのに従つて減
少する。
および６′の両側に配するストレートノズル５，
５′を２個に増したもので鋼板４の板幅方向への
均一冷却の点で第４図、第９図のものより有利で
あるが装置全体としての鋼板４に作用する噴流の
力はガスジエツトの本数が減少するのに従つて減
少する。
第１１図に示すものは第４図に示す２個のスト
レートノズル５，５′を１個のガスクツシヨンノ
ズル６，６′に置き替えたものに対し１個のスト
レートノズル５，５′を１個のガスクツシヨンノ
ズル６，６′に置き替えたものでガスクツシヨン
ノズルのスリツト幅ｄは第４，９，１０図のもの
の1/2となる。ノズル６，６′前面の単位面積当り
の力は他のものと変らないが、ガスクツシヨンノ
ズル６，６′の占める面積割合が増すため装置全
体として鋼板４に作用する力が増加し鋼板４の板
幅方向に対する均一冷却という点では少し劣る。
レートノズル５，５′を１個のガスクツシヨンノ
ズル６，６′に置き替えたものに対し１個のスト
レートノズル５，５′を１個のガスクツシヨンノ
ズル６，６′に置き替えたものでガスクツシヨン
ノズルのスリツト幅ｄは第４，９，１０図のもの
の1/2となる。ノズル６，６′前面の単位面積当り
の力は他のものと変らないが、ガスクツシヨンノ
ズル６，６′の占める面積割合が増すため装置全
体として鋼板４に作用する力が増加し鋼板４の板
幅方向に対する均一冷却という点では少し劣る。
このようにガスクツシヨンノズルとストレート
ノズルの組合せ方は、鋼板の均一冷却、ノズルへ
の接触防止を考え合せた条件によつて選定すれば
よい。
ノズルの組合せ方は、鋼板の均一冷却、ノズルへ
の接触防止を考え合せた条件によつて選定すれば
よい。
又第１２図に示すものはガスクツシヨンノズル
６，６′の先端部のみを角度βに折り曲げた第
４，９，１０，１１図のものに対しヘツダ２，
２′から直接角度βを持つ構造にしたもので、第
４，９図のものと同等の作用効果を有する。
６，６′の先端部のみを角度βに折り曲げた第
４，９，１０，１１図のものに対しヘツダ２，
２′から直接角度βを持つ構造にしたもので、第
４，９図のものと同等の作用効果を有する。
第１図は従来のガスジエツト冷却装置の断面
図、第２図は第１図の装置のノズル群による冷却
ガスの流れを示す平面図、第３図は第２図におけ
る鋼板の中央からエツヂ方向への熱伝達率の変化
を示す曲線図、第４図は本発明によるジエツト冷
却装置の断面図、第５図はガスクツシヨン型ノズ
ルの拡大断面図、第６図は本発明の装置における
鋼板進行方向の圧力分布図、第７図は本発明の装
置における鋼板が片方のノズルに近寄つたときの
鋼板に加わる圧力の強さを示す曲線図、第８図は
本発明の装置における鋼板の板幅方向への熱伝達
率分布図、第９図〜第１２図は本発明の装置の
種々の変形の断面図である。 １，１′…ブロワ、２，２′…ヘツダ、３，３′
…スリツトノズル、４…鋼板、５，５′…ストレ
ート型ノズル、６，６′…ガスクツシヨンノズ
ル。
図、第２図は第１図の装置のノズル群による冷却
ガスの流れを示す平面図、第３図は第２図におけ
る鋼板の中央からエツヂ方向への熱伝達率の変化
を示す曲線図、第４図は本発明によるジエツト冷
却装置の断面図、第５図はガスクツシヨン型ノズ
ルの拡大断面図、第６図は本発明の装置における
鋼板進行方向の圧力分布図、第７図は本発明の装
置における鋼板が片方のノズルに近寄つたときの
鋼板に加わる圧力の強さを示す曲線図、第８図は
本発明の装置における鋼板の板幅方向への熱伝達
率分布図、第９図〜第１２図は本発明の装置の
種々の変形の断面図である。 １，１′…ブロワ、２，２′…ヘツダ、３，３′
…スリツトノズル、４…鋼板、５，５′…ストレ
ート型ノズル、６，６′…ガスクツシヨンノズ
ル。
Claims (1)
- １ 軟鋼板連続焼鈍設備、ステンレス鋼板連続焼
鈍設備等の鋼ストリツプのガスジエツト冷却装置
において、走行する鋼板の両側に設けられた冷却
ガス供給用ヘツダと、前記ヘツダから突出して鋼
板の平面に傾斜して走行面の前方および後方から
ガスを噴射する複数のクツシヨン型ノズルと、前
記ヘツダから突出し鋼板に衝突した後の冷却ガス
の排出通路を持ち前記各クツシヨンの両側に配置
された少なくとも１つのストレート型ノズルとを
有することを特徴とする、鋼ストリツプのガスジ
エツト冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5700981A JPS57171627A (en) | 1981-04-17 | 1981-04-17 | Gaseous jet cooler for steel strip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5700981A JPS57171627A (en) | 1981-04-17 | 1981-04-17 | Gaseous jet cooler for steel strip |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57171627A JPS57171627A (en) | 1982-10-22 |
| JPS629166B2 true JPS629166B2 (ja) | 1987-02-26 |
Family
ID=13043444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5700981A Granted JPS57171627A (en) | 1981-04-17 | 1981-04-17 | Gaseous jet cooler for steel strip |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57171627A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61117232A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-04 | Nippon Steel Corp | 鋼帯の冷却装置 |
| FR2738577B1 (fr) * | 1995-09-12 | 1998-03-13 | Selas Sa | Dispositif de refroidissement d'un produit lamine |
-
1981
- 1981-04-17 JP JP5700981A patent/JPS57171627A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57171627A (en) | 1982-10-22 |
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