JPS63100249A

JPS63100249A - シリンダヘツドガスケツト

Info

Publication number: JPS63100249A
Application number: JP24426986A
Authority: JP
Inventors: Hiroaki Akita; 宏明秋田
Original assignee: YUUSAN GASKET KK
Current assignee: YUUSAN GASKET KK
Priority date: 1986-10-16
Filing date: 1986-10-16
Publication date: 1988-05-02
Anticipated expiration: 2011-02-21
Also published as: JPH0816510B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、シリンダヘッドと該ヘッドに嵌合された副燃
焼室部材とによって形成される副燃焼室を有する内燃機
関において、前記シリンダヘッドおよび副燃焼室部材と
シリンダブロックとの間に介装されるシリンダヘッドガ
スケットに関する。

〔従来の技術および発明が解決しようとする問題点〕

第７図は、副燃焼室を有する内燃機関および従来のシリ
ンダヘッドガスケットの例を示す。

この種の内燃世間においては、シリンダヘッド１に副燃
焼室部材２がきつく嵌合（圧入）されており、該副燃焼
室部材２とシリンダヘッド１とにより副燃焼室３が形成
されている。そして、前記副燃焼室部材２は、シリンダ
４の開口上の場所とシリンダ４の開口上から外れた場所
との両方にまたがって配置されている。なお、５はシリ
ンダブロック、６はシリンダ・ライナ、７は燃料噴射ノ
ズル、８はグロー・プラグである。また、９は副燃焼室
３とシリンダ４内とを連通する連通路であり、副燃焼室
部材２の下部に貫通されている。

この種の内燃機関においては、副燃焼室部材２の外側壁
とシリンダヘッド１との間の隙間からガス漏れが生じや
すい。また、加工精度および組立精度の限界、並びに副
燃焼室部材２を構成する材料とシリンダヘッド１を構成
する材料との熱彫版率の差により、副燃焼室部材２の下
面とシリンダヘッド１の下面との間に段差が生じがちで
あり、この段差によってもガス漏れが生じやすい。

そこで、従来、この種の内燃機関においては、例えば第
７図および８図に示されるようなシリンダヘッドガスケ
ット１０が用いられていた。この従来のシリンダヘッド
ガスケット１０は、多数のフック１１を両面に突出され
たフック鋼板１２の両面にゴムと石綿等とのコンパウン
ドからなるシートを圧着することにより、前記コンパウ
ンドの層１３を鋼板１２の両面に形成してなるガスケッ
ト本体１４と、この本体１４に設けられたシリンダ穴１
５と、前記本体１４のうちの、シリンダ穴１５の周辺に
装着された金属製のボアグロメット１６とを有してなる
。

そして、前記ボアグロメット１６はその一部を副燃焼室
部材２の下面の外周のやや外側にまで延長されている（
１６ａはこの延長部を示す）。したがって、このガスケ
ット１０のうち、シリンダ穴１５の周縁部分（以下、第
一の部分Ａという）においてはガスケット本体１４の両
面にボアグロメット１６が存在し、前記ボアグロメット
１６の延長部１６ａが位置する部分（以下、第二の部分
Ｂという）においてはガスケット本体１４の片面にのみ
ボアグロメット１６が存在し、残りの部分（以下、第三
の部分Ｃという）においてはガスケット本体１４の両面
ともボアグロメット１６は存在しない。

ここで、前記ボアグロメット１６は、第一の部分Ａにお
いてガスをシールするに十分な面圧を維持し、さらに第
二の部分Ｂ（延長部１６ａ）において副燃焼室部材２と
第一の部分Ａとの間を通過して来る少量のガスをシール
（所謂二次シール）するために必要な面圧を確保する目
的で設けられているものである。

第６図は、この従来のガスケット１０の第一の部分Ａ、
第二の部分Ｂおよび第三の部分Ｃにおける圧縮歪と圧縮
応力との関係をそれぞれ示したものである。そして、正
常な使用状態では、ガスケット１０全体が１０％程度圧
縮され、このとき第一の部分Ａの圧縮応力は１０００に
！Ｊ／ａｉ、第二の部分Ｂの圧縮応力は３００Ｋｇ／Ｃ
Ｉｉ、第三の部分Ｃの圧縮応力は１００Ｋｙ／ｃｔＡ程
度となる。

しかしながら、このような従来のシリンダヘツドガスケ
ット１０においては、（イ）シリンダ穴１５の周縁部においてガスの一次シー
ルを行う第一の部分Ａに大きな応力が作用すると、該部
分のゴム・石綿コンパウンド１３が圧縮弾性限度を越え
てしまい、シーリング応力の低下、シーリングギャップ
の拡大、ひいてはガス漏れおよびボアグロメット１６の
破損へと発展しやすい。

（ロ）ガスシール部、すなわち第一の部分Ａおよび第二
の部分Ｂに多大な熱的負荷が掛ることにより、これらの
部分においてゴム・石綿コンパウンド１３がへたり（ク
リープ）を起こしやすく、これによってもガス漏れを発
生しやすい。

（ハ）第三の部分Ｃに設けられろ水穴および油穴（図示
せず）の周囲は、シールが不十分になりがちであるので
、液状ガスケットを塗布したり、ゴム製のリングを装着
していたが、これらの作業は手間が掛り、生産性を低下
させる。また、液状ガスケットを塗布する場合には、必
ずしも満足すべきシール効果を得ることができない。

（ニ）水穴および油穴の周囲のシールを十分にするため
、ボルトの締め付は力を大きくすると、該ボルトの周囲
においてゴム・石綿コンパウンド１３に過大な応力が作
用し、その圧縮弾性限度を越えてしまい、ガスケット本
体１が破壊してしまう。

（ホ）ガスシール部、すなわち第一の部分Ａおよび第二
の部分Ｂに非金属材料（すなわち、ゴム・石綿コンパウ
ンド１３）の厚い層が存在するため、ガスシール部の熱
伝導性が悪く、副燃焼室部材２からシリンダブロック５
等へ熱を逃がす機能が十分でないので、副燃焼室３の周
囲の冷却が不十分になる。

等の欠点があった。

〔発明の目的〕

本発明は、前記従来の欠点を解消するべくなされたもの
で、理想的な面圧配分を得ることができるとともに、ガ
スシール部に大きな応力が作用しても圧縮弾性限度を越
えてしまうことがなく、また大きな熱負荷をを受けても
ガスシール部がへたり（クリープ）を起こすことがなく
、安定して優れたガスシール性能を維持でき、かつガス
シール部の熱伝導性が非常に良く、副燃焼室部材の熱の
放散を良好にすることができ、しかも水および油に対し
ても極めて優れたシール性能を安定して維持でき、水穴
および油穴の周囲に液状ガスケットを塗布したり、ゴム
製のリングを装着したりする必要もないシリンダヘッド
ガスケットを提供することを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明によるシリンダヘッドガスケットは、金属製の芯
板と、この芯板に設けられたシリンダ穴と、前記芯板の
前記シリンダヘッドおよび前記副燃焼室側の面のうちの
前記シリンダ穴の周縁部および該周縁部から前記副燃焼
室部材の外周よりヤヤ外側にまで延びる部分に重ねられ
た金属板からなるヘッド側シムと、前記芯板の前記シリ
ンダブロック側の面のうちの前記シリンダ穴の周縁部に
重ねられた金属板からなるブロック側シムと、前記ヘッ
ド側シム、前記芯板および前記ブロック側シムを外側か
ら挟んで前記ヘッド側およびブロック側シムの表面を覆
う金属製のボアグロメットと、前記芯板の両面のうちの
前記ヘッド側シムおよび前記ブロック側シムが存在しな
い部分に重ねられたヘッド側表面板およびブロック側表
面板と、前記芯板および前記表面板に貫通された水穴お
よび油穴と、各前記表面板のうちの前記水穴および前記
油穴の周囲にそれぞれ設けられ、該表面板の外面側に突
出するビード部とを有してなり、前記ヘッド側およびブ
ロック側表面板は、それぞれ金属板の両面に、圧縮性繊
維とゴム等のエラストマーとを含むコンパウンドからな
る圧縮性材料層をコーティングしてなり、該ガスケットの各部の初期厚さのうち、前記芯板の両面
に前記ヘッド側およびブロック側シムが重ねられ、さら
にその両側に前記ボアグロメットが設けられている部分
（以下、第一の部分りという）の初期厚さをｔ８１．前
記芯板の前記シリンダヘッドおよび前記副燃焼室側の面
に前記ヘッド側シムおよび前記ボアグロメットが重ねら
れている一方、前記シリンダブロック側の面に前記ブロ
ック側表面板が重ねられている部分Ｃ１２下、第二の部
分Ｅという）の初期厚さをｔＥ、前記芯板の前記シリン
ダヘッドおよび前記副燃焼室側の面に前記ヘッド側表面
板が重ねられている一方、前記シリンダブロック側の面
に前記ブロック側表面板が重ねられている部分（以下、
第三の部分Ｆという）であってかつ前記ビード部以外の
部分の初期厚さを１．とすると、ｔＤ＞ｔＥ＞ｔＦとさ
れているものである。

〔作用〕

本発明においては、第一の部分Ｄ１第二の部分Ｅおよび
第三の部分Ｆの初期厚さの関係は、上述の大小関係とな
っており、シリンダヘッドが締め付けられたとき、第一
の部分りおよび第二の部分Ｅの厚さが第三の部分Ｆの初
期厚さｔｒに達することになるので、第一の部分りにお
いて最も面圧が大となり、第二の部分Ｅ１第三の部分Ｆ
の順に面圧が小さくなφという理想的な面圧配分が得ら
れる。

また、このガスケットにおいては、シリンダ穴の周縁に
おいてガスシールを行う第一の部分りはすべて金属から
なるので、この部分に過大な応力が作用しても圧縮弾性
限度を超えることがなく、したがって前記従来のシリン
ダヘッドガスケットの場合のようにシーリング応力の低
下、シーリングギャップの拡大、ひいてはガス漏れおよ
びボアグロメットの破損等を招くこともない。そして、
当然へたり性も少なく、高いトルク保持力を得られるた
め、安定して優れたガスシール性能を維持することがで
きる。

ざらに、第一の部分りは金属のみから構成されているた
め、熱放散がよく、大きな熱負荷が掛っても、へたり（
クリープ）を起こしてガス漏れを生じるようなこともな
い。また同時に、副燃焼室部材からシリンダブロック等
へ熱が良く逃がされるため、副燃焼室の周囲の冷却が十
分に行われる。

また、第三の部分Ｆにおいては、ビードが設けられてい
ることにより、シリンダヘッドおよびシリンダブロック
に対する接触面積が制限されるので、小さなボルト締付
力で、水穴、袖穴の周囲において十分高い接触圧を得る
ことができる。

また、芯板に２枚の表面板を重ね合わせてガスケット本
体を構成するので、各表面板に使用される金属板の板厚
を十分薄くすることができる。そして、これらの薄い金
属板にビードをそれぞれ形成するので、これらのビード
部分（すなわち、水、油シール部）に比較的高い圧縮性
を持たせることができるため、安定した均一な面圧分布
状態が得られ、ビード部分に安定したシール応力を維持
でき、水、油のシールを極めて良好に維持できる。

また、ガスケット本体の第三の部分Ｆのうちのビード以
外の部分についてみても、前記のように圧縮性材料層が
薄いため、へたり性は極めて少なく、全体として高いト
ルク保持力が得られる。

さらに、ビードはプレス加工により形成できるので、従
来のように水穴および袖穴の周囲に液状ガスケットを塗
布したり、ゴム製のリングを装着した４つする場合に比
べ、シリンダヘッドガスケットの生産性を向上させるこ
とができる。

〔実施例〕

以下、本発明を図面に示す実施例に基づいて説明する。

第１図から第４図までは、本発明の一実施例を示す（な
お、第４図における符号１〜５，９は、前記第１図の場
合と同一の内燃機関の部品を示している）。ガスケット
本体２１は、板厚１２２＝０．７０ｓのｓｐｃｃｍ板か
らなる芯板２２の両面にヘッド側表面板２３、ブロック
側表面板２４をそれぞれ重ね合わせてなる。そして、前
記ヘッド側表面板２３は、５ＰＣＣ鋼板２３ａの両面に
、圧縮性無機繊維もしくは圧縮性有機繊維またはその両
者からなる基材繊維と、ゴム材と、ゴム薬品と、無機充
填材とのコンパウンドからなる薄い圧縮性材料層２３ｂ
を被覆してなる（第２図はヘッド側表面板２３の拡大断
面図である）。同様にして、前記表面板２４は、ｓｐｃ
ｃｍ板２４ａの両面に圧縮性材料１１２３ｂと同一のコ
ンパウンドからなる薄い圧縮性材料層２４ｂを被覆して
なる。なお、本実施例においては、鋼板２３ａ、２４ａ
の板厚はそれぞれ０．３Ｍ、これらの鋼板に被覆された
圧縮性材料ｆｆ１２３ｂ、２４ｂはそれぞれ片面につき
７５μとされており、したがって表面板２３．２４の総
板厚”２３＝　１２４はそれぞれ０．４５ｍとされてい
る。

なお、前記圧縮性材料層２３ｂ、２４ｂを構成するコン
パウンドの基材繊維を構成する無ｔｌｌ雑としては、石
綿、ガラス１ｉｕｔｔ、セラミック繊維、岩綿、鉱滓綿
、溶融石英繊維、化学処理高シリカ繊維、溶融珪酸アル
ミナ繊維、アルミナ連続ｍ維、安定化ジルコニア繊維、
窒化ホウ素ｌＩｉ維、チタン酸アルカリ＄１Ｉｉ１１ｔ
、ウィスカー、ボロン繊維、炭素ｗ４維、金属ｉｌｉ￥
Ｌ等を用いることができる。

また、前記コンパウンドの基材ｍ維を構成する右前繊維
としては、芳香族ポリアミド繊維、ポリアミド系繊維、
ポリオレフィン系繊維、ポリエステル系繊維、ポリアク
リロニトリル系繊維、ポリビニルアルコール系繊維、ポ
リ塩化ビニル系繊維、ポリ尿素系繊維、ポリウレタン系
ｍ紺、ポリフルオロカーボン系繊維、フェノール繊維、
セルロース系繊維等を用いることができる。

また、前記コンパウンドを構成するゴム材としては、ニ
トリルゴム（ＮＢＲ＞　、スチレンブタジェンゴム（Ｓ
ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、クロロプレンゴム（
ＣＲ）　、ブタジェンゴム（ＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩ
Ｒ）、エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ＞、フッ素ゴ
ム（ＦＰＭ）、シリコーンゴム（Ｓ　ｉ　）　、クロロ
スルフォン化ポリエチレン（Ｃ３Ｍ）　、エチレン酢ビ
ゴム（ＥＶＡ）、塩化ポリエチレン（ＣＰＥ）、塩化ブ
チルゴム（ＣＩＲ）、エピクロルヒドリンゴム（ＥＣＯ
）、ニトリルインブレンゴム（ＮＩＲ）、天然ゴム（Ｎ
Ｒ＞等を用いることができる。また、ゴム材の代りに他
の種のエラストマーを使用することもできる。

また、前記コンパウンドを構成するゴム薬品としては、
硫黄、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、過酸化物、ジニト
ロリベンゼン等の加硫剤、およびチアゾール系化合物、
ポリアミン系化合物、スルフェンアミド系化合物、ジチ
オカルバメート系化合物、アルデヒドアミン系化合物、
グアニジン系化合物、チオ尿素系化合物、キサンテート
系化合物等の加硫促進剤を用いることができる。

ざらに、前記充填材としては、クレー、タルク、硫酸バ
リウム、重炭酸ナトリウム、グラファイト、硫酸鉛、ト
リポリ石、ウオラストナイト等を用いることができる。

前記芯板２２には、シリンダ穴２５が設けられている。

そして、芯板２２のシリンダヘッド１および副燃焼室部
材２側の面のうち、シリンダ穴２５の周縁の環状の部分
および該部分からさらに副燃焼室部材２の下面の外周よ
りやや外側にまで延びる三日月状の部分には、ヘッド側
表面板２３は重ねられていない。また、芯板２２のシリ
ンダブロック側の面のうち、シリンダ穴２５の周縁の環
状の部分には表面板２４が重ねられていない。

そして、このように芯板２２の両面うちの表面板２３．
２４を重ねられていない部分には、それぞれ該各部分に
対応する形状の５ＰＣＣＷＡ板からなるヘッド側シム２
７およびブロック側シム２８が重ねられている。これら
のシム２７．２８の板厚ｔ２７＝　１２８はともに０．
２５．とされている。また、前記シム２７．２８設置部
には、板厚ｔ２６＝０．２５ｍのステンレス鋼からなる
ボアグロメット２６が、シム２７．２８を介して芯板２
２を挟むようにして装＠されている（ただし、ボアグロ
メット２６およびシム２７．２８の端部と表面板２３．
２４の端部との間には、若干の間隙２９，３０が設けら
れている）。

前記芯板２２および表面板２３．２４には、冷却水を通
過させるための水穴３１、潤滑油を通過させるための袖
穴３２（第３図参照）、および締付ボルトを挿通するた
めのボルト穴３３が設けられている。前記表面板２３．
２４のうちの水穴３１および袖穴３２の周囲の部分には
、第１図に示されるように外方に突出する横断面円弧状
のビード３４がプレス加工により形成されており、これ
らのビード３４はそれぞれ水穴３１および袖穴３２を環
状に取り囲んでいる（なお、水穴３１の周囲に形成され
るビード３４の横断面形状のみが第１図に示されている
が、袖穴３２の周囲に形成されるビード３４の横断面形
状も同様の形状である。

また、第３図の平面図においては、ビード３４は一点鎖
線で示されている）。

このシリンダヘッドガスケットは以上のような構成とな
っているので、シリンダ穴２５の周縁部分（以下、第一
の部分りという）においては、芯板２２のシリンダヘッ
ド１および副燃焼室部材２側の面にヘッド側シム２７が
存在する一方、シリンダブロック５側の面にブロック側
シム２８が存在し、ざらに各シム２７．２８の外側にそ
れぞれボアグロメット２６が存在する。したがって、こ
の第一の部分りにおけるこのガスケットの初期厚さｔ、
は、ｔＤ＝ｔ２２＋ｔ２７＋ｔ２８＋ｔ２６ｘ２＝　　１．
７０ｍとなっている。

また、シリンダ穴２５の周縁部分から副燃焼室部材２の
下面の外周よりやや外側にまで延びる三日月状の部分（
以下、第二の部分Ｅという）においては、芯板２２のシ
リンダヘッド１および副燃焼室部材２側の面にヘッド側
シム２７およびボアグロメット２６が存在する一方、シ
リンダブロック５側の面にブロック側表面板２４が存在
する。

したがって、この第二の部分Ｅにおけるこのガスケット
の初期厚ざｔＥは、ｉｔ　＝　ｊｌ’２２＋ｉ２ｙ＋　ｊ２Ｂ＋ｊ２４＝　
　１．６５　ｍ１ｌｌとなっている。

ざらに、このガスケットの残りの部分（以下、第三の部
分Ｆという）においては、芯板２２の両面にそれぞれ表
面板２３．２４が存在し、ボアグロメット２６は存在し
ない。したがって、この第三の部分Ｆのうちのビード３
４以外の部分におけるこのガスケットの初期厚さ１Ｆは
、ｔ　Ｆ＝　ｔ　２２＋ｔ　２３＋ｔ　２４＝　１．６０
厩となっている。

このようにこのガスケットにおいては、第一の部分Ｄ、
第二の部分Ｅおよび第三の部分Ｆの初期厚さの関係は、ｉｐ　＞ｔＥ＞ｔ。

となっており、第４図のようにシリンダヘッド１が締め
付けられたとき、第一の部分りおよび第二の部分Ｅの板
厚が第三の部分Ｆの初期厚さｔＦに達することになるの
で、第一の部分りにおいて最も面圧が大となり、第二の
部分Ｅ、第三の部分Ｆの順に面圧が小さくなるという理
想的な面圧配分が得られる。

具体的に言うと、第一の部分Ｄ１第二の部分Ｅ１および
第三の部分Ｃのビード３４部分における圧縮歪と圧縮応
力との関係は第５図のようになり、シリンダさラド１が
適正な締付力で締め付けられたとき、第一の部分りおよ
び第二の部分Ｅは５％程度圧縮されて圧縮応力はそれぞ
れ１００ＯＮｆｆ　／　ｃｒＡ、６００に！ｊ／ｃｍ程
度となり、第三の部分Ｃのビード３４部分は２０％程度
圧縮されて圧縮応力は４００Ｋｇ／ｄ程度となる。

また、このガスケットにおいては、シリンダ穴２５の周
縁においてガスシールを行う第一の部分りはすべて金属
からなるので、この部分に過大な応力が作用しても、第
５図の特性から明らかなように圧縮弾性限度を超えるこ
とがなく、したがって前記従来のシリンダヘッドガスケ
ットの場合のようにシーリング応力の低下、シーリング
ギャップの拡大、ひいてはガス漏れおよびボアグロメッ
ト２６の破損等を招くこともない。そして、当然へたり
性も少なく、高いトルク保持力を得られるため、安定し
て優れたガスシール性能を維持することができる。

さらに、第一の部分りは金属のみから構成されているた
め、熱放散がよく、大きな熱負荷が掛っても、へたり（
クリープ）を起こしてガス漏れを生じるようなこともな
い。また同時に、副燃焼室部材２からシリンダブロック
５等へ熱が良く逃がされるため、副燃焼室３の周囲の冷
却が十分に行われる。

また、ビード３４が設けられていることにより、シリン
ダヘッドおよびシリンダブロックに対する接触面積が制
限されるので、小さなボルト締付力で、水穴３１、袖穴
３２の周囲において十分高い接触圧を得ることができる
。

また、芯板２２に２枚の表面板２３．２４を重ね合わせ
てガスケット本体２１を構成するので、各表面板２３．
２４に使用される鋼板２３ａ、２４ａの板厚を十分薄く
することができる。そして、これらの薄い鋼板２３ａ、
２４ａにと一ド３４をそれぞれ形成するので、これらの
ビード３４部分（すなわち、水、油シール部）に比較的
高い圧縮性を持たせることができるため、安定した均一
な面圧分布状態が得られ、ビード３４部分に安定したシ
ール応力を維持でき、水、油のシールを極めて良好に維
持できる。

また、ガスケット本体２１の第三の部分Ｆのうちのビー
ド３４以外の部分についてみても、前記のように圧縮性
材料層２３ｂ、２４ｂが薄いため、へたり性は極めて少
なく、全体として高いトルク保持力が得られる。

また、ビード３４はプレス加工により形成できるので、
従来のように水穴および袖穴の周囲に液状ガスケットを
塗布したり、ゴム製のリングを装着したりする場合に比
べ、シリンダヘッドガスケットの生産性を向上させるこ
とができる。

なお、本発明において芯板、ヘッド側およびブロック側
シム、ヘッド側およびブロック側表面板を構成する金属
は、前記実施例に使用された金属に限られることはなく
、それぞれ催の種の金属を用いることも可能である。

〔発明の効果〕

以上のように本発明によるシリンダヘッドガスケットは
、（ａ＞理想的な面圧配分を得ることができる。

（ｂ）ガスシール部に大きな応力が作用しても、圧縮弾
性限度を越えてしまうことがない。

（Ｃ）大きな熱負荷をを受けても、ガスシール部がへた
りを起こすことがない。

（ｄ＞ガスシール部の熱伝導性が非常に良く、副燃焼室
部材の熱の放散を良好にすることができる。

（ｅ）上述のことから、安定して優れたガスシール性能
を維持できるのみならず、水および油に対しても極めて
優れたシール性能を安定して維持でき、しかも水穴およ
び袖穴の周囲に液状ガスケットを塗布したり、ゴム製の
リングを装着したりする必要もない。

等の優れた効果を得られるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によるシリンダヘッドガスケットの一実
施例を示す断面図（断面位置は第３図のＩ−Ｉ線）、第
２図は前記実施例におけるガスケット本体を示す部分拡
大断面図、第３図は前記実例を示す平面図、第４図は前
記実施例を、副燃焼室を有する内燃機関に装着した状態
にて示す断面図、第５図は前記実施例の各部分における
圧縮歪と圧縮応力との関係を示す特性図、第６図は従来
のシリンダヘッドガスケットの一例の各部分における圧
縮歪と圧縮応力との関係を示す特性図、第７図は前記従
来のシリンダヘッドガスケットを、副燃焼室を有する内
燃機関に装着した状態にて示す断面図、第８図は前記従
来のシリンダヘッドガスケットを示す断面図である。１・・・シリンダヘッド、２・・・副燃焼室部材、３・
・・副燃焼室、４・・・シリンダ、５・・・シリンダブ
ロック、２２・・・芯板、２３・・・ヘッド側表面板、
２３ａ・・）板、２３ｂ・・・圧縮性材料層、２４・・
・ブロック側表面板、２４ａ・・・鋼板、２４ｂ・・・
圧縮性材料層、２５・・・シリンダ穴、２６・・・ボア
グロメット、２７・・・ヘッド側シム、２８・・・ブロ
ック側シム、３１・・・水穴、３２・・・袖穴、３４・
・・ビード、第一の部分Ｄ１第二の部分Ｅ、第三の部分
Ｆ０特許出願人　ニーサンガスケット株式会社代　理　人　
弁理士　大食　泉第３図第４図第５図圧縮率（％）第６図 Δ １（Ｊ圧縮率（％）第７図第８図

Claims

【特許請求の範囲】シリンダの開口上の場所とシリンダの開口上から外れた
場所との両方にまたがつて配置されるようにシリンダヘ
ッドに嵌合され、該ヘッドとともに副燃焼室を形成する
副燃焼室部材を有する内燃機関において、前記シリンダ
ヘッドおよび前記副燃焼室部材とシリンダブロックとの
間に介装されるシリンダヘッドガスケットであつて、金属製の芯板と、この芯板に設けられたシリンダ穴と、
前記芯板の前記シリンダヘッドおよび前記副燃焼室側の
面のうちの前記シリンダ穴の周縁部および該周縁部から
前記副燃焼室部材の外周よりやや外側にまで延びる部分
に重ねられた金属板からなるヘッド側シムと、前記芯板
の前記シリンダブロック側の面のうちの前記シリンダ穴
の周縁部に重ねられた金属板からなるブロック側シムと
、前記ヘッド側シム、前記芯板および前記ブロック側シ
ムを外側から挟んで前記ヘッド側およびブロック側シム
の表面を覆う金属製のボアグロメットと、前記芯板の両
面のうちの前記ヘッド側シムおよび前記ブロック側シム
が存在しない部分に重ねられたヘッド側表面板およびブ
ロック側表面板と、前記芯板および前記表面板に貫通さ
れた水穴および油穴と、各前記表面板のうちの前記水穴
および前記油穴の周囲にそれぞれ設けられ、該表面板の
外面側に突出するビード部とを有してなり、前記ヘッド
側およびブロック側表面板は、それぞれ金属板の両面に
、圧縮性繊維とゴム等のエラストマーとを含むコンパウ
ンドからなる圧縮性材料層をコーティングしてなり、該ガスケットの各部の初期厚さのうち、前記芯板の両面
に前記ヘッド側およびブロック側シムが重ねられ、さら
にその両側に前記ボアグロメットが設けられている部分
の初期厚さをｔ＿Ｄ、前記芯板の前記シリンダヘッドお
よび前記副燃焼室側の面に前記ヘッド側シムおよび前記
ボアグロメットが重ねられている一方、前記シリンダブ
ロック側の面に前記ブロック側表面板が重ねられている
部分の初期厚さをｔ＿Ｅ、前記芯板の前記シリンダへッ
ドおよび前記副燃焼室側の面に前記ヘッド側表面板が重
ねられている一方、前記シリンダブロック側の面に前記
ブロック側表面板が重ねられている部分であってかつ前
記ビード部以外の部分の初期厚さをｔ＿Ｆとすると、ｔ
＿Ｄ＞ｔ＿Ｅ＞ｔ＿Ｆとされていることを特徴とするシ
リンダヘッドガスケット。