JPS63176820A - なじみ性のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受およびその製造法 - Google Patents
なじみ性のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受およびその製造法Info
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- JPS63176820A JPS63176820A JP566187A JP566187A JPS63176820A JP S63176820 A JPS63176820 A JP S63176820A JP 566187 A JP566187 A JP 566187A JP 566187 A JP566187 A JP 566187A JP S63176820 A JPS63176820 A JP S63176820A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、すぐれたなじみ性を有し、特になじみ運転
時間の著しい短縮化を可能とする乾式および含油タイプ
のＣｕ合金製焼結軸受、およびその製造法に関するもの
である。
時間の著しい短縮化を可能とする乾式および含油タイプ
のＣｕ合金製焼結軸受、およびその製造法に関するもの
である。
従来、一般に。
Ｓｎ：３〜２０チ、
Ｐｂ：０．１〜２０％、
を含有し、さらに必要に応じて、
Ｃ：０．１ 〜１０ ター； 、 Ｍ ｏ
Ｓ ２ 二 〇、１ 〜１０ チ。
Ｓ ２ 二 〇、１ 〜１０ チ。
Ｐ：０．０５〜２％、 Ｂ：０．Ｏ２Ｎ２ ％、
Ｚｎ： ０．０ １〜ｌ Ｏ％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＣｕと不
可避不純物からなる組成（以上重量％、以下組成成分に
関するチは重量％を示す）、並びに５〜３０％の多孔率
を有する乾式または含油タイプのＣｕ合金製焼結軸受が
知られ、またこのＣｕ合金製焼結軸受が通常の粉末冶金
法にて製造されることも良く知られるところである。
Ｚｎ： ０．０ １〜ｌ Ｏ％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＣｕと不
可避不純物からなる組成（以上重量％、以下組成成分に
関するチは重量％を示す）、並びに５〜３０％の多孔率
を有する乾式または含油タイプのＣｕ合金製焼結軸受が
知られ、またこのＣｕ合金製焼結軸受が通常の粉末冶金
法にて製造されることも良く知られるところである。
しかし、上記の従来Ｃｕ合金製焼結軸受においては、装
置に組込まれてなじみ運転を行なう場合、一定の摩擦係
数を示すようになるまでに比較的長時間を要するのが現
状でアシ、シたがってコスト合理化の立場から、なじみ
運転時間の短縮化が強く望まれている。
置に組込まれてなじみ運転を行なう場合、一定の摩擦係
数を示すようになるまでに比較的長時間を要するのが現
状でアシ、シたがってコスト合理化の立場から、なじみ
運転時間の短縮化が強く望まれている。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、なじみ
性のすぐれたＣｕ合金製焼結含油軸受を開発すべく研究
を行なった結果、上記の乾式または含油タイプの従来Ｃ
ｕ合金製焼結軸受に、大気雰囲気中、不活性ガス雰囲気
中、還元性ガス雰囲気中、あるいは真空雰囲気中（これ
らの雰囲気のいずれでもよく、以下無条件雰囲気という
）、１８０〜３５０℃の範囲内の所定温度に加熱保持の
条件で熱処理を施すと、その表面部にＳｎおよびＰｂが
溶出して、Ｓｎ−Ｐｂ合金層が形成されるようになシ、
このＳｎ −Ｐｂ合金層は軟質で、なじみ性の著しくす
ぐれた特性をもつので、この結果の０ｎ合金製焼結軸受
のなじみ運転時間はきわめて短かいものとなるという知
見を得たのである。
性のすぐれたＣｕ合金製焼結含油軸受を開発すべく研究
を行なった結果、上記の乾式または含油タイプの従来Ｃ
ｕ合金製焼結軸受に、大気雰囲気中、不活性ガス雰囲気
中、還元性ガス雰囲気中、あるいは真空雰囲気中（これ
らの雰囲気のいずれでもよく、以下無条件雰囲気という
）、１８０〜３５０℃の範囲内の所定温度に加熱保持の
条件で熱処理を施すと、その表面部にＳｎおよびＰｂが
溶出して、Ｓｎ−Ｐｂ合金層が形成されるようになシ、
このＳｎ −Ｐｂ合金層は軟質で、なじみ性の著しくす
ぐれた特性をもつので、この結果の０ｎ合金製焼結軸受
のなじみ運転時間はきわめて短かいものとなるという知
見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 Ｓｎ：３ 〜２０ ％ 、 Ｐｂ 二
０．１ 〜２０％ 、を含有し、さらに必要に応じ
て、 Ｃ：０．１〜１０チ、 ＭｏＳ２ ：０．１〜１０％。
て、 Ｓｎ：３ 〜２０ ％ 、 Ｐｂ 二
０．１ 〜２０％ 、を含有し、さらに必要に応じ
て、 Ｃ：０．１〜１０チ、 ＭｏＳ２ ：０．１〜１０％。
Ｐ：０．０５〜２％、 Ｂ：０．０１〜２％、Ｚｎ：
０．０１〜１０ ％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＣｕと不
可避不純物からなる組成、並びに５〜３０％の多孔率を
有するＣ”ｕ合金製焼結軸受の表面部に。
０．０１〜１０ ％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＣｕと不
可避不純物からなる組成、並びに５〜３０％の多孔率を
有するＣ”ｕ合金製焼結軸受の表面部に。
平均層厚：０．１〜１０μｍの軟質なＳｎ−Ｐｂ合金層
を溶出形成してなるなじみ性のすぐれた乾式または含油
タイプのＣｕ合金製焼結軸受、並びに上記のＳｎＰｂ合
金層の溶出形成熱処理を、無条件雰囲気中、１８０〜３
５０℃の範囲内の所定温度に加熱保持の条件で行なうな
じみ性のすぐれた乾式または含油タイプのＣｕ合金製焼
結軸受の製造法に特徴を有するものである。
を溶出形成してなるなじみ性のすぐれた乾式または含油
タイプのＣｕ合金製焼結軸受、並びに上記のＳｎＰｂ合
金層の溶出形成熱処理を、無条件雰囲気中、１８０〜３
５０℃の範囲内の所定温度に加熱保持の条件で行なうな
じみ性のすぐれた乾式または含油タイプのＣｕ合金製焼
結軸受の製造法に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の焼結軸受について、成分組成、多孔
率、熱処理温度、およびＳｎ−Ｐｂ合金層の平均層厚を
上記の通シに限定した理由を説明する。
率、熱処理温度、およびＳｎ−Ｐｂ合金層の平均層厚を
上記の通シに限定した理由を説明する。
Ａ、成分組成
（ａ） Ｓｎ
Ｓｎ成分には、 ＣｕおよびＰｂと良くぬれ、強度を向
上させる作用があるが、その含有量が３％未満では所望
の強度を確保することができず、一方その含有量が２０
％を越えるとδ相が過大に析出し、脆化するようになる
ことから、その含有量を３〜２０チと定めた。
上させる作用があるが、その含有量が３％未満では所望
の強度を確保することができず、一方その含有量が２０
％を越えるとδ相が過大に析出し、脆化するようになる
ことから、その含有量を３〜２０チと定めた。
（ｂ） Ｐｂ
Ｐｂ酸成分は、素地に分散して潤滑性を向上させる作用
があるが、その含有量が０．１％未満では所望の潤滑性
が得られず、一方その含有量が２０係を越えると、強度
が低下するようになることから、その含有量を０．１〜
２０％と定めた。
があるが、その含有量が０．１％未満では所望の潤滑性
が得られず、一方その含有量が２０係を越えると、強度
が低下するようになることから、その含有量を０．１〜
２０％と定めた。
（Ｃ）ＣおよびＭｏ Ｓ ２
これらの成分には、潤滑性向上効果があるので、特に潤
滑性が要求される場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が、それぞれＣ：０．１％未満およびＭｏＳ２
二０．１％未満では所望の潤滑性向上効果が得られず
、一方その含有量がＣ：１０％およびＭＯ８２：１０
％をそれぞれ越えると、強度低下が著しくなることから
、その含有量をＣ：０．１〜１０チ、ＭｏＳ２ 二〇、
１〜１０％と定めだ。
滑性が要求される場合に必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が、それぞれＣ：０．１％未満およびＭｏＳ２
二０．１％未満では所望の潤滑性向上効果が得られず
、一方その含有量がＣ：１０％およびＭＯ８２：１０
％をそれぞれ越えると、強度低下が著しくなることから
、その含有量をＣ：０．１〜１０チ、ＭｏＳ２ 二〇、
１〜１０％と定めだ。
（ａ） ｐおよびＢ
これらの成分には、液相焼結を行なわしめて強度を向上
させる作用がちるので、高強度が要求される場合に必要
に応じて含廟されるが、その含有童がそれぞれＰ：０．
０５％未満およびＢ：０．Ｃ１チ未満では所望の強度向
上効果が得られず、一方その含有量が、それぞれＰ：２
％およびＢ：２％を越えると、寸法変化が著しく、かつ
相手攻撃性が増大するようになることから、その含有量
を、それぞれＰ：０．０５〜２％、Ｂ：０．０１〜２％
と定めた。
させる作用がちるので、高強度が要求される場合に必要
に応じて含廟されるが、その含有童がそれぞれＰ：０．
０５％未満およびＢ：０．Ｃ１チ未満では所望の強度向
上効果が得られず、一方その含有量が、それぞれＰ：２
％およびＢ：２％を越えると、寸法変化が著しく、かつ
相手攻撃性が増大するようになることから、その含有量
を、それぞれＰ：０．０５〜２％、Ｂ：０．０１〜２％
と定めた。
（ｅ） Ｚｎ
Ｚｎ成分には、素地に固溶して、これを強化する作用が
あるので、高強度が要求される場合に必要に応じて含有
されるが、その含有量が０．１％未満では所望の強度向
上効果が得られず、一方その含有量が１０％を越えると
相手攻撃性が増大するようになることから、その含有量
をＯ４１〜１０チと定めた。
あるので、高強度が要求される場合に必要に応じて含有
されるが、その含有量が０．１％未満では所望の強度向
上効果が得られず、一方その含有量が１０％を越えると
相手攻撃性が増大するようになることから、その含有量
をＯ４１〜１０チと定めた。
Ｂ、多孔率
多孔率が５％未満では所望の潤滑特性が得られず、一方
多孔率が３０％を越えると、極端に強度低下をきたすよ
うになることから、多孔率を５〜３０％と定めた。
多孔率が３０％を越えると、極端に強度低下をきたすよ
うになることから、多孔率を５〜３０％と定めた。
Ｃ５熱処理温度
熱処理温度が１８０℃未満では、実操業上、経済的にＳ
ｎ −Ｐｂ合金層を形成するのが困難であり。
ｎ −Ｐｂ合金層を形成するのが困難であり。
一方その温度が３５０℃を越えると、軸受が熱変形する
ようになることから、その温度を１８０〜３５０℃と定
めた。
ようになることから、その温度を１８０〜３５０℃と定
めた。
Ｄ、Ｓｎ−Ｐｂ合金層の平均層厚
その平均層厚が０．１μｍ未満では所望のすぐれたなじ
み性を確保することができず、一方その平均層厚が１０
μｍを越えると、軟質層の増大による摩耗進行の促進を
うながすようになることから、その平均層厚を０．１〜
１０μｍと定めた。
み性を確保することができず、一方その平均層厚が１０
μｍを越えると、軟質層の増大による摩耗進行の促進を
うながすようになることから、その平均層厚を０．１〜
１０μｍと定めた。
つぎに、この発明の焼結軸受を実施例によシ具体的に説
明する。
明する。
原料粉末として、いずれも−１００ｍｅｓｈのＣｕ −
８ｎ合金（Ｓｎ：１０％含有）粉末、Ｃｕ−Ｐｂ合金（
Ｐｂ：５０％含有）粉末、Ｐｂ−８ｎ合金（Ｓｎ：５０
％含有）粉末、Ｃｕ−８ｎ−Ｐｂ合金（Ｓｎ： １０％
、Ｐｂ：１０チ含有）粉末、Ｃｕ粉末、 Ｓｎ粉末、Ｐ
ｂ粉末、黒鉛粉末、Ｍｏ Ｓ ２粉末、Ｃｕ−Ｐ合金（
Ｐ：１０％含有）粉末、Ｃｕ−Ｂ合金（Ｂ：５％含有）
粉末、およびＺｎ粉末を用意し、これら原料粉末を、そ
れぞれ第１表に示される配合組成に配合し１通常の条件
で混合した後、０，５〜８ ｔｏｎ／α２の範囲内の所
定の圧力で圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を
、分解天然ガス雰囲気中、６００〜８ｏｏ℃の範囲内の
所定の温度で焼結して；実質的に配合組成と同一の成分
組成、並びに第１表に示される多孔率を有し、さらに外
径：１６ｍＸ内径：８朋×高さ：８ｕの寸法をもったＣ
ｕ合金製焼結軸受を製造し、引続いて、このＣｕ合金製
焼結軸受に対して、同じく第１表に示される条件でＳｎ
−Ｐｂ合合金影形成熱処理この熱処理は、焼結後の冷却
過程を利用し、冷却途中における１８０〜３５０℃の範
囲内の所定温度に所定時間保持することによって行なっ
てもよい）を施して、同じく第１表に示される平均層厚
のＳｎ −Ｐｂ合金層を形成し、最終的にサイジング処
理（このサイジング処理は前記のＳｎ−Ｐｂ合金層形成
熱処理の前に行なってもよい）シ、多孔率：１８％以上
のものについては含油処理を施すことによって本発明Ｃ
ｕ合金製焼結軸受１〜３ｏを製造した。
８ｎ合金（Ｓｎ：１０％含有）粉末、Ｃｕ−Ｐｂ合金（
Ｐｂ：５０％含有）粉末、Ｐｂ−８ｎ合金（Ｓｎ：５０
％含有）粉末、Ｃｕ−８ｎ−Ｐｂ合金（Ｓｎ： １０％
、Ｐｂ：１０チ含有）粉末、Ｃｕ粉末、 Ｓｎ粉末、Ｐ
ｂ粉末、黒鉛粉末、Ｍｏ Ｓ ２粉末、Ｃｕ−Ｐ合金（
Ｐ：１０％含有）粉末、Ｃｕ−Ｂ合金（Ｂ：５％含有）
粉末、およびＺｎ粉末を用意し、これら原料粉末を、そ
れぞれ第１表に示される配合組成に配合し１通常の条件
で混合した後、０，５〜８ ｔｏｎ／α２の範囲内の所
定の圧力で圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を
、分解天然ガス雰囲気中、６００〜８ｏｏ℃の範囲内の
所定の温度で焼結して；実質的に配合組成と同一の成分
組成、並びに第１表に示される多孔率を有し、さらに外
径：１６ｍＸ内径：８朋×高さ：８ｕの寸法をもったＣ
ｕ合金製焼結軸受を製造し、引続いて、このＣｕ合金製
焼結軸受に対して、同じく第１表に示される条件でＳｎ
−Ｐｂ合合金影形成熱処理この熱処理は、焼結後の冷却
過程を利用し、冷却途中における１８０〜３５０℃の範
囲内の所定温度に所定時間保持することによって行なっ
てもよい）を施して、同じく第１表に示される平均層厚
のＳｎ −Ｐｂ合金層を形成し、最終的にサイジング処
理（このサイジング処理は前記のＳｎ−Ｐｂ合金層形成
熱処理の前に行なってもよい）シ、多孔率：１８％以上
のものについては含油処理を施すことによって本発明Ｃ
ｕ合金製焼結軸受１〜３ｏを製造した。
つぎに、この結果得られた本発明Ｃｕ合金製焼結軸受１
〜３０、並びに上記のＳｎ−Ｐｂ合金層形成熱処理を行
なわｋい以外は同一の条件で製造したＣｕ合金製焼結軸
受（これは従来Ｃｕ合金製焼結軸受に相当するので、以
下従来Ｃｕ合金製焼結軸受という）１〜３０について、 相手材二直径８期の３４５Ｃ（中炭素＃Ｉ）製シャフト
、 周速：１００ｍ／飄。
〜３０、並びに上記のＳｎ−Ｐｂ合金層形成熱処理を行
なわｋい以外は同一の条件で製造したＣｕ合金製焼結軸
受（これは従来Ｃｕ合金製焼結軸受に相当するので、以
下従来Ｃｕ合金製焼結軸受という）１〜３０について、 相手材二直径８期の３４５Ｃ（中炭素＃Ｉ）製シャフト
、 周速：１００ｍ／飄。
面圧：１０ｋｇｆ／ｃＩｒＬ２、
の条件でなじみ試験を行ない、一定の摩擦係数を示すま
でに到る運転時間を測定した。これらの結果を＄２表に
示した。なお、第２表には一定化した摩擦係数も示した
。
でに到る運転時間を測定した。これらの結果を＄２表に
示した。なお、第２表には一定化した摩擦係数も示した
。
また、第１図および第２図には、それぞれ本発明Ｃｕ合
金製焼結軸受２および従来Ｃｕ合金製焼結軸受２の表面
断面部における金属顕微鏡による金属組織写真を示した
。
金製焼結軸受２および従来Ｃｕ合金製焼結軸受２の表面
断面部における金属顕微鏡による金属組織写真を示した
。
第２表および第１．２図に示される結果から、本発明Ｃ
ｕ合金製焼結軸受１〜３０においては、いずれも表面部
に形成されたＳｎ−Ｐｂ合金層によって一定の摩擦係数
を示すに到るまでの運転時間が。
ｕ合金製焼結軸受１〜３０においては、いずれも表面部
に形成されたＳｎ−Ｐｂ合金層によって一定の摩擦係数
を示すに到るまでの運転時間が。
このＳｎ−Ｐｂ合金層の形成がない従来Ｃｕ合金製焼結
軸受１〜３０に比して、相対的に著しく短かく、かつこ
れよシ低い摩擦係数を示すことが明らかである。
軸受１〜３０に比して、相対的に著しく短かく、かつこ
れよシ低い摩擦係数を示すことが明らかである。
上述のように、この発明の方法によれば、なじみ性のす
ぐれたＣｕ合金製焼結軸受を製造することができ、これ
によってなじみ運転時間の著しい短縮化がはかれるので
、コスト合理化に寄与するところ大なるものがあるなど
工業上有用な効果がもたらされるのである。
ぐれたＣｕ合金製焼結軸受を製造することができ、これ
によってなじみ運転時間の著しい短縮化がはかれるので
、コスト合理化に寄与するところ大なるものがあるなど
工業上有用な効果がもたらされるのである。
第１図は本発明Ｃｕ合金製焼結軸受の表面断面部を示す
金属顕微鏡による金属組織写真、第２図は従来Ｃｕ合金
製焼結軸受の表面断面部を示す金属顕微鏡による金属組
織写真である。
金属顕微鏡による金属組織写真、第２図は従来Ｃｕ合金
製焼結軸受の表面断面部を示す金属顕微鏡による金属組
織写真である。
Claims (9)
- （１）Ｓｎ：３〜２０％、 Ｐｂ：０．１〜２０％、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、並びに５〜３０％の多孔率を有するＣｕ合
金製焼結軸受の表面部に、平均層厚：０．１〜１０μｍ
の軟質なＳｎ−Ｐｂ合金層を溶出形成してなるなじみ性
のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受。 - （２）Ｓｎ：３〜２０％、 Ｐｂ：０．１〜２０％、 を含有し、さらに、 Ｃ：０．１〜１０％、 ＭｏＳ＿２：０．１〜１０％、 のうちの１種または２種を含有し、残りがＣｕと不可避
不純物からなる組成（以上重量％）、並びに５〜３０％
の多孔率を有するＣｕ合金製焼結軸受の表面部に、平均
層厚：０．１〜１０μｍの軟質なＳｎ−Ｐｂ合金層を溶
出形成してなるなじみ性のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受
。 - （３）Ｓｎ：３〜２０％、 Ｐｂ：０．１〜２０％、 を含有し、さらに、 Ｐ：０．０５〜２％、 Ｂ：０．０１〜２％、 のうちの１種または２種を含有し、残りがＣｕと不可避
不純物からなる組成（以上重量％）、並びに５〜３０％
の多孔率を有するＣｕ合金製焼結軸受の表面部に、平均
層厚：０．１〜１０μｍの軟質なＳｎ−Ｐｂ合金層を溶
出形成してなるなじみ性のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受
。 - （４）Ｓｎ：３〜２０％、 Ｐｂ：０．１〜２０％、 を含有し、さらに、 Ｚｎ：０．１〜１０％、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、並びに５〜３０％の多孔率を有するＣｕ合
金製焼結軸受の表面部に、平均層厚：０．１〜１０μｍ
の軟質なＳｎ−Ｐｂ合金層を溶出形成してなるなじみ性
のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受。 - （５）Ｓｎ：３〜２０％、 Ｐｂ：０．１〜２０％、 を含有し、 Ｃ：０．１〜１０％、 ＭｏＳ＿２：０．１〜１０％、 のうちの１種または２種を含有し、さらに、Ｐ：０．０
５〜２％、 Ｂ：０．０１〜２％、 のうちの１種または２種を含有し、残りがＣｕと不可避
不純物からなる組成（以上重量％）、並びに５〜３０％
の多孔率を有するＣｕ合金製焼結軸受の表面部に、平均
層厚：０．１〜１０μｍの軟質なＳｎ−Ｐｂ合金層を溶
出形成してなるなじみ性のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受
。 - （６）Ｓｎ：３〜２０％、 Ｐｂ：０．１〜２０％、 を含有し、 Ｃ：０．１〜１０％、 ＭｏＳ＿２：０．１〜１０％、 のうちの１種または２種を含有し、さらに Ｚｎ：０．１〜１０％、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、並びに５〜３０％の多孔率を有するＣｕ合
金製焼結軸受の表面部に、平均層厚：０．１〜１０μｍ
の軟質なＳｎ−Ｐｂ合金層を溶出形成してなるなじみ性
のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受。 - （７）Ｓｎ：３〜２０％、 Ｐｂ：０．１〜２０％、 を含有し、さらに Ｐ：０．０５〜２％、 Ｂ：０．０１〜２％、 のうちの１種または２種を含有し、さらに、Ｚｎ：０．
１〜１０％、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、並びに５〜３０％の多孔率を有するＣｕ合
金製焼結軸受の表面部に、平均層厚：０．１〜１０μｍ
の軟質なＳｎ−Ｐｂ合金層を溶出形成してなるなじみ性
のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受。 - （８）Ｓｎ：３〜２０％、 Ｐｂ：０．１〜２０％、 を含有し、 Ｃ：０．１〜１０％、 ＭｏＳ＿２：０．１〜１０％、 のうちの１種または２種を含有し、 Ｐ：０．０５〜２％、 Ｂ：０．０１〜２％、 のうちの１種または２種を含有し、さらに、Ｚｎ：０．
１〜１０％、 を含有し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）、並びに５〜３０％の多孔率を有するＣｕ合
金製焼結軸受の表面部に、平均層厚：０．１〜１０μｍ
の軟質なＳｎ−Ｐｂ合金層を溶出形成してなるなじみ性
のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受。 - （９）Ｓｎ：３〜２０％、 Ｐｂ：０．１〜２０％、 を含有し、かつ５〜３０％の多孔率を有するＣｕ合金製
焼結軸受に、無条件雰囲気中、１８０〜３５０℃の範囲
内の所定温度に加熱保持の条件でＳｎ−Ｐｂ合金溶出熱
処理を施して、その表面部に平均層厚：０．１〜１０μ
ｍの軟質なＳｎ−Ｐｂ合金層を溶出形成することを特徴
とするなじみ性のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受の製造法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP566187A JPH0819947B2 (ja) | 1987-01-13 | 1987-01-13 | なじみ性のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP566187A JPH0819947B2 (ja) | 1987-01-13 | 1987-01-13 | なじみ性のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63176820A true JPS63176820A (ja) | 1988-07-21 |
| JPH0819947B2 JPH0819947B2 (ja) | 1996-03-04 |
Family
ID=11617291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP566187A Expired - Lifetime JPH0819947B2 (ja) | 1987-01-13 | 1987-01-13 | なじみ性のすぐれたＣｕ合金製焼結軸受およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0819947B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03505908A (ja) * | 1988-07-06 | 1991-12-19 | インターエレクトリック アーゲー | シヤフト・ベアリング・ユニット |
| WO2019223077A1 (zh) * | 2018-05-21 | 2019-11-28 | 海安县鹰球粉末冶金有限公司 | 一种应用于汽车车灯电机含油轴承的制造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103372649B (zh) * | 2012-04-17 | 2015-12-16 | 重庆聚能粉末冶金有限公司 | 一种摩托车拨叉的制造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20060008021A (ko) | 2004-07-23 | 2006-01-26 | 삼성전자주식회사 | 인쇄회로기판 및 이를 이용한 평판표시장치 |
-
1987
- 1987-01-13 JP JP566187A patent/JPH0819947B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03505908A (ja) * | 1988-07-06 | 1991-12-19 | インターエレクトリック アーゲー | シヤフト・ベアリング・ユニット |
| WO2019223077A1 (zh) * | 2018-05-21 | 2019-11-28 | 海安县鹰球粉末冶金有限公司 | 一种应用于汽车车灯电机含油轴承的制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0819947B2 (ja) | 1996-03-04 |
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