JPS63192593A - サブマ−ジア−ク溶接用ボンドフラツクス - Google Patents
サブマ−ジア−ク溶接用ボンドフラツクスInfo
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- JPS63192593A JPS63192593A JP2403187A JP2403187A JPS63192593A JP S63192593 A JPS63192593 A JP S63192593A JP 2403187 A JP2403187 A JP 2403187A JP 2403187 A JP2403187 A JP 2403187A JP S63192593 A JPS63192593 A JP S63192593A
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- flux
- welding
- bead
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は軟鋼、又は５０キロ鋼以上の高張力鋼の突き合
わせ溶接やゼツクス柱の角継手溶接に用いるサブマージ
アーク溶接用フランクスに係り。
わせ溶接やゼツクス柱の角継手溶接に用いるサブマージ
アーク溶接用フランクスに係り。
さらに詳しくは厚板の大入熱多層盛溶接において溶着速
度が大きく、かつスラグ剥離性の優れ罠フラックスに関
するものである。
度が大きく、かつスラグ剥離性の優れ罠フラックスに関
するものである。
近年、鋼構造物の大型化あるいは建築物の高層化等にエ
リ被溶接材の板厚が厚くなる傾向が著しく、５０〜１５
Ｑ＋門の厚板の溶接が各所で行なわれている。このよう
な厚板の溶接を通常の溶接法で溶接していたのでに、い
たずらに溶接パス数が多くな怜極めて非能率となる。こ
のような厚板の溶接を高能率化する方法としては主に■
開先断面積をなるべく狭くし、溶着量を減少させる方法
と■大人熱を用い溶着速度を大きくする事にエリ。
リ被溶接材の板厚が厚くなる傾向が著しく、５０〜１５
Ｑ＋門の厚板の溶接が各所で行なわれている。このよう
な厚板の溶接を通常の溶接法で溶接していたのでに、い
たずらに溶接パス数が多くな怜極めて非能率となる。こ
のような厚板の溶接を高能率化する方法としては主に■
開先断面積をなるべく狭くし、溶着量を減少させる方法
と■大人熱を用い溶着速度を大きくする事にエリ。
法があるが、狭い開先内ではそれに相応する工うに溶接
電流も低くする必要があり、開先断面積は減少して、＠
済的ではあるが、パス数そのものは期待する程減らす事
は出来ない。
電流も低くする必要があり、開先断面積は減少して、＠
済的ではあるが、パス数そのものは期待する程減らす事
は出来ない。
■の方法は大電流の多電極溶接を行なえば、それだけ溶
着速度も増大し、能率を上げる事が出来る。
着速度も増大し、能率を上げる事が出来る。
ところで一般に溶接法として被覆アーク溶接法。
ガスシールドアーク溶接法およびサブマージアーク溶接
法があるが、特にサブマージアーク溶接法は他の溶接法
に比し、電流値を容易に上げ得る事。
法があるが、特にサブマージアーク溶接法は他の溶接法
に比し、電流値を容易に上げ得る事。
アークがフラックス中で発生し、不可視アークのため溶
接作業が容易であることなどの理由から。
接作業が容易であることなどの理由から。
大電流高能率溶接に広く用いられている。又、サブマー
ジアーク溶接にフラックス中に鉄粉を添加する事が出来
るため、その分高着率會期待する事が出来る。しかしな
がらサブマージ アーク溶接の作業上の最大の問題点は
、フラックスが溶融して生成したスラグが開先内にはま
り込んでしまうため、このスラグの除去に多大な労力を
要する事であり、また電流を上げるとこの傾向は特に増
大する。この場合、開先を１パスの溶接で充填してしま
えば、スラグは開先の外側に生成するために開先内には
まり込む事なく、容易に除去する事が出来る。
ジアーク溶接にフラックス中に鉄粉を添加する事が出来
るため、その分高着率會期待する事が出来る。しかしな
がらサブマージ アーク溶接の作業上の最大の問題点は
、フラックスが溶融して生成したスラグが開先内にはま
り込んでしまうため、このスラグの除去に多大な労力を
要する事であり、また電流を上げるとこの傾向は特に増
大する。この場合、開先を１パスの溶接で充填してしま
えば、スラグは開先の外側に生成するために開先内には
まり込む事なく、容易に除去する事が出来る。
ところで板厚が厚くなると、電流値を最大限に上げたと
してもｌパスのみでの開先部の完全充填は困難で、特に
ボックス柱のかど継手の如く１片＄ｌＯからのみの溶接
を行なう場合は、板厚が５０ｍ以上になると多電極、大
電流溶接を行なってもＩノξスで継手を完成する事は出
来ない。
してもｌパスのみでの開先部の完全充填は困難で、特に
ボックス柱のかど継手の如く１片＄ｌＯからのみの溶接
を行なう場合は、板厚が５０ｍ以上になると多電極、大
電流溶接を行なってもＩノξスで継手を完成する事は出
来ない。
従来スラグ剥離性の改善策ハ、特開昭５６−８９３９６
号、特開昭５７−２０２９９６号、％開昭５８−１３４
９３号、特開昭５５−９２２９２号、特開昭５５−１２
０４８８号、％開昭５８〜２３５９３号のそれぞれの公
報に提案されている。
号、特開昭５７−２０２９９６号、％開昭５８−１３４
９３号、特開昭５５−９２２９２号、特開昭５５−１２
０４８８号、％開昭５８〜２３５９３号のそれぞれの公
報に提案されている。
ところで特開昭５６−８９３９６号公報は多量のＭｆＯ
お工びＢａ０（ｚ含有し、ペリクレース結晶お工びバリ
ウムマイカ結晶を含有するスラグを生成する高塩基性焼
成型フラックスに関するものであるが、このフラックス
は多量のＭｆＯｆ含有し、結晶質の硬いスラグを生成す
るために、大入熱溶接を行なうと開先壁にアンダーカラ
トラ生成し、開先内に深くくいこんで除去するのは極め
て困難である。
お工びＢａ０（ｚ含有し、ペリクレース結晶お工びバリ
ウムマイカ結晶を含有するスラグを生成する高塩基性焼
成型フラックスに関するものであるが、このフラックス
は多量のＭｆＯｆ含有し、結晶質の硬いスラグを生成す
るために、大入熱溶接を行なうと開先壁にアンダーカラ
トラ生成し、開先内に深くくいこんで除去するのは極め
て困難である。
又、％開昭５７−２０２９９６号公報のフラックスも同
様にＭｙｏ、Ｂ・ａＯお工び金属炭酸塩を多量に含むも
ので、硬いスラグを生成するものであり。
様にＭｙｏ、Ｂ・ａＯお工び金属炭酸塩を多量に含むも
ので、硬いスラグを生成するものであり。
元来狭開先溶接用のフラックスとして設計されており、
大入熱溶接におけるスラグ剥離の改善効果は有りえない
。
大入熱溶接におけるスラグ剥離の改善効果は有りえない
。
特開昭５８−１３４９３号公報による方法のフラックス
および特開昭５８−２３５９３号公報のフラックスｒｉ
％ ８ ｔ Ｏ’２ ＊ Ｔ ｔ ０２にＭｔＯある
ｖｈ ｍｔ２ｏ３を主成分とするフラックスで、スラグ
剥離性の改善と共にフラックスの消費量を少なくする事
を目的とするものである。しかしながらこれらフラック
スは組成が必ずしも適切でな（ｂ ＴｌＯ２の含有量が
過剰で、大入熱溶接を行なうとスラグの流動性が過大と
なり、ビード形状が整い難く、実用的でない。
および特開昭５８−２３５９３号公報のフラックスｒｉ
％ ８ ｔ Ｏ’２ ＊ Ｔ ｔ ０２にＭｔＯある
ｖｈ ｍｔ２ｏ３を主成分とするフラックスで、スラグ
剥離性の改善と共にフラックスの消費量を少なくする事
を目的とするものである。しかしながらこれらフラック
スは組成が必ずしも適切でな（ｂ ＴｌＯ２の含有量が
過剰で、大入熱溶接を行なうとスラグの流動性が過大と
なり、ビード形状が整い難く、実用的でない。
又、特開昭５５−９２２９２号公報は、ＡＩ！２０３゜
Ｔ ｉＯ２お工びＳ ｉ ０２を主成分とするフラック
スに関するもので、このフラックスもまりＴ ｉ０２が
過剰なため、ピード形状的に好ましくない。
Ｔ ｉＯ２お工びＳ ｉ ０２を主成分とするフラック
スに関するもので、このフラックスもまりＴ ｉ０２が
過剰なため、ピード形状的に好ましくない。
本発明は厚板の大入熱多層のサブマージアーク溶接にお
いて１％にスラグが開先にはまり込んで除去し難いとい
う問題点を解消し、大入熱溶接でもスラグが極めて容易
に剥離し、かつ優れ九ビード外観を得ることができるサ
ブマージアーク溶接用ゼンドフラツクスを提供するもの
である。
いて１％にスラグが開先にはまり込んで除去し難いとい
う問題点を解消し、大入熱溶接でもスラグが極めて容易
に剥離し、かつ優れ九ビード外観を得ることができるサ
ブマージアーク溶接用ゼンドフラツクスを提供するもの
である。
本発明ｒｔ、全フラックスに対し１重量％で鉄粉ｉｏ〜
５０％、ＳｉＯ２書〜２０％、Ｍ＃０５〜１５％、Ａ１
０１０〜４０％、 ＴｌＯ２５〜１９％を含有する事を
特徴とするサブマ二ジアーク溶接用ゼンドフラツクスで
ある。
５０％、ＳｉＯ２書〜２０％、Ｍ＃０５〜１５％、Ａ１
０１０〜４０％、 ＴｌＯ２５〜１９％を含有する事を
特徴とするサブマ二ジアーク溶接用ゼンドフラツクスで
ある。
〔作 用〕
まず本発明フラックスにおける鉄粉１０〜５０係の限定
理由を示す。鉄粉の添力Ｉ］に溶接能率の向上と、スラ
グ剥離性の改善の２つの効果を有する。
理由を示す。鉄粉の添力Ｉ］に溶接能率の向上と、スラ
グ剥離性の改善の２つの効果を有する。
まずフラックス中ｖｃ添カロされた鉄粉は、溶接中に溶
接金属中に移行し、浴着量を増゛丁Ｃとに工り溶着速度
を早くすることが出来Ｓ溶接能率が向上−ｆる。鉄粉の
添カロにエリ、溶着速Ｉｆを１０〜４０％向上すること
が可能である。一方鉄粉が溶融する分だけフラックスの
溶融量が抑えられてスラグ生成量が減少するが、この事
はスラグを著しく除去しやすくする。即ち、スラグ生成
量が多いと。
接金属中に移行し、浴着量を増゛丁Ｃとに工り溶着速度
を早くすることが出来Ｓ溶接能率が向上−ｆる。鉄粉の
添カロにエリ、溶着速Ｉｆを１０〜４０％向上すること
が可能である。一方鉄粉が溶融する分だけフラックスの
溶融量が抑えられてスラグ生成量が減少するが、この事
はスラグを著しく除去しやすくする。即ち、スラグ生成
量が多いと。
スラグが開先内にかみ込み、スラグの端がアンダーカッ
トになりやすく、そこに多量のスラグがはまり込み剥離
し難くなるが、鉄粉の適当量の添加はこれを防止するの
に極めて有効である。又、鉄粉にエリ溶着量が増〃ｏし
、鉄粉を含まない７ラツクスによる場合に比してビード
表面が開先上部になる事にエリ、スラグが開先内にはま
り込む傾向が小さくなり、スラグが剥離しゃすくなる効
果もある。この声うな鉄粉の効果ｒｉ、フラックス全重
量に対し１０％以上で得られるが、鉄粉量が７ラツクス
全体で５０％を超えると、スラグ生成剤の量が不足し、
ビード整形作用が不足する事お工びビード表面に突起物
等が発生する傾向が生じ、溶接作業性に悪影響を及ぼす
ため、鉄粉添加量は５０％以下である事が必要である。
トになりやすく、そこに多量のスラグがはまり込み剥離
し難くなるが、鉄粉の適当量の添加はこれを防止するの
に極めて有効である。又、鉄粉にエリ溶着量が増〃ｏし
、鉄粉を含まない７ラツクスによる場合に比してビード
表面が開先上部になる事にエリ、スラグが開先内にはま
り込む傾向が小さくなり、スラグが剥離しゃすくなる効
果もある。この声うな鉄粉の効果ｒｉ、フラックス全重
量に対し１０％以上で得られるが、鉄粉量が７ラツクス
全体で５０％を超えると、スラグ生成剤の量が不足し、
ビード整形作用が不足する事お工びビード表面に突起物
等が発生する傾向が生じ、溶接作業性に悪影響を及ぼす
ため、鉄粉添加量は５０％以下である事が必要である。
従って鉄粉の適正範囲は１９〜５０％と定めた０
次に８１０２ ｔｒｉ ５〜２０％含有する事が必要で
ある。８ｔ０２ｒｉスラグの粘性を増加させ、ビード整
形に対し極めて有効な成分であると共に、スラグをガラ
ス質化する特性があり、従って砕けやすく剥離性の良好
なスラグを生成する事が出来る。この工うな８１０２の
効果は全フラックスに対し５％以上の添加で得られる。
ある。８ｔ０２ｒｉスラグの粘性を増加させ、ビード整
形に対し極めて有効な成分であると共に、スラグをガラ
ス質化する特性があり、従って砕けやすく剥離性の良好
なスラグを生成する事が出来る。この工うな８１０２の
効果は全フラックスに対し５％以上の添加で得られる。
一方２０％を超えて添加すると、スラグの融点が下がり
、大入熱溶接に工りビード形状が不安定となり、従って
スラグ剥離も悪化し、かつスラグの焼付きも生じるため
、 ５ｔ０２の添加量ｒ１２０％以下にする事が必要
である。又。
、大入熱溶接に工りビード形状が不安定となり、従って
スラグ剥離も悪化し、かつスラグの焼付きも生じるため
、 ５ｔ０２の添加量ｒ１２０％以下にする事が必要
である。又。
５ｉ０２量は溶接金属の酸素量に大きい影響を及ぼし。
過剰に添加すると溶接金属の酸素量を増加させ。
これに工す溶接金属の靭性が劣化するので、この点から
も８１０２の過剰添加は好ましくない。
も８１０２の過剰添加は好ましくない。
５ｉ０２に添力ｌｌｌする原料は硼砂、珪灰石、オリビ
ンサンド等のＳｉＯを主成分とする力）Ｓ又はＳｉＯ２
を含有する酸化物鉱石を用いるものとする。又、フラッ
クスの原料を造粒する際に用いる水ガラスのＳ ｉＯ２
Ｏ２成分力４非テ非＊ １０２添加量として考慮できる
。
ンサンド等のＳｉＯを主成分とする力）Ｓ又はＳｉＯ２
を含有する酸化物鉱石を用いるものとする。又、フラッ
クスの原料を造粒する際に用いる水ガラスのＳ ｉＯ２
Ｏ２成分力４非テ非＊ １０２添加量として考慮できる
。
次Ｋ ＭｔＯμフラックス全体で５〜１５％必要である
。即ち、ＭＰＯｒｉ高融点（２７００ｔｌ：） ”ｅ有
し、フラックスに高耐火性ヶ附与し、大入熱溶接におい
てビード形状を安定化する効果があるので、５％以上添
加テる事が必要である。一方、Ｍ＃Ｏｒｉ多量に添加す
るとペリクレース等の結晶を生成し、スラグが硬く、一
旦開先ｖｃ、はまり込むと剥離性が著しく困難になる。
。即ち、ＭＰＯｒｉ高融点（２７００ｔｌ：） ”ｅ有
し、フラックスに高耐火性ヶ附与し、大入熱溶接におい
てビード形状を安定化する効果があるので、５％以上添
加テる事が必要である。一方、Ｍ＃Ｏｒｉ多量に添加す
るとペリクレース等の結晶を生成し、スラグが硬く、一
旦開先ｖｃ、はまり込むと剥離性が著しく困難になる。
父、多量に添７１０すると７ラツクスの消費量が増加し
、スラグ生成量も多くなり、スラグ剥離性を改善するた
め［はＭｆＯの添加に１５％以下にする事が必要である
。その他［Ｍｈｏは溶接金属中の酸素を低減し靭性を向
上せしめる効果がある。
、スラグ生成量も多くなり、スラグ剥離性を改善するた
め［はＭｆＯの添加に１５％以下にする事が必要である
。その他［Ｍｈｏは溶接金属中の酸素を低減し靭性を向
上せしめる効果がある。
ＭｆＯｉ添加する材料としては、マグネシアクリンカ−
（Ｍｈｏ） 、オリビンサンド（ＭｆＯ、Ｓ ｉ Ｏ２
）スピネル（ＭｆＯ９Ａ１２０３）等のＭＩＩＯを生成
分とするか、 ＭｆＯを含有する酸化物、マグネサイト
（Ｍ＃００３） 、 ドロマイト（Ｍｔ Ｏａ Ｏ２０
６）の工うなＭｔＯを含有する炭酸塩等を用いる。
（Ｍｈｏ） 、オリビンサンド（ＭｆＯ、Ｓ ｉ Ｏ２
）スピネル（ＭｆＯ９Ａ１２０３）等のＭＩＩＯを生成
分とするか、 ＭｆＯを含有する酸化物、マグネサイト
（Ｍ＃００３） 、 ドロマイト（Ｍｔ Ｏａ Ｏ２０
６）の工うなＭｔＯを含有する炭酸塩等を用いる。
さらに本発明フラックスにおいて、１０〜４０係のＡＩ
！２０３を添加する事が必要である。ＡＩ！２０３は耐
火性成分で、しかも融点ｔ／′１２０５ｏＣと比較的高
融点である。従って、大入熱溶接におけるビード整形に
極めて有効であり、同様に高融点であるＭｔＯの添加量
を抑制した本発明フラックスにおいては必須である。又
ｋ１２０３ｆ多量に添加したフラックスは、溶けにくい
ためにスラグ生成量は少なくなり、スラグ剥離改善の効
果もある。
！２０３を添加する事が必要である。ＡＩ！２０３は耐
火性成分で、しかも融点ｔ／′１２０５ｏＣと比較的高
融点である。従って、大入熱溶接におけるビード整形に
極めて有効であり、同様に高融点であるＭｔＯの添加量
を抑制した本発明フラックスにおいては必須である。又
ｋ１２０３ｆ多量に添加したフラックスは、溶けにくい
ためにスラグ生成量は少なくなり、スラグ剥離改善の効
果もある。
さらにＡｌ２Ｏ３の重要な点に多量のＡＩ！２０６添加
はビード幅を狭くするという効果を有し、この点もスラ
グ剥離改善に有効である。即ち、ビード幅が広いと開先
内では開先の側壁を溶融してアンダーカラトラ生成する
が、さらにこのスラグがはまり込むと全く除去が出来な
い状態となるがＳＡ／’２０３に添加することに工りビ
ード幅が狭くなり、アンプに１０％以上添加することが
必要であるが、４Ｑ係を超えて添加するとピード跡端部
のなじみが劣化し、スラグインクルージヨンを生じやす
くなるため好ましくない。”−又、 Ａ／２０３’（ｉ
１ｍ過剰添加すると馬の背状の凸型ビードになる。この
点からもＡｌ２Ｏ３は４０係以下にする事が必要である
。
はビード幅を狭くするという効果を有し、この点もスラ
グ剥離改善に有効である。即ち、ビード幅が広いと開先
内では開先の側壁を溶融してアンダーカラトラ生成する
が、さらにこのスラグがはまり込むと全く除去が出来な
い状態となるがＳＡ／’２０３に添加することに工りビ
ード幅が狭くなり、アンプに１０％以上添加することが
必要であるが、４Ｑ係を超えて添加するとピード跡端部
のなじみが劣化し、スラグインクルージヨンを生じやす
くなるため好ましくない。”−又、 Ａ／２０３’（ｉ
１ｍ過剰添加すると馬の背状の凸型ビードになる。この
点からもＡｌ２Ｏ３は４０係以下にする事が必要である
。
Ａｌ２Ｏ５はアルミナ（ＡＩ！２０３）あるいはスピネ
ル（Ａ／、２０．ＭＰＯ） 、シャモット（ＡＩ！２０
３．５ｉｏ２）等のＡＩ！２０３を主成分とするか、又
は含有する酸化物を用いるものとする。
ル（Ａ／、２０．ＭＰＯ） 、シャモット（ＡＩ！２０
３．５ｉｏ２）等のＡＩ！２０３を主成分とするか、又
は含有する酸化物を用いるものとする。
次１ｃ Ｔ ＋ ０２で・あ・）るがｈ Ｔ ｔ ０
２は）ピニド外観やビード形状が良好となり、スラグに
流動性を与え、平滑なビード形成に有効であると共にｓ
８１０２と同様にスラグのガラス質化に効果があり
、これに工り、砕けやすくなり、スラグ剥離性を改善す
る効果がある。又１本発明の工うなＡ／’２０３を多量
に含有するフラックスｖｃＴ ｔ Ｏ２を餓加すると、
アルミニウムチタネート（ＡＩ！２０３．ＴｉＯ□）の
生成にエリ、スラグの冷却過程において凝固収縮現象に
よってスラグ剥離性が改善される効果もある。
２は）ピニド外観やビード形状が良好となり、スラグに
流動性を与え、平滑なビード形成に有効であると共にｓ
８１０２と同様にスラグのガラス質化に効果があり
、これに工り、砕けやすくなり、スラグ剥離性を改善す
る効果がある。又１本発明の工うなＡ／’２０３を多量
に含有するフラックスｖｃＴ ｔ Ｏ２を餓加すると、
アルミニウムチタネート（ＡＩ！２０３．ＴｉＯ□）の
生成にエリ、スラグの冷却過程において凝固収縮現象に
よってスラグ剥離性が改善される効果もある。
以上のようなＴ ＋ ０２の効果を得るためＩｃ ｒｉ
＊ Ｔ ｒ Ｏ２はフラックス全体で５％以上添加する
ことが必要であり、一方１９％を超える添加量ではスラ
グ生成量が増すばかりでなくビード表面の凝固波が粗く
なり、アンダーカットの発生を招くことになるので、
ＴｌＯ２ｕ １９ ％以下である事が必要である。
＊ Ｔ ｒ Ｏ２はフラックス全体で５％以上添加する
ことが必要であり、一方１９％を超える添加量ではスラ
グ生成量が増すばかりでなくビード表面の凝固波が粗く
なり、アンダーカットの発生を招くことになるので、
ＴｌＯ２ｕ １９ ％以下である事が必要である。
ｆｚ オ、 ＴｌＯ２ｕルチール（Ｔ ｔ ０２ ）又
にチタンスラグ（Ｔ ＩＯ２、Ｔ ｔ ｓ Ｏ！５ ）
等エリ添加する。又、Ｔｉ３ｏ５ノ如き低級酸化＃ｊぽ
ＴｉＯ□相当量に換算して添力ｎ量を決定する。
にチタンスラグ（Ｔ ＩＯ２、Ｔ ｔ ｓ Ｏ！５ ）
等エリ添加する。又、Ｔｉ３ｏ５ノ如き低級酸化＃ｊぽ
ＴｉＯ□相当量に換算して添力ｎ量を決定する。
以上１本発明フラックスにおける特定成分について説明
したが１本発明フラックスに以上の成分の他に通常フラ
ックス成分も適宜重加するものとする。
したが１本発明フラックスに以上の成分の他に通常フラ
ックス成分も適宜重加するものとする。
まず、金属弗化物について説明する。金属弗化物はフラ
ックス全体の１５％以下添力ｎ−ｒれば、スラグ生成量
も増大することなくスラグ生成量に悪影響を及ぼすこと
ばない。しかし、１５％を超えると、金属弗化物は融点
が低いためスラグの流動性が過大となり、またアーク不
安定となり、アンダーカット等が発生してビード形状が
悪くなるため、金属弗化物は１５％以下にすることが必
要である。金属弗化物とはＯａ Ｆ２１ Ｎ ａ Ｉ’
−ｋｌＰｓ ｓ ＋ＶｉｆＦ２ 、Ｂ ａ Ｆ ２−
Ｎ ａ ３Ａ／！Ｆ ６等の溶接材料の原料として用い
られるものとする。
ックス全体の１５％以下添力ｎ−ｒれば、スラグ生成量
も増大することなくスラグ生成量に悪影響を及ぼすこと
ばない。しかし、１５％を超えると、金属弗化物は融点
が低いためスラグの流動性が過大となり、またアーク不
安定となり、アンダーカット等が発生してビード形状が
悪くなるため、金属弗化物は１５％以下にすることが必
要である。金属弗化物とはＯａ Ｆ２１ Ｎ ａ Ｉ’
−ｋｌＰｓ ｓ ＋ＶｉｆＦ２ 、Ｂ ａ Ｆ ２−
Ｎ ａ ３Ａ／！Ｆ ６等の溶接材料の原料として用い
られるものとする。
次にＯａＯであるが、 ０ａＯ８”１１０ ％以下で
あれば良い。Ｏａ（Ｍ；を炭酸石灰（Ｏａ００３） −
珪灰石（Ｏａ Ｏ、Ｓ Ａ０２ ）等から添加され、
ＭｆＯと同様に塩基性成分として溶接金属の靭性の向上
に有効な成分であるが、スラグ剥離性ではＴｉＯ２に含
有するフラックスでばＯａＯとＴ ｓ ０２が反応して
、カルシウムチタネート（ＯａＯ−Ｔ’＋０２） ’ｃ
生成し、これがピード表面とスラグとの界面に介在し、
焼付きを生じ、スラブ剥離性が劣化する。このためＯａ
Ｏｒｉｌ Ｏ係以下であればカルシウムチタネートの生
成を防止でｌｔｏ％？超えるとビード形状も凸ビードや
凝固波も粗くなるためＯａＯは１０％以下とした。
あれば良い。Ｏａ（Ｍ；を炭酸石灰（Ｏａ００３） −
珪灰石（Ｏａ Ｏ、Ｓ Ａ０２ ）等から添加され、
ＭｆＯと同様に塩基性成分として溶接金属の靭性の向上
に有効な成分であるが、スラグ剥離性ではＴｉＯ２に含
有するフラックスでばＯａＯとＴ ｓ ０２が反応して
、カルシウムチタネート（ＯａＯ−Ｔ’＋０２） ’ｃ
生成し、これがピード表面とスラグとの界面に介在し、
焼付きを生じ、スラブ剥離性が劣化する。このためＯａ
Ｏｒｉｌ Ｏ係以下であればカルシウムチタネートの生
成を防止でｌｔｏ％？超えるとビード形状も凸ビードや
凝固波も粗くなるためＯａＯは１０％以下とした。
その他ＭｔｉＯ，Ｂ２Ｏ５の工うな酸化物、 Ｂａ００
３，８ｒＯＯ５の工うな炭酸塩、 Ｓｉ、Ａ４Ｔｉ、Ｍ
ｎ等の脱酸剤９Ｍ０１Ｎｉ等の合金剤全適宜添加する事
が出来る。又、本発明フラツクスニセンドフラツクスで
あり、原材料粉を造粒する時に用いる水ガラス、アルミ
ナゾル、シリカゲル等の固着剤の成分も含有する。固着
剤から添加される成分が本発明フラックスの特定成分に
該当する場合、その量も本発明が特定する添加量として
ｉ Ｍ−ｊるものとする。
３，８ｒＯＯ５の工うな炭酸塩、 Ｓｉ、Ａ４Ｔｉ、Ｍ
ｎ等の脱酸剤９Ｍ０１Ｎｉ等の合金剤全適宜添加する事
が出来る。又、本発明フラツクスニセンドフラツクスで
あり、原材料粉を造粒する時に用いる水ガラス、アルミ
ナゾル、シリカゲル等の固着剤の成分も含有する。固着
剤から添加される成分が本発明フラックスの特定成分に
該当する場合、その量も本発明が特定する添加量として
ｉ Ｍ−ｊるものとする。
以上１本発明について詳述したがさらに本発明について
効果を明確に、するために以下に実施例について述べる
。
効果を明確に、するために以下に実施例について述べる
。
第１表に示すようなＰ−Ｌ〜Ｆ−１５種類のゼンドフラ
ツクスを作製した。即ち、フラックス原料組成欄に示す
原料粉を水ガラス（珪酸ソーダ）′ｆ：固着剤として造
粒した後に３８０１Ｚ’Ｘ１２０分の焼成条件で焼成し
、１２ＸＬＯＯメツシユの粒度のフラックスとした。仕
上ったフラックスのうちＦ１〜Ｆ７は本発明例であり％
Ｆ８〜Ｆ１５は本状鋼板、を第２表に、また供試ワイ
ヤ（Ｍｎ系鋼ワイヤ）を第３表に、また溶接条件を第４
表および第１図に示す。第１図において１ぼ被溶接材、
２６１力）ど継手に取付けた裏当金である。
ツクスを作製した。即ち、フラックス原料組成欄に示す
原料粉を水ガラス（珪酸ソーダ）′ｆ：固着剤として造
粒した後に３８０１Ｚ’Ｘ１２０分の焼成条件で焼成し
、１２ＸＬＯＯメツシユの粒度のフラックスとした。仕
上ったフラックスのうちＦ１〜Ｆ７は本発明例であり％
Ｆ８〜Ｆ１５は本状鋼板、を第２表に、また供試ワイ
ヤ（Ｍｎ系鋼ワイヤ）を第３表に、また溶接条件を第４
表および第１図に示す。第１図において１ぼ被溶接材、
２６１力）ど継手に取付けた裏当金である。
重接結果を第５表に示す。スラグ剥離性についてに１パ
ス目の剥離しや′ｆさについて調べた。その結果本発明
例のｔＫ ｌ −ｇ ７ ’Ｕ本発明の効果に工りいず
れも満足し得る結果が得られたが、比較例の慝８〜Ｌ
ｉ ５はいずれもスラグ剥離性が悪く、満足する結果が
得られなかった。
ス目の剥離しや′ｆさについて調べた。その結果本発明
例のｔＫ ｌ −ｇ ７ ’Ｕ本発明の効果に工りいず
れも満足し得る結果が得られたが、比較例の慝８〜Ｌ
ｉ ５はいずれもスラグ剥離性が悪く、満足する結果が
得られなかった。
第２表
第３表
第４表
ワイヤ径はＬ極４．８φ、Ｔ極は６．４φ〔発明の効果
〕 以上述べた如く本発明フラツクスに工れば、厚板で多層
盛溶接における大入熱サブマージアーク溶接においても
スラグを容易に除去する事が出来ると共に、優れた溶接
能率お工びピード外観を得る事が可能となる。
〕 以上述べた如く本発明フラツクスに工れば、厚板で多層
盛溶接における大入熱サブマージアーク溶接においても
スラグを容易に除去する事が出来ると共に、優れた溶接
能率お工びピード外観を得る事が可能となる。
第１図は本発明の実施例で採用した開先形状を説明する
ための正面図である。 ｌ・・・・・・被溶接材、２・・・・・・裏当金。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他１名 片（図
ための正面図である。 ｌ・・・・・・被溶接材、２・・・・・・裏当金。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他１名 片（図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 全フラックスに対し、重量％で Ｆｅ粉１０〜５０％ ＳｉＯ＿２５〜２０％ ＭｇＯ５〜１５％ Ａｌ＿２Ｏ＿３１０〜４０％ ＴｉＯ＿２５〜１９％ を含有する事を特徴とするサブマージアーク溶接用ボン
ドフラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2403187A JPS63192593A (ja) | 1987-02-04 | 1987-02-04 | サブマ−ジア−ク溶接用ボンドフラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2403187A JPS63192593A (ja) | 1987-02-04 | 1987-02-04 | サブマ−ジア−ク溶接用ボンドフラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63192593A true JPS63192593A (ja) | 1988-08-09 |
| JPH0378196B2 JPH0378196B2 (ja) | 1991-12-12 |
Family
ID=12127147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2403187A Granted JPS63192593A (ja) | 1987-02-04 | 1987-02-04 | サブマ−ジア−ク溶接用ボンドフラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63192593A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02179392A (ja) * | 1988-12-29 | 1990-07-12 | Nippon Steel Corp | サブマージアーク溶接法 |
| JPH04167998A (ja) * | 1990-10-30 | 1992-06-16 | Kobe Steel Ltd | 潜弧溶接用ボンドフラックス |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5236536A (en) * | 1975-09-18 | 1977-03-19 | Nippon Steel Corp | Bond flux for welding one side |
| JPS53108839A (en) * | 1977-03-07 | 1978-09-22 | Nippon Steel Corp | Bond flux for one-side submerged arc welding |
| JPS568717A (en) * | 1979-06-29 | 1981-01-29 | Daihatsu Motor Co Ltd | Fixing method of roof head lining for car with sun-roof |
-
1987
- 1987-02-04 JP JP2403187A patent/JPS63192593A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5236536A (en) * | 1975-09-18 | 1977-03-19 | Nippon Steel Corp | Bond flux for welding one side |
| JPS53108839A (en) * | 1977-03-07 | 1978-09-22 | Nippon Steel Corp | Bond flux for one-side submerged arc welding |
| JPS568717A (en) * | 1979-06-29 | 1981-01-29 | Daihatsu Motor Co Ltd | Fixing method of roof head lining for car with sun-roof |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02179392A (ja) * | 1988-12-29 | 1990-07-12 | Nippon Steel Corp | サブマージアーク溶接法 |
| JPH04167998A (ja) * | 1990-10-30 | 1992-06-16 | Kobe Steel Ltd | 潜弧溶接用ボンドフラックス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0378196B2 (ja) | 1991-12-12 |
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