JPS63195206A - クロム酸化物の溶解還元方法 - Google Patents
クロム酸化物の溶解還元方法Info
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- JPS63195206A JPS63195206A JP2936287A JP2936287A JPS63195206A JP S63195206 A JPS63195206 A JP S63195206A JP 2936287 A JP2936287 A JP 2936287A JP 2936287 A JP2936287 A JP 2936287A JP S63195206 A JPS63195206 A JP S63195206A
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- oxygen
- slag
- reduction
- molten slag
- ton
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は上底吹転炉におけるクロム鉱石の溶解還元に関
する。
する。
（従来の技術）
上底吹き転炉型精錬容器を用いた、クロム鉱石の溶融還
元法は、例えば鉄と鋼、 ７０（１９８４）、 ５１１
６に示すようにすでに広く行われている技術である。
元法は、例えば鉄と鋼、 ７０（１９８４）、 ５１１
６に示すようにすでに広く行われている技術である。
この方法を効率良〈実施するためには、１５５０℃以上
の温度を維持するとともに、次の４点を同時に満たすこ
とが必要である。
の温度を維持するとともに、次の４点を同時に満たすこ
とが必要である。
１、大量のスラグ中に炭材を混合させ、スラグ−炭材界
面でのクロム酸化物の還元を促進させる。
面でのクロム酸化物の還元を促進させる。
２、上吹きランスから供給される酸化性ガスは、直接鋼
浴には衝突させず、スラグ中の炭材を燃焼させるように
ソフトブローにする。
浴には衝突させず、スラグ中の炭材を燃焼させるように
ソフトブローにする。
３、投入したクロム鉱石に含まれているＮ２０゜とＭｇ
Ｏの合計がスラグ中で約４０％以下になるように、フラ
ックスを投入し希釈する。
Ｏの合計がスラグ中で約４０％以下になるように、フラ
ックスを投入し希釈する。
４、底吹きガスにより鋼浴とスラグを攪拌させる。
このうち、特に２の要因により熱の供給をおこなうＣの
酸化反応をスラグ相上部で行わせ、スラグ相内部でおこ
るクロム酸化物の還元反応と場所を分離することにより
、同一容器内での酸化と還元反応の同時進行を可能とし
ている。しかし、酸化性ガスと鋼浴とが直接反応しない
ため、鋼浴の脱炭は期待できず、また、スラグ中に炭材
を常に存在させなければならないため、鋼浴中のＣは常
に飽和濃度で推移する。したがって、例えばステンレス
鋼を製造する場合には溶融還元後にスラグを排滓し、そ
の後改めてて、通常の転炉吹錬に相当する脱炭を行う必
要があり、長時間を要するためＣＣ化を阻害する等の問
題を生じる。これを克服するため、例えば鉄と鋼、 ７
Ｎ１９８５）、 ５１４２に示すようにＣ不飽和溶銑に
おける溶融還元の試みも行われているが、実験結果によ
れば、不飽和Ｃ溶銑による還元速度は飽和Ｃ溶銑や炭材
による還元速度に比べてはるかに遅く、特に溶銑中のＣ
ｒ濃度が５％以上になると、この差が非常に大きいこと
が明らかになっている。したがって、溶銑の脱炭をおこ
なうときにはＣが不飽和となりかつスラグ中の炭材も無
くなるためＣｒの還元速度が低下し、一方還元速度を高
めるためにはスラグ中に炭材が必要なため溶銑のＣが飽
和となり脱炭が同時にできないという相反する問題が生
じている。
酸化反応をスラグ相上部で行わせ、スラグ相内部でおこ
るクロム酸化物の還元反応と場所を分離することにより
、同一容器内での酸化と還元反応の同時進行を可能とし
ている。しかし、酸化性ガスと鋼浴とが直接反応しない
ため、鋼浴の脱炭は期待できず、また、スラグ中に炭材
を常に存在させなければならないため、鋼浴中のＣは常
に飽和濃度で推移する。したがって、例えばステンレス
鋼を製造する場合には溶融還元後にスラグを排滓し、そ
の後改めてて、通常の転炉吹錬に相当する脱炭を行う必
要があり、長時間を要するためＣＣ化を阻害する等の問
題を生じる。これを克服するため、例えば鉄と鋼、 ７
Ｎ１９８５）、 ５１４２に示すようにＣ不飽和溶銑に
おける溶融還元の試みも行われているが、実験結果によ
れば、不飽和Ｃ溶銑による還元速度は飽和Ｃ溶銑や炭材
による還元速度に比べてはるかに遅く、特に溶銑中のＣ
ｒ濃度が５％以上になると、この差が非常に大きいこと
が明らかになっている。したがって、溶銑の脱炭をおこ
なうときにはＣが不飽和となりかつスラグ中の炭材も無
くなるためＣｒの還元速度が低下し、一方還元速度を高
めるためにはスラグ中に炭材が必要なため溶銑のＣが飽
和となり脱炭が同時にできないという相反する問題が生
じている。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、鋼浴の脱炭とＣｒ酸化物の還元溶解とを同時
にかつ速い速度でおこなわせるとともに、浴中Ｃの飽和
抑制による継続される脱炭精錬の短縮及び歩留間上等を
図りうる溶解還元法の提供を目的とする。
にかつ速い速度でおこなわせるとともに、浴中Ｃの飽和
抑制による継続される脱炭精錬の短縮及び歩留間上等を
図りうる溶解還元法の提供を目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、上方に酸化性ガスを供給するランスを有し、
炉底に攪拌用ガスを供給する羽口を有する精錬装置にお
いて、クロム鉱石を溶解還元する場合、５〜５０ｍの直
径を有する塊状炭材を、酸素供給速度Ｆ （Ｎ ｃｄ
／ （ｔｏｎ−Ｈｒ） ）に対して０．１Ｆ〜０．５
Ｆ （ｋｔｚ／ （ｔｏｎ −Ｈｒ） ）の速度で、酸
素ジェットが鋼浴表面に衝突する火点部以外の場所に落
下供給することを特徴とするクロム酸化物の溶解還元方
法である。
炉底に攪拌用ガスを供給する羽口を有する精錬装置にお
いて、クロム鉱石を溶解還元する場合、５〜５０ｍの直
径を有する塊状炭材を、酸素供給速度Ｆ （Ｎ ｃｄ
／ （ｔｏｎ−Ｈｒ） ）に対して０．１Ｆ〜０．５
Ｆ （ｋｔｚ／ （ｔｏｎ −Ｈｒ） ）の速度で、酸
素ジェットが鋼浴表面に衝突する火点部以外の場所に落
下供給することを特徴とするクロム酸化物の溶解還元方
法である。
この方法は、本発明者らによる数多くの実験の結果、溶
銑中のＣが不飽和であってもスラグ中に炭材が存在する
限りＣｒの還元速度は大きく、またスラグに添加した炭
材が鋼浴に溶解するまでの時間でも還元反応は充分に進
行しうるという事実の発見に基づくものである。
銑中のＣが不飽和であってもスラグ中に炭材が存在する
限りＣｒの還元速度は大きく、またスラグに添加した炭
材が鋼浴に溶解するまでの時間でも還元反応は充分に進
行しうるという事実の発見に基づくものである。
この原理を実用に移すためには、投入した炭材を上吹き
及び羽目からの酸化性ガスにより燃焼せしめることなく
スラグ中に懸濁させることが必須でありそのためには炭
材の大きさを５ｆｉ以上の直径にするとともに、添加場
所を酸素ジェットが鋼浴表面に衝突する面、いわゆる火
点部以外の場所とする必要がある。しかし炭材を大きく
することは還元反応がスラグ−炭材界面でおこるために
反応速度の低下をまねく。
及び羽目からの酸化性ガスにより燃焼せしめることなく
スラグ中に懸濁させることが必須でありそのためには炭
材の大きさを５ｆｉ以上の直径にするとともに、添加場
所を酸素ジェットが鋼浴表面に衝突する面、いわゆる火
点部以外の場所とする必要がある。しかし炭材を大きく
することは還元反応がスラグ−炭材界面でおこるために
反応速度の低下をまねく。
そこで還元反応速度を高く維持する方法を検討した結果
、炭材の直径が塊状の場合は５０鶴以下であることが、
必要であることがわかった。この他、実行上の要件とし
て、還元速度を高くするためには活性化エネルギーが約
５０にｃａｒ ／１ａｏｌと大きいため温度を高く保つ
ことが必要であるが、１６００℃以上では耐火物の溶損
が著しく 、１４５０℃以下では還元速度自体が小さい
ため、１４５０〜１６００℃の範囲が必要である。
、炭材の直径が塊状の場合は５０鶴以下であることが、
必要であることがわかった。この他、実行上の要件とし
て、還元速度を高くするためには活性化エネルギーが約
５０にｃａｒ ／１ａｏｌと大きいため温度を高く保つ
ことが必要であるが、１６００℃以上では耐火物の溶損
が著しく 、１４５０℃以下では還元速度自体が小さい
ため、１４５０〜１６００℃の範囲が必要である。
一方この他にも還元速度を高くするためにはクロム鉱石
に含まれるＡｌ２Ｏ３とＭｇＯのスラグ中での濃度を希
釈して、クロム酸化物スピネルをスラグにすばやく溶解
させることが必要である。
に含まれるＡｌ２Ｏ３とＭｇＯのスラグ中での濃度を希
釈して、クロム酸化物スピネルをスラグにすばやく溶解
させることが必要である。
しかし、ステンレス母溶鋼の場合にはフェロクロムより
も融点が低いため還元温度を低下できるが、前記の温度
範囲ではスラグ中のＭ２Ｏ，とＭｇＯの合計が５５％以
上ではスピネルの溶解速度が非常に遅く、３０％以下で
はスラグ量が多くなり歩留の低下と操業の不安定化をま
ねくため、３０〜５５％の範囲が必要である。このため
に投入されるフラックスとしては安価であるＣａｂ、
５ｉＯ１が考えられるが脱硫能を高くすることとスラグ
量を必要以上に増さないという条件からＣａＯ／ＳｉＯ
２を０、５〜１．５にすることが必要となる。
も融点が低いため還元温度を低下できるが、前記の温度
範囲ではスラグ中のＭ２Ｏ，とＭｇＯの合計が５５％以
上ではスピネルの溶解速度が非常に遅く、３０％以下で
はスラグ量が多くなり歩留の低下と操業の不安定化をま
ねくため、３０〜５５％の範囲が必要である。このため
に投入されるフラックスとしては安価であるＣａｂ、
５ｉＯ１が考えられるが脱硫能を高くすることとスラグ
量を必要以上に増さないという条件からＣａＯ／ＳｉＯ
２を０、５〜１．５にすることが必要となる。
また、炭材の供給速度については従来のクロム酸化物の
溶融還元においては鋼浴をＣ飽和に保つために上方及び
下方からの全送酸速度をＦ（Ｎｎ（／（ｔｏｎ−Ｈｒ）
）とした場合、２Ｃ＋０ｚ＝２ＣＯの反応から考えて１
．０７ Ｆ （ｋｇ／ （ｔｏｎ−Ｈｒ））以上もしく
は、Ｃ＋０ｔ＝ＣＯｔの反応から考えて０．５４ Ｆ（
ｋ＋ｒ／ （ｔｏｎ−ｆｉｒ））以上の炭材を２次燃焼
率に応じて供給する必要があった。
溶融還元においては鋼浴をＣ飽和に保つために上方及び
下方からの全送酸速度をＦ（Ｎｎ（／（ｔｏｎ−Ｈｒ）
）とした場合、２Ｃ＋０ｚ＝２ＣＯの反応から考えて１
．０７ Ｆ （ｋｇ／ （ｔｏｎ−Ｈｒ））以上もしく
は、Ｃ＋０ｔ＝ＣＯｔの反応から考えて０．５４ Ｆ（
ｋ＋ｒ／ （ｔｏｎ−ｆｉｒ））以上の炭材を２次燃焼
率に応じて供給する必要があった。
しかし、この塊状炭材の投入速度は大きいほうがスラグ
中に懸濁する量が増えるため還元反応速度は増加するが
、すべての炭材が還元反応に消費されるわけではないの
でそれ以外の炭材は最終的には鋼浴に溶解するため炭材
の供給速度を大きくしすぎると脱炭時間自体が長くなる
。
中に懸濁する量が増えるため還元反応速度は増加するが
、すべての炭材が還元反応に消費されるわけではないの
でそれ以外の炭材は最終的には鋼浴に溶解するため炭材
の供給速度を大きくしすぎると脱炭時間自体が長くなる
。
この２つの要因を満たす条件として、炭材供給速度とし
て全酸素供給速度（Ｆ、 ＮｒＩ？／（ｔｏｎ−Ｈｒ）
）に対して０．１ Ｆ 〜０．５ Ｆ （ｋｇ／ （ｔ
ｏｎ−Ｈｒ））の範囲が必要となり、これにより、炭材
を入れない場合に比べても脱炭時間は１０分以下の延長
にとどまり、かつ、所定のＣｒ還元速度を得ることがで
きる。
て全酸素供給速度（Ｆ、 ＮｒＩ？／（ｔｏｎ−Ｈｒ）
）に対して０．１ Ｆ 〜０．５ Ｆ （ｋｇ／ （ｔ
ｏｎ−Ｈｒ））の範囲が必要となり、これにより、炭材
を入れない場合に比べても脱炭時間は１０分以下の延長
にとどまり、かつ、所定のＣｒ還元速度を得ることがで
きる。
この塊状炭材の投入速度が０．１ Ｆ （ｋｇ／ （ｔ
ｏｎ・Ｈｒ） ）より少ないと急激にクロムの還元が低
下し、一方０．５Ｆよりも多いとクロム還元は行ない得
ても浴中のＣ含有量が急上昇し次工程の脱炭精錬の支障
となる。
ｏｎ・Ｈｒ） ）より少ないと急激にクロムの還元が低
下し、一方０．５Ｆよりも多いとクロム還元は行ない得
ても浴中のＣ含有量が急上昇し次工程の脱炭精錬の支障
となる。
なお、本発明に用いるクロム鉱石としてはＣｒ含有量が
１０〜５０％の一般クロム鉱石はもちろん賞鉱を富化処
理したもの、あるいは還元処理されたベレット等のクロ
ム鉱石類を含めたもので一部クロム酸化物を含有するも
のを対象とするものである。さらに塊状炭材としても単
なる塊状炭あるいはコークス、若しくはこれ等を成形加
工した成形炭等を用いる。
１０〜５０％の一般クロム鉱石はもちろん賞鉱を富化処
理したもの、あるいは還元処理されたベレット等のクロ
ム鉱石類を含めたもので一部クロム酸化物を含有するも
のを対象とするものである。さらに塊状炭材としても単
なる塊状炭あるいはコークス、若しくはこれ等を成形加
工した成形炭等を用いる。
また、これ等を添加する酸素ジェットの火点部以外とし
ては上吹ランスノズルがストレートノズルの場合には±
１２°の角度で０□ガスが拡がるとしてランスギャップ
より計算された部分以外の領域を、またラバールノズル
の場合には次式で求めたコアー長さくＨｃ）だけ実質上
のランスギャップが下がっているとし、その位置から±
１２°で０！ガスが拡がるとして計算される部分以外の
領域とした。
ては上吹ランスノズルがストレートノズルの場合には±
１２°の角度で０□ガスが拡がるとしてランスギャップ
より計算された部分以外の領域を、またラバールノズル
の場合には次式で求めたコアー長さくＨｃ）だけ実質上
のランスギャップが下がっているとし、その位置から±
１２°で０！ガスが拡がるとして計算される部分以外の
領域とした。
Ｈｃ＝ （３，５２Ｐｏｅ １．２６） Ｘｄここで
、ＰＯＧはＦａｘ ＝ ０．４５６ （ｎｄ”） Ｘ
Ｏ，９６Ｘ Ｐｏｅより求める。
、ＰＯＧはＦａｘ ＝ ０．４５６ （ｎｄ”） Ｘ
Ｏ，９６Ｘ Ｐｏｅより求める。
Ｆｏ、 ；上吹送酸速度（Ｎｒｄ／Ｈｒ）ｄ；スロー
ト系（鶴） ｎ；ノズル数 〔実施例〕 まず小型の融解炉を用いた場合の例を示す。第１図は約
１５５０℃に保持された約６０ｋｇの溶銑の上に約５
ｋｇのクロム鉱石を添加し、スラグ中のＭ、０３とＭｇ
Ｏの濃度の和が３５％となり、ＣａＯ／５ｉＯｚが１．
０となるようにＣａＯとＳｉｎｇとを混合させた場合の
スラグ中のＣｒ濃度の時間変化を調べたものである。
ト系（鶴） ｎ；ノズル数 〔実施例〕 まず小型の融解炉を用いた場合の例を示す。第１図は約
１５５０℃に保持された約６０ｋｇの溶銑の上に約５
ｋｇのクロム鉱石を添加し、スラグ中のＭ、０３とＭｇ
Ｏの濃度の和が３５％となり、ＣａＯ／５ｉＯｚが１．
０となるようにＣａＯとＳｉｎｇとを混合させた場合の
スラグ中のＣｒ濃度の時間変化を調べたものである。
曲線Ａは溶銑中のＣが不飽和の場合であるが溶銑中のＣ
が飽和の場合の曲線Ｂや溶銑中のＣが飽和でかつスラグ
中に５〜１０日の直径のコークスを約４００ｇ添加した
場合の曲線Ｃに比べて著しくＣｒの低下速度が小さいこ
とがわかる。しかしＣが不飽和であっても曲線りに示す
ように、約５０ｇと少量のコークスを、ある時間に添加
すると瞬間的にスラグ中のＣｒｆｌＪ度は低下している
。
が飽和の場合の曲線Ｂや溶銑中のＣが飽和でかつスラグ
中に５〜１０日の直径のコークスを約４００ｇ添加した
場合の曲線Ｃに比べて著しくＣｒの低下速度が小さいこ
とがわかる。しかしＣが不飽和であっても曲線りに示す
ように、約５０ｇと少量のコークスを、ある時間に添加
すると瞬間的にスラグ中のＣｒｆｌＪ度は低下している
。
このことは、従来のスラグ中に添加された炭材はＣ不飽
和の鋼浴の場合にはただちに鋼浴に溶解し、還元には寄
与しないという考えとは異なる結果であり、上述のごと
くスラグを充分に溶融状態に保つような組成と温度を維
持すれば、炭材の鋼浴への溶解よりもはや（Ｃｒ酸化物
の還元が進行することを示している。
和の鋼浴の場合にはただちに鋼浴に溶解し、還元には寄
与しないという考えとは異なる結果であり、上述のごと
くスラグを充分に溶融状態に保つような組成と温度を維
持すれば、炭材の鋼浴への溶解よりもはや（Ｃｒ酸化物
の還元が進行することを示している。
これをうけて１００ ｔｏｎ規模の上底吹き転炉による
試験をおこなった。スラグ及び温度条件は小型試験時と
同じとした。Ｃｒ鉱石はコークスとともに〔％Ｃ〕が２
％程度になった時点より連続的に上方添加した。実炉の
場合は脱炭と熱供給のため上吹きランスより酸素を供給
するため、炭材を火点部へ供給すると即座に燃焼しＣｒ
の還元に役立たず、第２図の曲線１に示すように鋼中の
ＣｒｔＪＩ度は上がらなかった。しかし、曲線２に示す
ように特殊な添加方法により炭材を火点以外の場所に添
加すると、〔％Ｃｒ）は顕著に増加し本方法が有効であ
ることが確認゛された。
試験をおこなった。スラグ及び温度条件は小型試験時と
同じとした。Ｃｒ鉱石はコークスとともに〔％Ｃ〕が２
％程度になった時点より連続的に上方添加した。実炉の
場合は脱炭と熱供給のため上吹きランスより酸素を供給
するため、炭材を火点部へ供給すると即座に燃焼しＣｒ
の還元に役立たず、第２図の曲線１に示すように鋼中の
ＣｒｔＪＩ度は上がらなかった。しかし、曲線２に示す
ように特殊な添加方法により炭材を火点以外の場所に添
加すると、〔％Ｃｒ）は顕著に増加し本方法が有効であ
ることが確認゛された。
これ等の結果を基に表−１に示す操業条件で１００ ｔ
ｏｎの溶銑を用い７．５％Ｃｒのステンレス鋼の溶製を
行ない従来の操業と比較した。ここで全送酸速度は２０
００ＯＮ ｒｄ ／ Ｈｒ、全Ｃｒ鉱石投入量は２５ｔ
ｏｎである。
ｏｎの溶銑を用い７．５％Ｃｒのステンレス鋼の溶製を
行ない従来の操業と比較した。ここで全送酸速度は２０
００ＯＮ ｒｄ ／ Ｈｒ、全Ｃｒ鉱石投入量は２５ｔ
ｏｎである。
表−１から明らかなように本発明法は、全精錬時間をＣ
Ｃの連々鋳のサイクルタイム（約４０分）に順応できる
まで短縮できるとともに、高いクロム歩留が達成できる
等の点で比較例に対し明らかに優れていることが分かる
。
Ｃの連々鋳のサイクルタイム（約４０分）に順応できる
まで短縮できるとともに、高いクロム歩留が達成できる
等の点で比較例に対し明らかに優れていることが分かる
。
（発明の効果）
以上述べた如く、本発明によるクロム鉱石の溶解還元方
法を用いることにより、必要最小限の炭材でもうて効果
的にクロム還元を行なわしめるとともに、浴中の（Ｃ）
を不飽和域に抑制することから継続する脱（Ｃ）精錬の
短縮歩留向上、低コスト化等が図れることから極めて優
れた溶解還元方法である。
法を用いることにより、必要最小限の炭材でもうて効果
的にクロム還元を行なわしめるとともに、浴中の（Ｃ）
を不飽和域に抑制することから継続する脱（Ｃ）精錬の
短縮歩留向上、低コスト化等が図れることから極めて優
れた溶解還元方法である。
【図面の簡単な説明】
第１図は、小型溶解炉による溶融還元試験結果を示す図
、第２図は１００ ｔｏｎ規模の上底吹き転炉による実
験結果を示す図である。 符号の説明 図中Ａは溶銑Ｃが不飽和の場合の例。 Ｂは溶銑Ｃが飽和の場合の例。 Ｃは溶銑Ｃが飽和でかつ常に炭材を投入した場合の例。 Ｄは溶銑Ｃが不飽和であるが１４分時点で炭材を添加し
た場合の例。 曲線１は炭材を火点部へ供給した場合の例。 曲線２は炭材を火点以外の場所へ供給した場合の例。 図面の汀■占（内容に変更なし） 第１図 ７０１！１倫ｊ添加徨α峙Ｍ（を） 第２図 ０ １０ ２θ Ｊθ吠酸
時朋（を） 手続補正書（自発） 昭和６２年５月８ 日 特許庁長官 黒 １）明 雄 殿 １、事件の表示 昭和６２年特許願第２９３６２号 ２、発明の名称 クロム酸化物の溶解還元方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 量 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 （内容に変更なし）
、第２図は１００ ｔｏｎ規模の上底吹き転炉による実
験結果を示す図である。 符号の説明 図中Ａは溶銑Ｃが不飽和の場合の例。 Ｂは溶銑Ｃが飽和の場合の例。 Ｃは溶銑Ｃが飽和でかつ常に炭材を投入した場合の例。 Ｄは溶銑Ｃが不飽和であるが１４分時点で炭材を添加し
た場合の例。 曲線１は炭材を火点部へ供給した場合の例。 曲線２は炭材を火点以外の場所へ供給した場合の例。 図面の汀■占（内容に変更なし） 第１図 ７０１！１倫ｊ添加徨α峙Ｍ（を） 第２図 ０ １０ ２θ Ｊθ吠酸
時朋（を） 手続補正書（自発） 昭和６２年５月８ 日 特許庁長官 黒 １）明 雄 殿 １、事件の表示 昭和６２年特許願第２９３６２号 ２、発明の名称 クロム酸化物の溶解還元方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 量 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 （内容に変更なし）
Claims (1)
- 上方から酸化性ガスを吹込みつつ、炉底羽口を介して酸
素あるいは不活性ガスを供給して溶鉄にクロム鉱石と炭
材を添加して溶融還元する上底吹転炉精錬において、５
〜５０ｍｍの直径を有する塊状炭材を上吹酸素ジェット
の火点部以外の場所に添加するとともに、該塊状炭材を
全酸素供給速度Ｆ（Ｎｍ＾３／（ｔｏｎ・Ｈｒ））に対
して０．１Ｆ〜０．５Ｆ（ｋｇ／（ｔｏｎ・Ｈｒ））の
速度で添加することを特徴とするクロム酸化物の溶解還
元方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2936287A JPS63195206A (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | クロム酸化物の溶解還元方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2936287A JPS63195206A (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | クロム酸化物の溶解還元方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63195206A true JPS63195206A (ja) | 1988-08-12 |
Family
ID=12274068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2936287A Pending JPS63195206A (ja) | 1987-02-10 | 1987-02-10 | クロム酸化物の溶解還元方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63195206A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01195229A (ja) * | 1988-01-29 | 1989-08-07 | Nkk Corp | 鉄鉱石の溶融還元における原料装入方法 |
| JP2007177295A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Nippon Steel Corp | 溶鉄の製造方法 |
| US8015721B2 (en) | 2006-11-20 | 2011-09-13 | Hexagon Metrology Ab | Coordinate measurement machine with improved joint |
-
1987
- 1987-02-10 JP JP2936287A patent/JPS63195206A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01195229A (ja) * | 1988-01-29 | 1989-08-07 | Nkk Corp | 鉄鉱石の溶融還元における原料装入方法 |
| JP2007177295A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Nippon Steel Corp | 溶鉄の製造方法 |
| US8015721B2 (en) | 2006-11-20 | 2011-09-13 | Hexagon Metrology Ab | Coordinate measurement machine with improved joint |
| US8336220B2 (en) | 2006-11-20 | 2012-12-25 | Hexagon Metrology Ab | Coordinate measurement machine with improved joint |
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