JPS63201488A - 焼結排熱回収装置 - Google Patents
焼結排熱回収装置Info
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- JPS63201488A JPS63201488A JP3265587A JP3265587A JPS63201488A JP S63201488 A JPS63201488 A JP S63201488A JP 3265587 A JP3265587 A JP 3265587A JP 3265587 A JP3265587 A JP 3265587A JP S63201488 A JPS63201488 A JP S63201488A
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- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 30
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K3/00—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein
- F01K3/18—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having heaters
- F01K3/185—Plants characterised by the use of steam or heat accumulators, or intermediate steam heaters, therein having heaters using waste heat from outside the plant
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/26—Cooling of roasted, sintered, or agglomerated ores
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B21/00—Open or uncovered sintering apparatus; Other heat-treatment apparatus of like construction
- F27B21/06—Endless-strand sintering machines
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は焼結工場の焼結機排ガスおよび焼結鉱の冷却
機排ガスからの排熱を回収し過熱蒸気を発生させ、ター
ビン発電機を駆動する焼結排熱回収装置の改良に関する
ものである。
機排ガスからの排熱を回収し過熱蒸気を発生させ、ター
ビン発電機を駆動する焼結排熱回収装置の改良に関する
ものである。
従来、焼結機の排鉱側部分の排ガスと水との熱交換によ
り発生した蒸気と、焼結鉱冷却機の給鉱側部分の排ガス
と水との熱交換により発生した蒸気とを単一蒸気ドラム
において混合保持し、その混合蒸気により蒸気タービン
を駆動するような焼結排熱装置が知られている。第１図
に従い、従来例について説明する。１は焼結機であり、
装入された原料は点火炉２により点火され排鉱部３に向
って移行するが、移行中に下方のウィンドボックス４よ
り吸気され、吸気された排ガスは吸気本管５を通り主排
風機に吸引される。この排ガス中ウィンドボックス群の
終端部付近のウィンドボックス６．７．８の排ガスは熱
交換器９に導かれて熱交換されたのち、吸気本管５に入
り他の排ガスと合流して主排風機に吸引される。この熱
交換器９により発生した蒸気は、蒸気ドラム１０に導か
れる。
り発生した蒸気と、焼結鉱冷却機の給鉱側部分の排ガス
と水との熱交換により発生した蒸気とを単一蒸気ドラム
において混合保持し、その混合蒸気により蒸気タービン
を駆動するような焼結排熱装置が知られている。第１図
に従い、従来例について説明する。１は焼結機であり、
装入された原料は点火炉２により点火され排鉱部３に向
って移行するが、移行中に下方のウィンドボックス４よ
り吸気され、吸気された排ガスは吸気本管５を通り主排
風機に吸引される。この排ガス中ウィンドボックス群の
終端部付近のウィンドボックス６．７．８の排ガスは熱
交換器９に導かれて熱交換されたのち、吸気本管５に入
り他の排ガスと合流して主排風機に吸引される。この熱
交換器９により発生した蒸気は、蒸気ドラム１０に導か
れる。
一方、焼結機から排鉱された高温の焼結鉱は冷却機１１
に給鉱され冷却機の排鉱部に向かって移行するが、移行
する間にウィンドボックス１２゜１３により冷却用空気
が下方から上向きに吹き込まれ高温の焼結鉱を冷却し、
空気は過熱されてフード１４に入り導管１５によって冷
却機の熱交換器１６へ送られる。熱交換後の排ガスは冷
却用空気として循環使用される。熱交換器１６から発生
した蒸気は導管１７により蒸気ドラム１０に入る。蒸気
ドラム１０は熱交換器９および１６からの蒸気を受は混
合され平均化される。この平均化された蒸気はタービン
発電ｉｔｓに供給され、安定した電力を得ることができ
る。
に給鉱され冷却機の排鉱部に向かって移行するが、移行
する間にウィンドボックス１２゜１３により冷却用空気
が下方から上向きに吹き込まれ高温の焼結鉱を冷却し、
空気は過熱されてフード１４に入り導管１５によって冷
却機の熱交換器１６へ送られる。熱交換後の排ガスは冷
却用空気として循環使用される。熱交換器１６から発生
した蒸気は導管１７により蒸気ドラム１０に入る。蒸気
ドラム１０は熱交換器９および１６からの蒸気を受は混
合され平均化される。この平均化された蒸気はタービン
発電ｉｔｓに供給され、安定した電力を得ることができ
る。
しかしながら、第１図に示す例では次の欠点を免かれる
ことができない。回収ガス温度が３００乃至３５０℃で
あるため、回収蒸気が８乃至１４ｋｇ／ｃＪＧで２５０
乃至２８０℃の過熱蒸気しか得ることができない。この
ように低圧蒸気であることから、大出力タービンを設置
するためには、タービン人口のガバナーが大きくなり、
大容量とするのは難しい。また、断熱長が小さくタービ
ン出力が小さくなるので、１１６’／Ｈ当りの蒸気消費
量が多い。１例として、圧力１４ｋｇ／ｃＪＧ温度が２
８０°Ｃの過熱蒸気の場合、８．５ ｈｇ／ｇ’／Ｈ。
ことができない。回収ガス温度が３００乃至３５０℃で
あるため、回収蒸気が８乃至１４ｋｇ／ｃＪＧで２５０
乃至２８０℃の過熱蒸気しか得ることができない。この
ように低圧蒸気であることから、大出力タービンを設置
するためには、タービン人口のガバナーが大きくなり、
大容量とするのは難しい。また、断熱長が小さくタービ
ン出力が小さくなるので、１１６’／Ｈ当りの蒸気消費
量が多い。１例として、圧力１４ｋｇ／ｃＪＧ温度が２
８０°Ｃの過熱蒸気の場合、８．５ ｈｇ／ｇ’／Ｈ。
Ｈｔ（断熱長）＝１８５Ｋｃａｌ／ｋｇとなる。さらに
、低速、大型となり機械効率が悪い。次に、蒸気の過熱
度について言及するならば、一般に飽和蒸気温度に１０
０℃以上を加えた温度の過熱度が必要であると云われて
いる。いま、１４ｋｇ／ｃＪＧの圧力では、飽和蒸気温
度が約１９７℃であるため３００℃以上の過熱度が必要
なわけである。
、低速、大型となり機械効率が悪い。次に、蒸気の過熱
度について言及するならば、一般に飽和蒸気温度に１０
０℃以上を加えた温度の過熱度が必要であると云われて
いる。いま、１４ｋｇ／ｃＪＧの圧力では、飽和蒸気温
度が約１９７℃であるため３００℃以上の過熱度が必要
なわけである。
ところが、排ガス温度が３００乃至３５０℃であるため
ガスと蒸気の熱交換により所望の３００℃以上の過熱度
を得ることは極めて困難であると云わざるを得ない。
ガスと蒸気の熱交換により所望の３００℃以上の過熱度
を得ることは極めて困難であると云わざるを得ない。
結論として第１図のごとき装置では電力としての回収効
率が充分とはいえない。
率が充分とはいえない。
この発明は上記のごとき欠点を除去するためになされた
もので、焼結機の排ガスと水との熱交換器と、焼結鉱冷
却機の排ガスと水との熱交換器と、この両熱交換器から
発生する蒸気を混合保持する蒸気ドラムと該ドラムから
は蒸気によって、駆動されるタービン発電機とよりなる
焼結排熱回収装置において、焼結鉱クーラの最高ガス温
度４５０乃至５００℃の排ガス部分を別個に取り出し、
上記蒸気ドラムからの蒸気を過熱して、１７乃至２０ｋ
ｇ／ｃＪＧで３４０乃至３７０°Ｃの過熱蒸気を発生せ
しめ、上記タービンに供給することを特徴とするもので
ある。
もので、焼結機の排ガスと水との熱交換器と、焼結鉱冷
却機の排ガスと水との熱交換器と、この両熱交換器から
発生する蒸気を混合保持する蒸気ドラムと該ドラムから
は蒸気によって、駆動されるタービン発電機とよりなる
焼結排熱回収装置において、焼結鉱クーラの最高ガス温
度４５０乃至５００℃の排ガス部分を別個に取り出し、
上記蒸気ドラムからの蒸気を過熱して、１７乃至２０ｋ
ｇ／ｃＪＧで３４０乃至３７０°Ｃの過熱蒸気を発生せ
しめ、上記タービンに供給することを特徴とするもので
ある。
次に、第２図に基づきこの発明の１実施例について説明
する。
する。
参照番号１０１は焼結機であり、焼結原料１４０を点火
炉１０２で点火した後、ウィンドボックス１１４を介し
てブロワ１１７，１２２により、エヤーを吸引し、その
エヤーを焼結原料中に通すことにより、原料の焼結を促
進している。ウィンドボックス１１４は給鉱側１４個と
排鉱側３個とに分けられ、それぞれダクト１１５および
１１８に接続している。ダクト１１５は電気集塵機１１
６．ブロワ１１７を介して煙突に連通している。一方ダ
クト１１８はプレダスタ−１２０、ボイラー１２１、ブ
ロワ１２２を介してフッド１２３に連通している。フッ
ド１２３は上記給鉱側１４個のＦＪａ８乃至康１４に対
応する焼結鉱上面を覆っている。
炉１０２で点火した後、ウィンドボックス１１４を介し
てブロワ１１７，１２２により、エヤーを吸引し、その
エヤーを焼結原料中に通すことにより、原料の焼結を促
進している。ウィンドボックス１１４は給鉱側１４個と
排鉱側３個とに分けられ、それぞれダクト１１５および
１１８に接続している。ダクト１１５は電気集塵機１１
６．ブロワ１１７を介して煙突に連通している。一方ダ
クト１１８はプレダスタ−１２０、ボイラー１２１、ブ
ロワ１２２を介してフッド１２３に連通している。フッ
ド１２３は上記給鉱側１４個のＦＪａ８乃至康１４に対
応する焼結鉱上面を覆っている。
焼結機１０１の排鉱側後段にはシンターブレーカー１０
３が設けられその下方にはホットスクリーン１０４が配
設されている。参照番号１０５はスクリーン下方に設け
られた返鉱ホッパーである。ホットスクリーン１０４上
およびシンターブレーカ−１０３を囲んで、さらにウィ
ンドボックスＮａ１５乃至Ｎｈ１７に対応する焼結鉱上
面域をカバーするようにフッドが設けられ、放熱を防い
でいる。ホットスクリーン１０４に連続して、焼結鉱ク
ーラ１１０が接続されている。ウィンドボックス１１１
を２つに分け、隅１乃至康７にはファン１１３により、
また鷹８乃至康１３にはファン１４２によりそれぞれエ
ヤーを送り込む。ウィンドボックス東１乃至康７に対応
する焼結鉱上面をＮα１に対応する部分と、康２乃至陽
７に対応する部分の２つに分け、それぞれがフッド１０
７およびフッド１０８によって覆われている。フッド１
０８の排ガス出口はボイラー１１２を介して、上記のフ
ァン１１３の給気部に連通している。フッド１０７出口
は独立スーパヒータ１３５に連通され排ガスはそのまま
排出される。
３が設けられその下方にはホットスクリーン１０４が配
設されている。参照番号１０５はスクリーン下方に設け
られた返鉱ホッパーである。ホットスクリーン１０４上
およびシンターブレーカ−１０３を囲んで、さらにウィ
ンドボックスＮａ１５乃至Ｎｈ１７に対応する焼結鉱上
面域をカバーするようにフッドが設けられ、放熱を防い
でいる。ホットスクリーン１０４に連続して、焼結鉱ク
ーラ１１０が接続されている。ウィンドボックス１１１
を２つに分け、隅１乃至康７にはファン１１３により、
また鷹８乃至康１３にはファン１４２によりそれぞれエ
ヤーを送り込む。ウィンドボックス東１乃至康７に対応
する焼結鉱上面をＮα１に対応する部分と、康２乃至陽
７に対応する部分の２つに分け、それぞれがフッド１０
７およびフッド１０８によって覆われている。フッド１
０８の排ガス出口はボイラー１１２を介して、上記のフ
ァン１１３の給気部に連通している。フッド１０７出口
は独立スーパヒータ１３５に連通され排ガスはそのまま
排出される。
次に、排熱回収系統について説明する。給水タンク１２
４からの水は脱気器１２５により脱気処理されて一部は
ポンプ１３１により、ボイラー１２１の排ガス出口近傍
部分に導かれ排ガスと熱交換された後ボイラドラム１３
２に溜られる。ボイラドラム１３２内の熱水はポンプ１
３３によりボイラー１２１の中央部を循環し。一部蒸気
となってボイラドラム１３２に戻される。また、ボイラ
ドラム１３２の蒸気はボイラー１２１の排ガス入口部分
の高温ガスと熱交換され、過熱蒸気として蒸気ヘッダー
１３４に溜られる。一方、脱気器１２５中の水の一部は
ポンプ１２７によりボイラー１１２の排ガス出口近傍に
導かれ、そこで熱交換され一部蒸気となって脱気器１２
５に戻される。また一部は、ポンプ１２８によりボイラ
−１１２０所定個所に導入され、そこで熱交換され、ボ
イラドラム１２９に溜られる。さらにポンプ１３０によ
り、ボイラー１１２の排ガス入口側の高温ガス部分に熱
水を循環させ熱回収を行う。
４からの水は脱気器１２５により脱気処理されて一部は
ポンプ１３１により、ボイラー１２１の排ガス出口近傍
部分に導かれ排ガスと熱交換された後ボイラドラム１３
２に溜られる。ボイラドラム１３２内の熱水はポンプ１
３３によりボイラー１２１の中央部を循環し。一部蒸気
となってボイラドラム１３２に戻される。また、ボイラ
ドラム１３２の蒸気はボイラー１２１の排ガス入口部分
の高温ガスと熱交換され、過熱蒸気として蒸気ヘッダー
１３４に溜られる。一方、脱気器１２５中の水の一部は
ポンプ１２７によりボイラー１１２の排ガス出口近傍に
導かれ、そこで熱交換され一部蒸気となって脱気器１２
５に戻される。また一部は、ポンプ１２８によりボイラ
−１１２０所定個所に導入され、そこで熱交換され、ボ
イラドラム１２９に溜られる。さらにポンプ１３０によ
り、ボイラー１１２の排ガス入口側の高温ガス部分に熱
水を循環させ熱回収を行う。
ボイラードラム１２９内の蒸気はボイラー１１２の排ガ
ス最入側で過熱され、蒸気ヘッダー１３４に送り込まれ
る。蒸気ヘッダー１３４内の蒸気はスーパヒータ１３５
においてさらに過熱され、１８ｋｇ／ｃＪＧで３５０℃
の過熱蒸気のｔｅ態でタービン１３６に送られそれを駆
動し、同軸の発電機を回転させる。タービン１３６を出
た蒸気は復水器１３８を通って凝縮され水に戻され、ポ
ンプ１３９により給水タンク１２４に循環させる。第３
図に示すように、スーパヒータ１３５部分におけるガス
の温度は４５０℃以上であり、過熱度が１００℃以上あ
るため充分３５０℃の過熱蒸気を得ることができる。ま
た、１ｋｗＨ当りの蒸気消費量は約５．０ｋｇとなり、
従来に比較し、タービン効率が格段に改善される。
ス最入側で過熱され、蒸気ヘッダー１３４に送り込まれ
る。蒸気ヘッダー１３４内の蒸気はスーパヒータ１３５
においてさらに過熱され、１８ｋｇ／ｃＪＧで３５０℃
の過熱蒸気のｔｅ態でタービン１３６に送られそれを駆
動し、同軸の発電機を回転させる。タービン１３６を出
た蒸気は復水器１３８を通って凝縮され水に戻され、ポ
ンプ１３９により給水タンク１２４に循環させる。第３
図に示すように、スーパヒータ１３５部分におけるガス
の温度は４５０℃以上であり、過熱度が１００℃以上あ
るため充分３５０℃の過熱蒸気を得ることができる。ま
た、１ｋｗＨ当りの蒸気消費量は約５．０ｋｇとなり、
従来に比較し、タービン効率が格段に改善される。
第１図は従来の焼結排熱回収装置の１例を示す概略図、
第２図はこの発明の焼結排熱回収装置の実施例を示す概
略図、第３図は焼結鉱ターフの排ガス温度を示すグラフ
である。 １０１・・・・・・焼結機
第２図はこの発明の焼結排熱回収装置の実施例を示す概
略図、第３図は焼結鉱ターフの排ガス温度を示すグラフ
である。 １０１・・・・・・焼結機
Claims (1)
- 焼結機の排ガスと水との熱交換器と、焼結鉱冷却機の排
ガスと水との熱交換器と、この両熱交換器から発生する
蒸気を混合保持する蒸気ドラムと、該ドラムからの蒸気
によって、駆動されるタービン発電機とよりなる焼結排
熱回収装置において、焼結鉱クーラの最高ガス温度４５
０乃至５００℃の排ガス部分を別個に取り出し、上記蒸
気ドラムからの蒸気を過熱して１７乃至２０ｋｇ／ｃｍ
＾２Ｇで３４０乃至３７０℃の過熱蒸気を発生せしめ、
上記タービンに供給することを特徴とする焼結排熱回収
装置
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62032655A JPH0646140B2 (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 焼結排熱回収装置 |
| EP19880901642 EP0302120A4 (en) | 1987-02-16 | 1988-02-15 | Apparatus for recovering waste heat of sintering |
| PCT/JP1988/000147 WO1988006227A1 (fr) | 1987-02-16 | 1988-02-15 | Appareil permettant la recuperation de la chaleur perdue du frittage |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62032655A JPH0646140B2 (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 焼結排熱回収装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63201488A true JPS63201488A (ja) | 1988-08-19 |
| JPH0646140B2 JPH0646140B2 (ja) | 1994-06-15 |
Family
ID=12364878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62032655A Expired - Lifetime JPH0646140B2 (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 焼結排熱回収装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0302120A4 (ja) |
| JP (1) | JPH0646140B2 (ja) |
| WO (1) | WO1988006227A1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0373898U (ja) * | 1989-11-20 | 1991-07-25 | ||
| JP2012193909A (ja) * | 2011-03-17 | 2012-10-11 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 焼結設備用廃熱回収発電プラント |
| JP2013024522A (ja) * | 2011-07-25 | 2013-02-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 焼結鉱冷却機における排熱回収設備の制御方法 |
| WO2014006677A1 (ja) * | 2012-07-02 | 2014-01-09 | 川崎重工業株式会社 | 焼結設備用廃熱回収発電プラント |
| CN116951996A (zh) * | 2023-08-09 | 2023-10-27 | 陕西龙门钢铁有限责任公司 | 一种钢铁烧结机余热回收系统及钢铁烧结机 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN101344359B (zh) * | 2008-08-20 | 2011-04-20 | 首钢总公司 | 烧结环冷余热梯级回收发电系统及工艺 |
| CN102353276B (zh) * | 2011-10-10 | 2013-07-10 | 西安陕鼓工程技术有限公司 | 烧结生产线余热综合利用发电系统及发电方法 |
| CN103438723B (zh) * | 2013-09-10 | 2015-08-12 | 中钢集团鞍山热能研究院有限公司 | 一种烧结余热综合利用工艺及装置 |
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| JPH0637365B2 (ja) * | 1987-09-03 | 1994-05-18 | 株式会社中埜酢店 | 植物の種子伝染性病害菌の防除方法 |
-
1987
- 1987-02-16 JP JP62032655A patent/JPH0646140B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-02-15 WO PCT/JP1988/000147 patent/WO1988006227A1/ja not_active Ceased
- 1988-02-15 EP EP19880901642 patent/EP0302120A4/en not_active Withdrawn
Patent Citations (2)
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Also Published As
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|---|---|
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| EP0302120A1 (en) | 1989-02-08 |
| JPH0646140B2 (ja) | 1994-06-15 |
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