JPS6324181B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6324181B2 JPS6324181B2 JP57201363A JP20136382A JPS6324181B2 JP S6324181 B2 JPS6324181 B2 JP S6324181B2 JP 57201363 A JP57201363 A JP 57201363A JP 20136382 A JP20136382 A JP 20136382A JP S6324181 B2 JPS6324181 B2 JP S6324181B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- canvas
- belt
- layer
- edge
- rubber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Description
本発明は、ベルト側面に帆布を備えていないロ
ーエツジＶベルトに関するものである。 一般に、ローエツジＶベルトは、ベルト底面を
形成する底帆布層と、底ゴム層と、抗張体層と、
ベルト背面を形成する背帆布層とが順次積層され
てなり、しかして前記底ゴム層と抗張体層との側
面が露出しているものである。 従来、ローエツジＶベルトの底帆布層の底帆布
および背帆布層の背帆布には、ゴム引きされた帆
布をバイアス状に切断してなる単位バイアス布片
の側端縁を重合接続し、これを繰返して形成した
バイアス帆布を用いていたため、前記Ｖベルトに
おいて前記重合接続部分が位置する部位では肉厚
が大きくなり、しかしてベルト走行中において、
前記重合接続部分に応力が集中し、他の部位より
も疲労が早く、亀裂が発生しやすくなるし、ま
た、プーリ上で位置の変動が生じ、振動が発生し
騒音の原因となりやすいし、さらに、抗張体層に
おける芯体コードの位置も全周に亘つて均一でな
くなるから、該コードの部分に応力集中が生じ、
芯体コードと接着ゴムとの間に早期に剥離が生ず
るという不具合がある。また、前記重合接続部分
における重合代は、３〜５mmと寸法的に制約を受
けているため、その作業には熟練を要するという
憾みもあつた。 また、Ｖベルトの走行時には、該Ｖベルトの内
部は圧縮部、外部は伸長部となり、Ｖベルトの走
行に伴つて引張りと圧縮との繰返し応力が生ずる
（特に、圧縮部はその傾向が著しい）。ところが、
従来、ローエツジＶベルトにおける底帆布の先端
縁および背帆布の後端縁は、それぞれ、ベルト長
手方向に対しほぼ直角またはバイアス状に切断さ
れているため、前述したところの繰返し応力が作
用して前記両端縁（特に、底帆布の先端縁）の剥
離または亀裂が生ずるというおそれもある。 本発明はかかる点に鑑みてなされたもので、単
位バイアス布片を突合せミシン縫い接続してバイ
アス帆布を形成することにより、円滑に走行して
騒音の発生が極めて低く、底帆布または背帆布の
端縁における剥離または亀裂の発生を防止して、
ベルト寿命を向上せしめたローエツジＶベルトを
提供することを目的とする。 本発明は、上記目的を達成するために、底帆布
を重積した背帆布層と、短繊維を略均一に分散し
たゴムよりなる底ゴム層と、芯体コードが接着ゴ
ム内に埋設されてなる抗張体層と、背帆布を重積
した背帆布層とを順次積層して構成され、前記底
帆布および背帆布はそれぞれゴム引きした帆布素
材をバイアス状に切断した単位バイアス布片とし
該単位バイアス布片の側端縁を順次突合せミシン
縫い接続して形成されてなり、前記底帆布層の底
帆布の先端縁または背帆布層の背帆布の後端縁の
少なくとも一方が波形状であることを特徴とする
ものである。 以下、本発明の実施例を図面に沿つて説明す
る。 第１図および第２図において、１はローエツジ
Ｖベルトで、ベルト底面を形成する底帆布層２
と、底ゴム層３と、抗張体層４と、ベルト背面を
形成する背帆布層５とを順次積層してなり、しか
して前記底ゴム層３と抗張体層４との側面が露出
している。 前記底帆布層２は、ゴム引きした帆布素材６を
バイアス状に切断した単位バイアス布片７とし、
該単位バイアス布片７の側端縁７ａを順次突合せ
ミシン縫い接続して形成した底帆布８を重積して
構成されている。また、底帆布８の先端縁９はジ
グザグ状の波形状に切断されている。このように
波形状に切断することで、従来の如くベルト長手
方向に対しほぼ直角またはバイアス状に直線的に
切断する場合に比して、先端縁９の実質的長さが
長くなり、その結果、単位長さ当りに作用する応
力が小さくなり、前述したところの繰返し応力が
分散されるとともに、接着される端縁長さが長く
なり、先端縁９の接着性が高まり、先端縁９の剥
離または亀裂が防止される。それに加えて、先端
縁９の実質的長さが長くなることにより、ベルト
加硫時加熱加圧によつて底帆布８に塗布されたゴ
ムが、先端縁が直線状である従来の場合は先端縁
に直交する方向しか流れないのに対し、先端縁９
が波形状の場合は各波形の外方へ広範囲に流れる
こととなり、このようにゴムの流れが良くなるこ
とによつて、底帆布８の先端縁９における重合接
続部分の段差が小さくなり、単位バイアス布片７
のミシン縫い接続と相俟つて断面形状の均一化が
図れる。その波形状は、三角波形、正弦波形、ラ
ンダム波形などの何れでもよく、また、これらの
形状に制限されるものではなく、例えば鋸歯形状
などの適宜の波形とすることができる。また、底
帆布８の先端縁９は、該底帆布８の長手方向に対
して直交する方向の波形状であつても、前記長手
方向に対してバイアスする方向の波形状であつて
も差支えない。 前記底ゴム層３は、合成ゴム例えばクロロプレ
ンゴム中に短繊維が略均一に分散され、しかして
ベルト幅方向には圧縮作用に対して剛性を具有す
るとともに、ベルト長手方向には十分なる屈曲性
を具有するゴムよりなる。 前記抗張体層４は、接着ゴム１０中に、ポリエ
ステル繊維または引張強度の大きい芳香族ポリア
ミド繊維、ガラス繊維などからなる芯体コード１
１が埋設されてなる。 また、背帆布層５は、基本的には底帆布層２を
構成する底帆布８と同様にて帆布素材６より形成
される背帆布１２を重積して構成されている。こ
の背帆布１２の巻終りである後端縁１３も、底帆
布８の先端縁９と同様に繰返し応力が分散される
とともに断面の均一化が図れるようにジグザグ状
の波形状に形成されている。 次に、前記ローエツジＶベルト１の製造方法に
ついて、第３図ａ〜ｈに沿つて説明する。 先ず、帆布素材６として、綿糸、またはナイロ
ン繊維もしくはポリエステル繊維などの熱可塑性
樹脂繊維と綿とを適宜混紡してなる混紡糸を経緯
糸に用いた平織帆布に対し、そのままあるいは
RFL等の接着処理を施した後、周知のようにカ
レンダを用いてクロロプレンゴムもしくは天然ゴ
ムが配合された練りゴムを片面に擦り込んでフリ
クシヨン面とし、それと反対の面をトツプ面とし
たものを形成する（第３図ａ参照）。 この帆布素材６を、ベルト長手方向に対してほ
ぼ45度の角度でもつてバイアスカツトして単位バ
イアス布片７を形成し（第３図ｂ参照）、続いて
該単位バイアス布片７，７の側端縁７ａ，７ａを
一致させて重ね合せ、例えば40番手の綿糸を用い
てオーバーロツクミシン（ペガサス社製）で縫合
せ（第３図ｃ参照）、突合せミシン縫い接続され
た接続部分Ａとし、これを反復繰返して底帆布８
となるバイアス帆布１４を形成する（第３図ｄ参
照）。 続いて、前記バイアス帆布１４の先端縁１５
を、ベルト長手方向と直交する方向に波形状に切
断する（第３図ｅ参照）。しかして、バイアス帆
布１４を所定径の成形ドラム１６の外周に、前記
トツプ面を表側として帆布側縁を揃えて所定回数
巻き付け、底帆布層２を形成する（第３図ｆ参
照）。なお、後端縁は波形状であつても直線状で
あつてもよいが、帆布についての切断ロスを少な
くするために、巻き始めた先端縁９と同様に、波
形状に切断することが望ましい。 その後、底帆布層２の外周面には、周知のよう
に、短繊維ゴム中に略均一に分散させベルト幅方
向の剛性とベルト長手方向の屈曲性を具有せしめ
たゴム帯１９を複数回巻き付け所定厚さの底ゴム
層３を形成する（第４図参照）。 続いて、前記底ゴム層３上に接着ゴム帯２０を
一層巻き付け、その上に芯体コード１１をスパイ
ラル状に巻き付け、さらにその上に別の接着ゴム
帯２１を一層巻き付け、これら２つの接着ゴム帯
２０，２１により芯体コード１１を挾持せしめて
抗張体層４を形成する（第４図参照）。 次いで、前記抗張体層４の上側に、前記底帆布
８と同一構成の背帆布１２となるバイアス帆布１
４を必要プライ巻き付けて背帆布層５とし、それ
によつて成形ドラム１６上に円筒形状のベルト素
材１７が形成される（第３図ｇ参照）。なお、こ
の場合も、底帆布層２となる部分を形成する場合
と同様に巻き始めである先端縁を波形状に切断
し、後端縁１８も同様に波形状に切断することが
望ましい。 しかる後、周知手段により加硫し、加硫後コー
ルドセツトし、それからベルト素材１７を成形ド
ラム１６から抜き取り、該ベルト素材１７を周知
の方法にて断面略Ｖ形状のベルトに輪切りして所
望のローエツジＶベルト１が得られる。 次いで、Ｂ形４２のローエツジプレーンＶベル
トに関して、本発明形と従来形とについてベルト
性能を比較した試験について説明する。 (i) 亀裂発生試験 第５図に示すように、駆動プーリ３１（直径
70mm、1800rpm）と従動プーリ３２（直径160
mm）との間にＶベルト３３を巻回し、該Ｖベル
ト３３に対して押圧プーリ３４（直径45mm）で
荷重W1＝15Kgを加え、底部に亀裂が発生する
のに要した時間を測定した。 (ii) 振動発生試験および負荷−スリツプ試験第６
図に示すように、駆動プーリ４１（直径100mm、
1800rpm）と従動プーリ４２（直径100mm）と
の間にＶベルト４３を巻回し、従動プーリ４２
にＳ方向に荷重W2＝20Kgを加えた場合の、振
動発生率と、低負荷スリツプ率とを測定した。
ここで、振動発生率とは、100本のＶベルトに
対して試験を行い、そのうち±１mm以上の振動
をする本数の割合であり、低負荷スリツプ率と
は、Ｖベルト４３の走行中における、駆動プー
リ４１と従動プーリ４２との回転比をいう。 上記各試験の測定結果を次表に示す。
ーエツジＶベルトに関するものである。 一般に、ローエツジＶベルトは、ベルト底面を
形成する底帆布層と、底ゴム層と、抗張体層と、
ベルト背面を形成する背帆布層とが順次積層され
てなり、しかして前記底ゴム層と抗張体層との側
面が露出しているものである。 従来、ローエツジＶベルトの底帆布層の底帆布
および背帆布層の背帆布には、ゴム引きされた帆
布をバイアス状に切断してなる単位バイアス布片
の側端縁を重合接続し、これを繰返して形成した
バイアス帆布を用いていたため、前記Ｖベルトに
おいて前記重合接続部分が位置する部位では肉厚
が大きくなり、しかしてベルト走行中において、
前記重合接続部分に応力が集中し、他の部位より
も疲労が早く、亀裂が発生しやすくなるし、ま
た、プーリ上で位置の変動が生じ、振動が発生し
騒音の原因となりやすいし、さらに、抗張体層に
おける芯体コードの位置も全周に亘つて均一でな
くなるから、該コードの部分に応力集中が生じ、
芯体コードと接着ゴムとの間に早期に剥離が生ず
るという不具合がある。また、前記重合接続部分
における重合代は、３〜５mmと寸法的に制約を受
けているため、その作業には熟練を要するという
憾みもあつた。 また、Ｖベルトの走行時には、該Ｖベルトの内
部は圧縮部、外部は伸長部となり、Ｖベルトの走
行に伴つて引張りと圧縮との繰返し応力が生ずる
（特に、圧縮部はその傾向が著しい）。ところが、
従来、ローエツジＶベルトにおける底帆布の先端
縁および背帆布の後端縁は、それぞれ、ベルト長
手方向に対しほぼ直角またはバイアス状に切断さ
れているため、前述したところの繰返し応力が作
用して前記両端縁（特に、底帆布の先端縁）の剥
離または亀裂が生ずるというおそれもある。 本発明はかかる点に鑑みてなされたもので、単
位バイアス布片を突合せミシン縫い接続してバイ
アス帆布を形成することにより、円滑に走行して
騒音の発生が極めて低く、底帆布または背帆布の
端縁における剥離または亀裂の発生を防止して、
ベルト寿命を向上せしめたローエツジＶベルトを
提供することを目的とする。 本発明は、上記目的を達成するために、底帆布
を重積した背帆布層と、短繊維を略均一に分散し
たゴムよりなる底ゴム層と、芯体コードが接着ゴ
ム内に埋設されてなる抗張体層と、背帆布を重積
した背帆布層とを順次積層して構成され、前記底
帆布および背帆布はそれぞれゴム引きした帆布素
材をバイアス状に切断した単位バイアス布片とし
該単位バイアス布片の側端縁を順次突合せミシン
縫い接続して形成されてなり、前記底帆布層の底
帆布の先端縁または背帆布層の背帆布の後端縁の
少なくとも一方が波形状であることを特徴とする
ものである。 以下、本発明の実施例を図面に沿つて説明す
る。 第１図および第２図において、１はローエツジ
Ｖベルトで、ベルト底面を形成する底帆布層２
と、底ゴム層３と、抗張体層４と、ベルト背面を
形成する背帆布層５とを順次積層してなり、しか
して前記底ゴム層３と抗張体層４との側面が露出
している。 前記底帆布層２は、ゴム引きした帆布素材６を
バイアス状に切断した単位バイアス布片７とし、
該単位バイアス布片７の側端縁７ａを順次突合せ
ミシン縫い接続して形成した底帆布８を重積して
構成されている。また、底帆布８の先端縁９はジ
グザグ状の波形状に切断されている。このように
波形状に切断することで、従来の如くベルト長手
方向に対しほぼ直角またはバイアス状に直線的に
切断する場合に比して、先端縁９の実質的長さが
長くなり、その結果、単位長さ当りに作用する応
力が小さくなり、前述したところの繰返し応力が
分散されるとともに、接着される端縁長さが長く
なり、先端縁９の接着性が高まり、先端縁９の剥
離または亀裂が防止される。それに加えて、先端
縁９の実質的長さが長くなることにより、ベルト
加硫時加熱加圧によつて底帆布８に塗布されたゴ
ムが、先端縁が直線状である従来の場合は先端縁
に直交する方向しか流れないのに対し、先端縁９
が波形状の場合は各波形の外方へ広範囲に流れる
こととなり、このようにゴムの流れが良くなるこ
とによつて、底帆布８の先端縁９における重合接
続部分の段差が小さくなり、単位バイアス布片７
のミシン縫い接続と相俟つて断面形状の均一化が
図れる。その波形状は、三角波形、正弦波形、ラ
ンダム波形などの何れでもよく、また、これらの
形状に制限されるものではなく、例えば鋸歯形状
などの適宜の波形とすることができる。また、底
帆布８の先端縁９は、該底帆布８の長手方向に対
して直交する方向の波形状であつても、前記長手
方向に対してバイアスする方向の波形状であつて
も差支えない。 前記底ゴム層３は、合成ゴム例えばクロロプレ
ンゴム中に短繊維が略均一に分散され、しかして
ベルト幅方向には圧縮作用に対して剛性を具有す
るとともに、ベルト長手方向には十分なる屈曲性
を具有するゴムよりなる。 前記抗張体層４は、接着ゴム１０中に、ポリエ
ステル繊維または引張強度の大きい芳香族ポリア
ミド繊維、ガラス繊維などからなる芯体コード１
１が埋設されてなる。 また、背帆布層５は、基本的には底帆布層２を
構成する底帆布８と同様にて帆布素材６より形成
される背帆布１２を重積して構成されている。こ
の背帆布１２の巻終りである後端縁１３も、底帆
布８の先端縁９と同様に繰返し応力が分散される
とともに断面の均一化が図れるようにジグザグ状
の波形状に形成されている。 次に、前記ローエツジＶベルト１の製造方法に
ついて、第３図ａ〜ｈに沿つて説明する。 先ず、帆布素材６として、綿糸、またはナイロ
ン繊維もしくはポリエステル繊維などの熱可塑性
樹脂繊維と綿とを適宜混紡してなる混紡糸を経緯
糸に用いた平織帆布に対し、そのままあるいは
RFL等の接着処理を施した後、周知のようにカ
レンダを用いてクロロプレンゴムもしくは天然ゴ
ムが配合された練りゴムを片面に擦り込んでフリ
クシヨン面とし、それと反対の面をトツプ面とし
たものを形成する（第３図ａ参照）。 この帆布素材６を、ベルト長手方向に対してほ
ぼ45度の角度でもつてバイアスカツトして単位バ
イアス布片７を形成し（第３図ｂ参照）、続いて
該単位バイアス布片７，７の側端縁７ａ，７ａを
一致させて重ね合せ、例えば40番手の綿糸を用い
てオーバーロツクミシン（ペガサス社製）で縫合
せ（第３図ｃ参照）、突合せミシン縫い接続され
た接続部分Ａとし、これを反復繰返して底帆布８
となるバイアス帆布１４を形成する（第３図ｄ参
照）。 続いて、前記バイアス帆布１４の先端縁１５
を、ベルト長手方向と直交する方向に波形状に切
断する（第３図ｅ参照）。しかして、バイアス帆
布１４を所定径の成形ドラム１６の外周に、前記
トツプ面を表側として帆布側縁を揃えて所定回数
巻き付け、底帆布層２を形成する（第３図ｆ参
照）。なお、後端縁は波形状であつても直線状で
あつてもよいが、帆布についての切断ロスを少な
くするために、巻き始めた先端縁９と同様に、波
形状に切断することが望ましい。 その後、底帆布層２の外周面には、周知のよう
に、短繊維ゴム中に略均一に分散させベルト幅方
向の剛性とベルト長手方向の屈曲性を具有せしめ
たゴム帯１９を複数回巻き付け所定厚さの底ゴム
層３を形成する（第４図参照）。 続いて、前記底ゴム層３上に接着ゴム帯２０を
一層巻き付け、その上に芯体コード１１をスパイ
ラル状に巻き付け、さらにその上に別の接着ゴム
帯２１を一層巻き付け、これら２つの接着ゴム帯
２０，２１により芯体コード１１を挾持せしめて
抗張体層４を形成する（第４図参照）。 次いで、前記抗張体層４の上側に、前記底帆布
８と同一構成の背帆布１２となるバイアス帆布１
４を必要プライ巻き付けて背帆布層５とし、それ
によつて成形ドラム１６上に円筒形状のベルト素
材１７が形成される（第３図ｇ参照）。なお、こ
の場合も、底帆布層２となる部分を形成する場合
と同様に巻き始めである先端縁を波形状に切断
し、後端縁１８も同様に波形状に切断することが
望ましい。 しかる後、周知手段により加硫し、加硫後コー
ルドセツトし、それからベルト素材１７を成形ド
ラム１６から抜き取り、該ベルト素材１７を周知
の方法にて断面略Ｖ形状のベルトに輪切りして所
望のローエツジＶベルト１が得られる。 次いで、Ｂ形４２のローエツジプレーンＶベル
トに関して、本発明形と従来形とについてベルト
性能を比較した試験について説明する。 (i) 亀裂発生試験 第５図に示すように、駆動プーリ３１（直径
70mm、1800rpm）と従動プーリ３２（直径160
mm）との間にＶベルト３３を巻回し、該Ｖベル
ト３３に対して押圧プーリ３４（直径45mm）で
荷重W1＝15Kgを加え、底部に亀裂が発生する
のに要した時間を測定した。 (ii) 振動発生試験および負荷−スリツプ試験第６
図に示すように、駆動プーリ４１（直径100mm、
1800rpm）と従動プーリ４２（直径100mm）と
の間にＶベルト４３を巻回し、従動プーリ４２
にＳ方向に荷重W2＝20Kgを加えた場合の、振
動発生率と、低負荷スリツプ率とを測定した。
ここで、振動発生率とは、100本のＶベルトに
対して試験を行い、そのうち±１mm以上の振動
をする本数の割合であり、低負荷スリツプ率と
は、Ｖベルト４３の走行中における、駆動プー
リ４１と従動プーリ４２との回転比をいう。 上記各試験の測定結果を次表に示す。
【表】
上記結果より明らかなように、本発明形は、従
来形に比して、亀裂発生時間、振動発生率、およ
び低負荷スリツプ率において優れていることがわ
かる。 本発明に係るローエツジＶベルトによれば、単
位バイアス布片の側端縁を順次突合せミシン縫い
接続して底帆布および背帆布を形成し、底帆布層
の底帆布の先端縁または背帆布層の背帆布の後端
縁の少なくとも一方を波形状としているため、全
周に亘つて形状および断面積がほぼ一様となり、
また、ベルト自体に生ずる曲げ応力のバラツキが
少なくなり、それによつて回転ムラがなくなり、
プーリ上を円滑に走行し、騒音が著しく低減され
るとともに、帆布の端縁の剥離が防止され、亀裂
発生時間が延長され、ベルト寿命が延びる。
来形に比して、亀裂発生時間、振動発生率、およ
び低負荷スリツプ率において優れていることがわ
かる。 本発明に係るローエツジＶベルトによれば、単
位バイアス布片の側端縁を順次突合せミシン縫い
接続して底帆布および背帆布を形成し、底帆布層
の底帆布の先端縁または背帆布層の背帆布の後端
縁の少なくとも一方を波形状としているため、全
周に亘つて形状および断面積がほぼ一様となり、
また、ベルト自体に生ずる曲げ応力のバラツキが
少なくなり、それによつて回転ムラがなくなり、
プーリ上を円滑に走行し、騒音が著しく低減され
るとともに、帆布の端縁の剥離が防止され、亀裂
発生時間が延長され、ベルト寿命が延びる。
図面は本発明の実施態様を例示するもので、第
１図は背面側から見たローエツジＶベルトの要部
斜視図、第２図は底面側から見たローエツジＶベ
ルトの要部斜視図、第３図ａ〜ｈはそれぞれロー
エツジＶベルトの製造方法の斜視図、第４図は第
３図ｇにおける−線断面図、第５図および第
６図はそれぞれ試験要領を示す説明図である。 １……ローエツジＶベルト、２……底帆布層、
３……底ゴム層、４……抗張体層、５……背帆布
層、６……帆布素材、７……単位バイアス布片、
７ａ……側端縁、８……底帆布、９……先端縁、
１２……背帆布、１３……後端縁、１４……バイ
アス帆布、１５……先端縁、１６……成形ドラ
ム、１７……ベルト素材、１８…後端縁。
１図は背面側から見たローエツジＶベルトの要部
斜視図、第２図は底面側から見たローエツジＶベ
ルトの要部斜視図、第３図ａ〜ｈはそれぞれロー
エツジＶベルトの製造方法の斜視図、第４図は第
３図ｇにおける−線断面図、第５図および第
６図はそれぞれ試験要領を示す説明図である。 １……ローエツジＶベルト、２……底帆布層、
３……底ゴム層、４……抗張体層、５……背帆布
層、６……帆布素材、７……単位バイアス布片、
７ａ……側端縁、８……底帆布、９……先端縁、
１２……背帆布、１３……後端縁、１４……バイ
アス帆布、１５……先端縁、１６……成形ドラ
ム、１７……ベルト素材、１８…後端縁。
Claims (1)
- １ 底帆布を重積した底帆布層と、短繊維を略均
一に分散したゴムよりなる底ゴム層と、芯体コー
ドが接着ゴム内に埋設されてなる抗張体層と、背
帆布を重積した背帆布層とを順次積層して構成さ
れ、前記底帆布および背帆布はそれぞれゴム引き
した帆布素材をバイアス状に切断した単位バイア
ス布片とし該単位バイアス布片の側端縁を順次突
合せミシン縫い接続して形成されてなり、前記底
帆布層の底帆布の先端縁または背帆布層の背帆布
の後端縁の少なくとも一方が波形状であることを
特徴とするローエツジＶベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20136382A JPS5993550A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | ローエッジｖベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20136382A JPS5993550A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | ローエッジｖベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5993550A JPS5993550A (ja) | 1984-05-30 |
| JPS6324181B2 true JPS6324181B2 (ja) | 1988-05-19 |
Family
ID=16439808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20136382A Granted JPS5993550A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | ローエッジｖベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5993550A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996022479A1 (en) * | 1995-01-20 | 1996-07-25 | Bando Chemical Industries, Ltd. | Transmission belt and method for producing the same |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4152014B2 (ja) | 1998-05-25 | 2008-09-17 | バンドー化学株式会社 | 伝動ベルト及びその製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3941005A (en) * | 1975-03-03 | 1976-03-02 | The Gates Rubber Company | Power transmission belt |
| JPS57130036U (ja) * | 1981-02-09 | 1982-08-13 |
-
1982
- 1982-11-16 JP JP20136382A patent/JPS5993550A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1996022479A1 (en) * | 1995-01-20 | 1996-07-25 | Bando Chemical Industries, Ltd. | Transmission belt and method for producing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5993550A (ja) | 1984-05-30 |
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