JPS6324762B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6324762B2 JPS6324762B2 JP58035745A JP3574583A JPS6324762B2 JP S6324762 B2 JPS6324762 B2 JP S6324762B2 JP 58035745 A JP58035745 A JP 58035745A JP 3574583 A JP3574583 A JP 3574583A JP S6324762 B2 JPS6324762 B2 JP S6324762B2
- Authority
- JP
- Japan
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- rolling
- lower work
- work roll
- warpage
- top surface
- Prior art date
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Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 22
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 11
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 6
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2273/00—Path parameters
- B21B2273/02—Vertical deviation, e.g. slack, looper height
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、厚板圧延において圧延機出側で発生
する板反り現象を効果的に防止し得る板反り制御
方法に関する。
する板反り現象を効果的に防止し得る板反り制御
方法に関する。
厚板圧延では、板材の噛出側において板反り現
象（上反り、下反り）が往々発生し、そのため、
圧延機及びその前後設備が破損することによつて
操業停止するに至つたり、あるいは、次パスでの
噛込み性が阻害されて板反り矯正に時間を費やし
生産性を低下させたり、また、板材自身に反り歪
が残留するため品質劣化を招き、極端な場合、そ
の有効端部まで切り捨てなければならなくなつて
歩留りを低下せしめる等々、非常に大きな実害を
もたらしている。しかし、有効な板反り制御技術
が未だ実用化されていないのが実情である。
象（上反り、下反り）が往々発生し、そのため、
圧延機及びその前後設備が破損することによつて
操業停止するに至つたり、あるいは、次パスでの
噛込み性が阻害されて板反り矯正に時間を費やし
生産性を低下させたり、また、板材自身に反り歪
が残留するため品質劣化を招き、極端な場合、そ
の有効端部まで切り捨てなければならなくなつて
歩留りを低下せしめる等々、非常に大きな実害を
もたらしている。しかし、有効な板反り制御技術
が未だ実用化されていないのが実情である。
その理由は、板反りを発生させている原因やメ
カニズムが、現状では、必ずしも全て把握されて
いるわけではなく、しかも、現在判明している原
因としても、せいぜい、材料の上下面の温度差
またはそれによる変形抵抗差、材料の上下面の
表面性状の差（たとえば、スケール付着状況差）、
材料と上下作業ロール接触面の潤滑状態の差、
上下作業ロールの粗度差、径差および周速差、
材料噛込時の上下作業ロールの回転数のインパ
クトドロツプ量および差、圧下量、板厚および
板幅と上下作業ロールの周速差との関係、その
他、材料自重、クリープ、下作業ロールピツクア
ツプ、等々があげられているにすぎず、かつ、実
圧延ではこれらの各要因が複雑に同時に複合して
作用している。そのため、個々の要因毎の板反り
への影響の定量的解明は勿論のこと、定性的解明
すら殆んどなされていないといつてよい状態であ
る。また、これは、従来、板反り現象自体がオン
ラインで定量的に把握されていないことも１つの
原因となつており、かつ、これらの各要因のうち
には、オンラインでは把握が殆んど不可能なもの
が多いということにもよる。
カニズムが、現状では、必ずしも全て把握されて
いるわけではなく、しかも、現在判明している原
因としても、せいぜい、材料の上下面の温度差
またはそれによる変形抵抗差、材料の上下面の
表面性状の差（たとえば、スケール付着状況差）、
材料と上下作業ロール接触面の潤滑状態の差、
上下作業ロールの粗度差、径差および周速差、
材料噛込時の上下作業ロールの回転数のインパ
クトドロツプ量および差、圧下量、板厚および
板幅と上下作業ロールの周速差との関係、その
他、材料自重、クリープ、下作業ロールピツクア
ツプ、等々があげられているにすぎず、かつ、実
圧延ではこれらの各要因が複雑に同時に複合して
作用している。そのため、個々の要因毎の板反り
への影響の定量的解明は勿論のこと、定性的解明
すら殆んどなされていないといつてよい状態であ
る。また、これは、従来、板反り現象自体がオン
ラインで定量的に把握されていないことも１つの
原因となつており、かつ、これらの各要因のうち
には、オンラインでは把握が殆んど不可能なもの
が多いということにもよる。
したがつて、現実には、オペレーターの目視に
よる上下作業ロールの周速差制御を行なつている
くらいが実情であつて、その効果も不明確で、全
く効果がない場合もある。
よる上下作業ロールの周速差制御を行なつている
くらいが実情であつて、その効果も不明確で、全
く効果がない場合もある。
本発明者等は、このような現況を踏まえて、板
反り現象の発生の解明とその防止策について鋭意
研究の結果、厚板圧延における板の噛出側反り現
象は、圧延機前後面テーブルローラーと下作業ロ
ールとのレベル差に基づく圧延材のロールバイト
への噛込の幾何学的な上下非対称性に起因すると
の知見を得、また、下作業ロールのピツクアツプ
（下作業ロール天面レベルと圧延機前後面テーブ
ルローラー天面レベルとの差）と板反りとの関係
については、厚板圧延において、圧延中（メタル
イン中）に下作業ロールを昇降させる過程で、下
作業ロールの上昇時には明らかに材料が下反り
し、逆に下作業ロールピツクアツプを極端に下げ
て０〜負にした場合を想定すると、材料は下作業
ロールとテーブルローラーによつて上方へ３点曲
げを受けて上反りすることも容易に推定できるか
ら、下作業ロールピツクアツプを制御することが
板反り制御に有効であるとの知見を得て、本発明
を完成したものである。
反り現象の発生の解明とその防止策について鋭意
研究の結果、厚板圧延における板の噛出側反り現
象は、圧延機前後面テーブルローラーと下作業ロ
ールとのレベル差に基づく圧延材のロールバイト
への噛込の幾何学的な上下非対称性に起因すると
の知見を得、また、下作業ロールのピツクアツプ
（下作業ロール天面レベルと圧延機前後面テーブ
ルローラー天面レベルとの差）と板反りとの関係
については、厚板圧延において、圧延中（メタル
イン中）に下作業ロールを昇降させる過程で、下
作業ロールの上昇時には明らかに材料が下反り
し、逆に下作業ロールピツクアツプを極端に下げ
て０〜負にした場合を想定すると、材料は下作業
ロールとテーブルローラーによつて上方へ３点曲
げを受けて上反りすることも容易に推定できるか
ら、下作業ロールピツクアツプを制御することが
板反り制御に有効であるとの知見を得て、本発明
を完成したものである。
本発明は、前記各要因のうち、比較的制御しや
すく、ロジカルに、かつ、定量的に取扱うことが
でき、しかも板反りへの影響が大きいと考えられ
る下作業ロールピツクアツプを、積極的に制御す
る新規な板反り制御方法を提供することを目的と
するものであつて、その要旨とするところは、一
対の上下作業ロールを有し、入側および出側にそ
れぞれテーブルローラーを設けた圧延機によつて
厚板を圧延するに際し、各圧延パス毎の圧延材噛
込み前までに、下作業ロール天面レベルと圧延機
前後面テーブルローラー天面レベルとの差Ｘが下
式の値となるように、下作業ロールの高さを調整
して圧延することを特徴とする厚板圧延における
板反り制御方法。
すく、ロジカルに、かつ、定量的に取扱うことが
でき、しかも板反りへの影響が大きいと考えられ
る下作業ロールピツクアツプを、積極的に制御す
る新規な板反り制御方法を提供することを目的と
するものであつて、その要旨とするところは、一
対の上下作業ロールを有し、入側および出側にそ
れぞれテーブルローラーを設けた圧延機によつて
厚板を圧延するに際し、各圧延パス毎の圧延材噛
込み前までに、下作業ロール天面レベルと圧延機
前後面テーブルローラー天面レベルとの差Ｘが下
式の値となるように、下作業ロールの高さを調整
して圧延することを特徴とする厚板圧延における
板反り制御方法。
Ｘ＝１／２ΔHi＋α
ただし、
Ｘ：（下作業ロール天面レベル）−（圧延機前後面
テーブルローラー天面レベル） ΔHi：当該パス圧下量 α：付加調整量（初期パス時はα＝０とし、その
後は前パスの板反りに応じて上反りの場合には
正、下反りの場合には負の値とする。） の点にある。
テーブルローラー天面レベル） ΔHi：当該パス圧下量 α：付加調整量（初期パス時はα＝０とし、その
後は前パスの板反りに応じて上反りの場合には
正、下反りの場合には負の値とする。） の点にある。
以下、本発明について実施例に基づき詳細に説
明する。実施例は４段圧延機に適用した場合の一
例である。
明する。実施例は４段圧延機に適用した場合の一
例である。
第１図は、一対の上下作業ロール４，５及びバ
ツクアツプロール１，２を有し、入側及び出側に
それぞれテーブルローラー７，８を設けた４段厚
板圧延機によつて圧延材６を圧延している状態を
概略的に示している。なお、図中、３は下方バツ
クアツプロールの軸箱（上バツクアツプロール１
の軸箱は図示されていない）、９はテーブルロー
ラー７，８の天面、１０は下作業ロールピツクア
ツプ（量）Ｘを圧延中に制御するためのアクチユ
エーター例としての油圧シリンダー、１１はその
プランジヤー、１２はシリンダー内油であり、矢
印の圧延方向に圧延中であることを示している。
ツクアツプロール１，２を有し、入側及び出側に
それぞれテーブルローラー７，８を設けた４段厚
板圧延機によつて圧延材６を圧延している状態を
概略的に示している。なお、図中、３は下方バツ
クアツプロールの軸箱（上バツクアツプロール１
の軸箱は図示されていない）、９はテーブルロー
ラー７，８の天面、１０は下作業ロールピツクア
ツプ（量）Ｘを圧延中に制御するためのアクチユ
エーター例としての油圧シリンダー、１１はその
プランジヤー、１２はシリンダー内油であり、矢
印の圧延方向に圧延中であることを示している。
この圧延状態において、圧延材６が圧延機の噛
出側で下反り傾向を呈する場合（第２図）と上反
り傾向を呈する場合（第３図）とがある。第２図
に示す下反り傾向は、下作業ロールピツクアツプ
以外の要因による外乱を無視するとすれば、その
ピツクアツプＸがＸ＞１／２ΔH（ただし、ΔHは圧 下量）の関係にある場合に生じ、逆にＸ＜１／２ ΔHの関係にあるときは第３図に示す上反り傾向
が生ずる。
出側で下反り傾向を呈する場合（第２図）と上反
り傾向を呈する場合（第３図）とがある。第２図
に示す下反り傾向は、下作業ロールピツクアツプ
以外の要因による外乱を無視するとすれば、その
ピツクアツプＸがＸ＞１／２ΔH（ただし、ΔHは圧 下量）の関係にある場合に生じ、逆にＸ＜１／２ ΔHの関係にあるときは第３図に示す上反り傾向
が生ずる。
下作業ロールピツクアツプＸの如何によつて板
反りが発生するメカニズムを、第２図に示す下反
りの場合について、第４図で説明する。なお図
中、Ａ及びＢはそれぞれ圧延材６の上下作業ロー
ル４，５との噛込側接触開始点、Ｃ及びＤはそれ
ぞれ圧延材６が上下作業ロール４，５から噛み出
される点を示す。（第２図におけるＡ，Ｂも同様
である。） これらのＡ，Ｂ，Ｃ及びＤで囲まれた部分が上
下作業ロール４，５により圧延加工を受けている
部分であり、図示の如く、圧延材６の上作業ロー
ル側と下作業ロール側にはそれぞれ圧縮応力σU、
σLが生じ、その結果、σL−σU＝Δσの圧縮応力差
によつて上作業ロール４から下作業ロール５へ曲
げモーメントが生ずる。
反りが発生するメカニズムを、第２図に示す下反
りの場合について、第４図で説明する。なお図
中、Ａ及びＢはそれぞれ圧延材６の上下作業ロー
ル４，５との噛込側接触開始点、Ｃ及びＤはそれ
ぞれ圧延材６が上下作業ロール４，５から噛み出
される点を示す。（第２図におけるＡ，Ｂも同様
である。） これらのＡ，Ｂ，Ｃ及びＤで囲まれた部分が上
下作業ロール４，５により圧延加工を受けている
部分であり、図示の如く、圧延材６の上作業ロー
ル側と下作業ロール側にはそれぞれ圧縮応力σU、
σLが生じ、その結果、σL−σU＝Δσの圧縮応力差
によつて上作業ロール４から下作業ロール５へ曲
げモーメントが生ずる。
また、Ａ，Ｂの圧延方向の位置をｌとすると、
α、すなわちＸ−１／２ΔH＝αとの関係は第５図 に示すような関係にある。
α、すなわちＸ−１／２ΔH＝αとの関係は第５図 に示すような関係にある。
さて、第３図に示すように、入側圧延材６の自
重をＰとすると、圧延材６における内部応力分布
の状態は、第６図の模式図のように仮定すること
ができる。なお、図中、Ｈは板厚、Ｗは板幅を示
す。ここで、内部応力分布をｙ＝axと仮定し、
曲げモーメントＭとの釣合をとると、下式 Ｍ＝Pl ………(1) よりａ＝12Pl／H3となり、一方Δσ・Ｗ＝ａ・Ｈであ るから、単位幅当たりの内部応力差ΔσはΔσ＝
ａ・Ｈ／Ｗ＝12Pl／H2Wとなる。したがつて、Δσ＝０
と なるようにｌを制御する。すなわち、第５図に示
すｌとαとの関係から、Ｘを制御することによつ
て、板反り現象が発生しない板反り制御が可能と
なる。
重をＰとすると、圧延材６における内部応力分布
の状態は、第６図の模式図のように仮定すること
ができる。なお、図中、Ｈは板厚、Ｗは板幅を示
す。ここで、内部応力分布をｙ＝axと仮定し、
曲げモーメントＭとの釣合をとると、下式 Ｍ＝Pl ………(1) よりａ＝12Pl／H3となり、一方Δσ・Ｗ＝ａ・Ｈであ るから、単位幅当たりの内部応力差ΔσはΔσ＝
ａ・Ｈ／Ｗ＝12Pl／H2Wとなる。したがつて、Δσ＝０
と なるようにｌを制御する。すなわち、第５図に示
すｌとαとの関係から、Ｘを制御することによつ
て、板反り現象が発生しない板反り制御が可能と
なる。
以上、説明したところにしたがい、実際に他の
いくつかの外乱要因によつて上反り傾向や下反り
傾向を呈した場合、次パスにおいて板反り制御を
行う例について説明する。
いくつかの外乱要因によつて上反り傾向や下反り
傾向を呈した場合、次パスにおいて板反り制御を
行う例について説明する。
まず、第７図に示すように、Ｘ＝１／２ΔHの関
係で板反りが生じない正常な圧延状態で厚板圧延
を行なつている場合に、他のいくつかの外乱要因
によつて、第８図イに示すように、上反りが生じ
たり、また第９図イに示すように、下反りが生ず
ると、圧延機出側に設けた板反り検出装置１３
（例えば、光学式センサー等）によつて板反り現
象が検知され、その結果、次パスにおいて、上反
り（第８図イ）に対してはＸ＝１／２ΔH＋α（α＞ ０）にするように下作業ロール５の高さを制御し
（第６図ロ、下反り（第９図イ）に対してはＸ＝
１／２ΔH＋α（α＜０）にするように下作業ロール ５の高さを制御して、次パスでは板反りなしの圧
延が行われる。
を行なつている場合に、他のいくつかの外乱要因
によつて、第８図イに示すように、上反りが生じ
たり、また第９図イに示すように、下反りが生ず
ると、圧延機出側に設けた板反り検出装置１３
（例えば、光学式センサー等）によつて板反り現
象が検知され、その結果、次パスにおいて、上反
り（第８図イ）に対してはＸ＝１／２ΔH＋α（α＞ ０）にするように下作業ロール５の高さを制御し
（第６図ロ、下反り（第９図イ）に対してはＸ＝
１／２ΔH＋α（α＜０）にするように下作業ロール ５の高さを制御して、次パスでは板反りなしの圧
延が行われる。
次に、下作業ロールのピツクアツプ制御により
板反り制御をする本発明方法の実施に用いる制御
装置例について説明する。
板反り制御をする本発明方法の実施に用いる制御
装置例について説明する。
第１０図は、４段厚板圧延機における前記ピツ
クアツプ制御のクローズドループを示している。
まず、圧下スケジユール等々を演算するプロセス
コンピユーター１８から信号Ｘ＝１／２ΔH＋α（初 期パスではα＝０）が下位ピツクアツプ制御装置
である油圧シリンダー位置制御演算装置１７に出
力され、この油圧シリンダー位置制御演算装置１
７は、前記信号Ｘに基づいて、ピツクアツプ制御
アクチユエーター（油圧シリンダー１０）を直接
作動させるサーボ弁１５に弁開度指令を出力し、
アクチユエーター内蔵の油圧シリンダー位置セン
サー１４によつて、油圧シリンダー位置信号が油
圧シリンダー位置制御演算装置１７にフイードバ
ツクされ、マイナーの閉回路を構成する。なお、
１６は油圧シリンダー１０を作動させる源である
油圧発生源である。
クアツプ制御のクローズドループを示している。
まず、圧下スケジユール等々を演算するプロセス
コンピユーター１８から信号Ｘ＝１／２ΔH＋α（初 期パスではα＝０）が下位ピツクアツプ制御装置
である油圧シリンダー位置制御演算装置１７に出
力され、この油圧シリンダー位置制御演算装置１
７は、前記信号Ｘに基づいて、ピツクアツプ制御
アクチユエーター（油圧シリンダー１０）を直接
作動させるサーボ弁１５に弁開度指令を出力し、
アクチユエーター内蔵の油圧シリンダー位置セン
サー１４によつて、油圧シリンダー位置信号が油
圧シリンダー位置制御演算装置１７にフイードバ
ツクされ、マイナーの閉回路を構成する。なお、
１６は油圧シリンダー１０を作動させる源である
油圧発生源である。
また、メイン制御ループでは、圧延機出側に設
けた板反り検出装置１３の検出信号が板反り検出
信号処理演算装置１９を経てプロセスコンピユー
ター１８にフイードバツクされて、メインの閉ル
ープを構成している。
けた板反り検出装置１３の検出信号が板反り検出
信号処理演算装置１９を経てプロセスコンピユー
ター１８にフイードバツクされて、メインの閉ル
ープを構成している。
なお、アクチユエーターとして、油圧シリンダ
ーを例示したが、電動式など他のアクチユエータ
ーであつてもよい。
ーを例示したが、電動式など他のアクチユエータ
ーであつてもよい。
以上、説明したところから明らかなように、本
発明によれば、前述の従来技術における諸問題を
一挙に解決し、板反り現象の生じない厚板圧延を
高能率で行なうことができ、高品質の厚板製品を
高歩留で製造することが可能となる、等々の顕著
な効果が期待できるものである。
発明によれば、前述の従来技術における諸問題を
一挙に解決し、板反り現象の生じない厚板圧延を
高能率で行なうことができ、高品質の厚板製品を
高歩留で製造することが可能となる、等々の顕著
な効果が期待できるものである。
第１図は、４段厚板圧延機による圧延状態を示
す概略説明図、第２図は、第１図の圧延機におい
て、圧延材が下反り傾向を呈する場合の概略説明
図、第３図は、第１図の圧延機において、逆に、
圧延材が上反り傾向を呈する場合の概略説明図、
第４図は、第２図に示す下反りの場合の板反り発
生メカニズムについての説明図、第５図は、上下
作業ロール噛込開始位置差ｌと下作業ロールピツ
クアツプαとの関係を示す図面、第６図は、圧延
材における内部応力分布の状態を説明する模式
図、第７図は、板反りが発生することなく正常な
圧延状態で厚板圧延が行われている場合を示す概
略説明図、第８図は、本発明による板反り制御の
一例を示す概略説明図であつて、同図イは上反り
が発生した場合を示す図面、同図ロはその場合に
次パスで下作業ロールのピツクアツプ制御を行う
状態を示す図面、第９図は、本発明による板反り
制御の他の例を示す概略説明図であつて、同図イ
は下反りが発生した場合を示す図面、同図ロはそ
の場合に次パスで下作業ロールのピツクアツプ制
御を行う状態を示す図面、第１０図は、本発明の
実施に用いる板反り制御装置の一例であつて、下
作業ロールのピツクアツプ制御のクローズドルー
プを示す説明図である。 １……上バツクアツプロール、２……下バツク
アツプロール、３……下バツクアツプロール軸
箱、４……上作業ロール、５……下作業ロール、
６……圧延材、７……入側テーブルローラー、８
……出側テーブルローラー、９……テーブルロー
ラー天面、１０……油圧シリンダー、１１……油
圧シリンダー用プランジヤー、１２……油圧シリ
ンダー内油、１３……板反り検出装置、１４……
油圧シリンダー位置センサー、１５……サーボ
弁、１６……油圧源、１７……油圧シリンダー位
置制御演算装置、１８……プロセスコンピユータ
ー、１９……板反り検出信号処理演算装置。
す概略説明図、第２図は、第１図の圧延機におい
て、圧延材が下反り傾向を呈する場合の概略説明
図、第３図は、第１図の圧延機において、逆に、
圧延材が上反り傾向を呈する場合の概略説明図、
第４図は、第２図に示す下反りの場合の板反り発
生メカニズムについての説明図、第５図は、上下
作業ロール噛込開始位置差ｌと下作業ロールピツ
クアツプαとの関係を示す図面、第６図は、圧延
材における内部応力分布の状態を説明する模式
図、第７図は、板反りが発生することなく正常な
圧延状態で厚板圧延が行われている場合を示す概
略説明図、第８図は、本発明による板反り制御の
一例を示す概略説明図であつて、同図イは上反り
が発生した場合を示す図面、同図ロはその場合に
次パスで下作業ロールのピツクアツプ制御を行う
状態を示す図面、第９図は、本発明による板反り
制御の他の例を示す概略説明図であつて、同図イ
は下反りが発生した場合を示す図面、同図ロはそ
の場合に次パスで下作業ロールのピツクアツプ制
御を行う状態を示す図面、第１０図は、本発明の
実施に用いる板反り制御装置の一例であつて、下
作業ロールのピツクアツプ制御のクローズドルー
プを示す説明図である。 １……上バツクアツプロール、２……下バツク
アツプロール、３……下バツクアツプロール軸
箱、４……上作業ロール、５……下作業ロール、
６……圧延材、７……入側テーブルローラー、８
……出側テーブルローラー、９……テーブルロー
ラー天面、１０……油圧シリンダー、１１……油
圧シリンダー用プランジヤー、１２……油圧シリ
ンダー内油、１３……板反り検出装置、１４……
油圧シリンダー位置センサー、１５……サーボ
弁、１６……油圧源、１７……油圧シリンダー位
置制御演算装置、１８……プロセスコンピユータ
ー、１９……板反り検出信号処理演算装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 一対の上下作業ロールを有し、入側および出
側にそれぞれテーブルローラーを設けた圧延機に
よつて厚板を圧延するに際し、各圧延パス毎の圧
延材噛込み前までに、下作業ロール天面レベルと
圧延機前後面テーブルローラー天面レベルとの差
Ｘが下式の値となるように、下作業ロールの高さ
を調整して圧延することを特徴とする厚板圧延に
おける板反り制御方法。 Ｘ＝１／２ΔHi＋α ただし、 Ｘ：（下作業ロール天面レベル）−（圧延機前後面
テーブルローラー天面レベル） ΔHi：当該パス圧下量 α：付加調整量（初期パス時はα＝０とし、その
後は前パスの板反りに応じて上反りの場合には
正、下反りの場合には負の値とする。）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58035745A JPS59163002A (ja) | 1983-03-07 | 1983-03-07 | 厚板圧延における板反り制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58035745A JPS59163002A (ja) | 1983-03-07 | 1983-03-07 | 厚板圧延における板反り制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59163002A JPS59163002A (ja) | 1984-09-14 |
| JPS6324762B2 true JPS6324762B2 (ja) | 1988-05-23 |
Family
ID=12450352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58035745A Granted JPS59163002A (ja) | 1983-03-07 | 1983-03-07 | 厚板圧延における板反り制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59163002A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0314779U (ja) * | 1989-06-26 | 1991-02-14 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6284806A (ja) * | 1985-10-09 | 1987-04-18 | Kawasaki Steel Corp | 片面フラツトな差厚プレ−トの製造方法 |
-
1983
- 1983-03-07 JP JP58035745A patent/JPS59163002A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0314779U (ja) * | 1989-06-26 | 1991-02-14 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59163002A (ja) | 1984-09-14 |
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