JPS6328954A - 弾性たて編地 - Google Patents
弾性たて編地Info
- Publication number
- JPS6328954A JPS6328954A JP17142686A JP17142686A JPS6328954A JP S6328954 A JPS6328954 A JP S6328954A JP 17142686 A JP17142686 A JP 17142686A JP 17142686 A JP17142686 A JP 17142686A JP S6328954 A JPS6328954 A JP S6328954A
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- JP
- Japan
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- reed
- yarn
- elastic
- elongation
- stress
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Links
- 239000004744 fabric Substances 0.000 title claims 6
- 235000014676 Phragmites communis Nutrition 0.000 claims 8
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 claims 5
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 claims 5
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims 1
- 238000009940 knitting Methods 0.000 claims 1
Landscapes
- Knitting Of Fabric (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、弾性たて編地、特に一体成形用７アブリツク
として、使用される弾性たて編地に関する発明である。
として、使用される弾性たて編地に関する発明である。
（従来の技術）
従来、自動車内装材などとして用いられている一体成形
物は、一体成形用ファブリックをプラスチックシートに
貼り合せ、複合シートとした後、プレス成形、熟成形あ
るいは真空成形により一挙に所望の形状に成形して得ら
れる。
物は、一体成形用ファブリックをプラスチックシートに
貼り合せ、複合シートとした後、プレス成形、熟成形あ
るいは真空成形により一挙に所望の形状に成形して得ら
れる。
一体成形用ファブリックとして１弾性糸を用いたものは
、例えば特開昭５８−４９２３７号公報に記載されてい
るように前筬だ非伸縮性繊維糸、後筬に伸縮性繊維糸を
用いた弾性九て編地が知られている。しかしながら、該
弾性たて編地は従来より公知である合成繊維フィラメン
ト糸およびポリウレタン系弾性糸を用いて、従来より公
知であるツーウェイ） ＩＪコツト編組織を編成し、編
成時に従来より編機のゲージを粗にし、編成密度も若干
粗にして、仕上踏戻においてコース密度を粗に、ウェー
ル密度を密に仕上げ、たて、よこの伸びを２００％強に
した弾性たて編地であるため、従来公知の水着あるいは
ファンデージ習ン用途のトリコット編地の物性と大差な
く一体成型用として不充分であった。即ち、該従来の弾
性たて編地は編密度自体が粗のため特に絞り度（１経り
、深さＨの円筒状成形穴においてＨ／Ｄによって与えら
れる値）が０．５以上で展開倍率が３００％以上になる
と１、編目自体が粗となシ密度変化が大きく、起毛、剪
毛した生地の外観が展開倍率の低い部分と大きく違って
見える欠点がある。さらに、絞り度が０５を越えると弾
性たて編地の地組織および起毛部に用いられている非伸
縮性繊維糸の伸長範囲になるため、編地の布応力が１０
１’４以上にもなり成形作業が困翔であυ、また成形が
できても生地の弾性回復力によシ絞り度の大きい部分か
ら生地の浮き上シや剥離が発生し易い欠点がある。また
該弾性たて編地は非伸縮性繊維糸が地組織および起毛部
を形成しているため、一般に起毛された繊維が布面に対
し直角に立たず、編地の長さ方向に傾く性質がありこの
傾向は起毛繊維が長いほど、また編密度の粗いほど強く
なる性質があり、自動車内装材用としては大きな欠点で
あった。
、例えば特開昭５８−４９２３７号公報に記載されてい
るように前筬だ非伸縮性繊維糸、後筬に伸縮性繊維糸を
用いた弾性九て編地が知られている。しかしながら、該
弾性たて編地は従来より公知である合成繊維フィラメン
ト糸およびポリウレタン系弾性糸を用いて、従来より公
知であるツーウェイ） ＩＪコツト編組織を編成し、編
成時に従来より編機のゲージを粗にし、編成密度も若干
粗にして、仕上踏戻においてコース密度を粗に、ウェー
ル密度を密に仕上げ、たて、よこの伸びを２００％強に
した弾性たて編地であるため、従来公知の水着あるいは
ファンデージ習ン用途のトリコット編地の物性と大差な
く一体成型用として不充分であった。即ち、該従来の弾
性たて編地は編密度自体が粗のため特に絞り度（１経り
、深さＨの円筒状成形穴においてＨ／Ｄによって与えら
れる値）が０．５以上で展開倍率が３００％以上になる
と１、編目自体が粗となシ密度変化が大きく、起毛、剪
毛した生地の外観が展開倍率の低い部分と大きく違って
見える欠点がある。さらに、絞り度が０５を越えると弾
性たて編地の地組織および起毛部に用いられている非伸
縮性繊維糸の伸長範囲になるため、編地の布応力が１０
１’４以上にもなり成形作業が困翔であυ、また成形が
できても生地の弾性回復力によシ絞り度の大きい部分か
ら生地の浮き上シや剥離が発生し易い欠点がある。また
該弾性たて編地は非伸縮性繊維糸が地組織および起毛部
を形成しているため、一般に起毛された繊維が布面に対
し直角に立たず、編地の長さ方向に傾く性質がありこの
傾向は起毛繊維が長いほど、また編密度の粗いほど強く
なる性質があり、自動車内装材用としては大きな欠点で
あった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、成形作業が容易で、しかも絞勺度が大きくな
っても生地の浮き上りや剥離が生じず、かつパイルまた
はカットパイルされた糸が、生地の長さ方向に傾く性質
が少なく一体成形用生地として好適な弾性たて編地を得
ることを目的とする。
っても生地の浮き上りや剥離が生じず、かつパイルまた
はカットパイルされた糸が、生地の長さ方向に傾く性質
が少なく一体成形用生地として好適な弾性たて編地を得
ることを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、シンカーパイル装置を装着し、後筬で該シン
カーパイル装置を作動させる４枚筬の一針床たて編機を
用いて編成されており、前筬にはパイル糸として合成繊
維糸が配され、枝糸は１針以上６針以下の振りでニット
されており、中筬（１）に弾性糸が配され、接糸は２針
間の振りでニットされており、中筬（２）に地組織形成
糸として合成繊維糸が配され、枝糸は、中筬（１）に配
した弾性糸と同組像、同方向の振りで編成されている弾
性たて編地である。
カーパイル装置を作動させる４枚筬の一針床たて編機を
用いて編成されており、前筬にはパイル糸として合成繊
維糸が配され、枝糸は１針以上６針以下の振りでニット
されており、中筬（１）に弾性糸が配され、接糸は２針
間の振りでニットされており、中筬（２）に地組織形成
糸として合成繊維糸が配され、枝糸は、中筬（１）に配
した弾性糸と同組像、同方向の振りで編成されている弾
性たて編地である。
本発明の弾性たて編地を得るためには、編機としてシン
カーパイル装置を装着し、かつ後筬で該装置を作動させ
る４枚筬の一針床たて編機を用いることが必要である。
カーパイル装置を装着し、かつ後筬で該装置を作動させ
る４枚筬の一針床たて編機を用いることが必要である。
この構造の編機は例えば、一般にシンカーパイル装置付
トリコット機あるいはボール機である。
トリコット機あるいはボール機である。
本発明者らは、絞り度（１経Ｄ、深さＨの円筒状成形穴
においてＨ／Ｄによって与えられる値）が、０．５以上
の場合でも、その時の布応力が１０９以下、より好まし
くは６ＫＱ以下の低応力の生地を用いた場合、即ち、１
００％伸長時の応力がＩＩＫｇ ／ ５ ｃｐｎ以下の
場合には、成形作業性が良好で生地の浮き上りや剥離が
発生しないことを見い出し、そのためには、たて編地を
構成するノくイル用糸条と地組織の糸条とを区分し、地
ｍ織を形成する糸の応力を低下させることが好ましいこ
とを見い出した。これを満足させるためには、中筬（１
）に配する弾性糸の破断伸度が４００％以上で、且つ、
３００％伸長時の応力が１０〜２０？であることが好ま
しい。また、弾性糸の応力をこの範囲に低下させるため
には、トータルデニールが同一の場合、それを構成する
モノフィラメントの太さを太くすれば原糸自体の伸度が
増加し、かつ、３００％伸長時の応力が低下するので１
弾性糸の単繊維デニールが８〜２０デニール、トータル
デニールが３０〜７０デニールであることが好ましい。
においてＨ／Ｄによって与えられる値）が、０．５以上
の場合でも、その時の布応力が１０９以下、より好まし
くは６ＫＱ以下の低応力の生地を用いた場合、即ち、１
００％伸長時の応力がＩＩＫｇ ／ ５ ｃｐｎ以下の
場合には、成形作業性が良好で生地の浮き上りや剥離が
発生しないことを見い出し、そのためには、たて編地を
構成するノくイル用糸条と地組織の糸条とを区分し、地
ｍ織を形成する糸の応力を低下させることが好ましいこ
とを見い出した。これを満足させるためには、中筬（１
）に配する弾性糸の破断伸度が４００％以上で、且つ、
３００％伸長時の応力が１０〜２０？であることが好ま
しい。また、弾性糸の応力をこの範囲に低下させるため
には、トータルデニールが同一の場合、それを構成する
モノフィラメントの太さを太くすれば原糸自体の伸度が
増加し、かつ、３００％伸長時の応力が低下するので１
弾性糸の単繊維デニールが８〜２０デニール、トータル
デニールが３０〜７０デニールであることが好ましい。
トータルデニールが７０デニールを越えると、単繊維デ
ニールを太くしても破断伸度は４００％以上になるがト
ータルデニールが太いため糸応力も高く、布応力も低下
しにくくなり、またトータルデニールが３０デニ一ル未
満になると布応力は極めて低くなるが、布の仕上加工時
、特に目的とする商品により行われるパイルをカットす
る工程で応力が低すぎるためカット斑が発生し易く、均
一に安定した品位のたて編地を得ることが困難である。
ニールを太くしても破断伸度は４００％以上になるがト
ータルデニールが太いため糸応力も高く、布応力も低下
しにくくなり、またトータルデニールが３０デニ一ル未
満になると布応力は極めて低くなるが、布の仕上加工時
、特に目的とする商品により行われるパイルをカットす
る工程で応力が低すぎるためカット斑が発生し易く、均
一に安定した品位のたて編地を得ることが困難である。
地組織形成糸として中筬（２に配される合成繊維糸は布
応力を低くするために伸長性のあるものが好ましく、伸
縮伸長率が５０％以上の伸縮性加工糸、または破断伸度
が４０〜１８０％、複屈折率（Δｎ）が２０〜８０ Ｘ
１０−３％ ｌＯ％伸長時の応力が０．３〜１ｔ／ｄ
であり更に９０％伸長時の応力が０．５〜１．４Ｍ／ｄ
の合成繊維糸であることが好ましい。
応力を低くするために伸長性のあるものが好ましく、伸
縮伸長率が５０％以上の伸縮性加工糸、または破断伸度
が４０〜１８０％、複屈折率（Δｎ）が２０〜８０ Ｘ
１０−３％ ｌＯ％伸長時の応力が０．３〜１ｔ／ｄ
であり更に９０％伸長時の応力が０．５〜１．４Ｍ／ｄ
の合成繊維糸であることが好ましい。
前者の伸縮伸長率が５０％以上の加工糸は合繊フィラメ
ントを仮撚加工時に通常より若干高温にし撚数を調整す
ることによシ得られる。また後者の物性を有する糸は、
紡糸速度を２０００ｍ／ｍｔｎ以上で高速紡糸すること
ばよシ得られる。本発明に用いられる合成繊維糸の中、
筬および前液だ用いられる糸は非伸縮性でよくポリエス
テル系、ポリアミド系、ポリアクリルニトリル系の繊維
糸などが挙げられるが、自動車内装材用としては耐候、
耐摩耗性の要望が高いためその物性からポリエステル系
繊維糸が好ましく形態的にはフィラメント糸またはその
加工糸が適している。またこの加工糸を先染した先染加
工糸でもよい。糸太さは最終商品の用途部分にもよるが
、５０〜２００デニール、好ましくは７０〜１５０デニ
ールであ）、単繊維デニールは０．５〜４デニールが好
ましい。中筬（２）に用いられる合成繊維糸の中、伸縮
性加工糸としてはポリエステル系繊維糸、ポリアミド系
繊維糸がよく形態的には伸縮性付与のため仮撚加工を施
したものが好ましい。また破断伸度４０〜１８０％、複
屈折率（Δｎ）が２０〜８０Ｘ１０−３．１０％伸長時
の応力が０．３〜ｉｆ／ｄであり更に９０％伸長時の応
力が０．５〜１．５Ｐ／ｄの糸としては、ポリエステル
系のフィラメント糸が好ましい。糸太さ経血応力を低く
するため細い方が好ましく３０〜１５０デニール、好ま
しくは４０〜７５デニールである。中筬（１）に用いら
れる弾性糸は攬々のエラストマー弾性糸が挙げられるが
ポリウレタンエラストマー弾性糸がよく、特にポリエー
テル型エラストマー、またはポリエステル型ニジストマ
ー弾性糸がすぐれた弾性と熱安定性を有するこ・とから
好ましい。形態的に採糸、カバリング糸のいずれでもよ
いが、採糸の方が操業生コスト面からも好ましい。糸の
太さとしては３０〜７０デニール好ましくは３０〜４０
デニールである。編組織は前液に配した合成潅維糸が１
針以上６針以下の振りでニットされ、パイルを形成する
が１編機の構造上振巾が大きくなるほどパイル用シンカ
ーの負担が大きくなり、シンカーの変形が生じ易く、７
針以上の振シになると円滑な生産ができない。好ましく
は１〜３針内の振りがよい。振シを大きくするのは、パ
イルの高さを高くしたり、生地厚を大きくするためであ
るが、パイルの高さの調節はパイル用シンカーと編機の
シンカー間の距離を変えること、またはパイルシンカー
の形状を変えることでも可能である。中筬（１）の弾性
糸および中筬（２）の合成繊維糸は２針間の損シで同方
向同組織でニットさせることが必要である。２針間の撮
りにする理由は糸量を少なくしコスト低減と共に本発明
の目的である低応力の生地を得るため、かつ均一な綱面
を得るために必要である。また、中筬（１）に弾性糸を
配する目的は、編成仕掛時に中筬（２）の合成繊維糸で
地組織を形成し、次いで弾性糸を仕掛けた方が円滑な生
産ができ、また弾性糸を中筬（１）に配した方がパイル
の長さ方向の方向性が少なくなる知見を得たためである
。該地組織によって絞）度（Ｈ／Ｄ）の小さい低応力部
では弾性糸の作る編組織による応力で、また絞り度（Ｈ
／Ｄ ）が大きく、中筬（２）の合成繊維糸の作る編組
織の伸長まで必要な高応力部では、合成繊維糸の伸縮性
または加熱セットによる低応力性質を活用し、布応力が
高くなるのを防止することができる。得られた編地は通
常行われる条件でリラックス−プレセクト−剪毛（目的
とする商品により実施）−プレセット−染色（パイル糸
に先染糸使用の、偽金は不要）−仕上セットの工程を通
す。
ントを仮撚加工時に通常より若干高温にし撚数を調整す
ることによシ得られる。また後者の物性を有する糸は、
紡糸速度を２０００ｍ／ｍｔｎ以上で高速紡糸すること
ばよシ得られる。本発明に用いられる合成繊維糸の中、
筬および前液だ用いられる糸は非伸縮性でよくポリエス
テル系、ポリアミド系、ポリアクリルニトリル系の繊維
糸などが挙げられるが、自動車内装材用としては耐候、
耐摩耗性の要望が高いためその物性からポリエステル系
繊維糸が好ましく形態的にはフィラメント糸またはその
加工糸が適している。またこの加工糸を先染した先染加
工糸でもよい。糸太さは最終商品の用途部分にもよるが
、５０〜２００デニール、好ましくは７０〜１５０デニ
ールであ）、単繊維デニールは０．５〜４デニールが好
ましい。中筬（２）に用いられる合成繊維糸の中、伸縮
性加工糸としてはポリエステル系繊維糸、ポリアミド系
繊維糸がよく形態的には伸縮性付与のため仮撚加工を施
したものが好ましい。また破断伸度４０〜１８０％、複
屈折率（Δｎ）が２０〜８０Ｘ１０−３．１０％伸長時
の応力が０．３〜ｉｆ／ｄであり更に９０％伸長時の応
力が０．５〜１．５Ｐ／ｄの糸としては、ポリエステル
系のフィラメント糸が好ましい。糸太さ経血応力を低く
するため細い方が好ましく３０〜１５０デニール、好ま
しくは４０〜７５デニールである。中筬（１）に用いら
れる弾性糸は攬々のエラストマー弾性糸が挙げられるが
ポリウレタンエラストマー弾性糸がよく、特にポリエー
テル型エラストマー、またはポリエステル型ニジストマ
ー弾性糸がすぐれた弾性と熱安定性を有するこ・とから
好ましい。形態的に採糸、カバリング糸のいずれでもよ
いが、採糸の方が操業生コスト面からも好ましい。糸の
太さとしては３０〜７０デニール好ましくは３０〜４０
デニールである。編組織は前液に配した合成潅維糸が１
針以上６針以下の振りでニットされ、パイルを形成する
が１編機の構造上振巾が大きくなるほどパイル用シンカ
ーの負担が大きくなり、シンカーの変形が生じ易く、７
針以上の振シになると円滑な生産ができない。好ましく
は１〜３針内の振りがよい。振シを大きくするのは、パ
イルの高さを高くしたり、生地厚を大きくするためであ
るが、パイルの高さの調節はパイル用シンカーと編機の
シンカー間の距離を変えること、またはパイルシンカー
の形状を変えることでも可能である。中筬（１）の弾性
糸および中筬（２）の合成繊維糸は２針間の損シで同方
向同組織でニットさせることが必要である。２針間の撮
りにする理由は糸量を少なくしコスト低減と共に本発明
の目的である低応力の生地を得るため、かつ均一な綱面
を得るために必要である。また、中筬（１）に弾性糸を
配する目的は、編成仕掛時に中筬（２）の合成繊維糸で
地組織を形成し、次いで弾性糸を仕掛けた方が円滑な生
産ができ、また弾性糸を中筬（１）に配した方がパイル
の長さ方向の方向性が少なくなる知見を得たためである
。該地組織によって絞）度（Ｈ／Ｄ）の小さい低応力部
では弾性糸の作る編組織による応力で、また絞り度（Ｈ
／Ｄ ）が大きく、中筬（２）の合成繊維糸の作る編組
織の伸長まで必要な高応力部では、合成繊維糸の伸縮性
または加熱セットによる低応力性質を活用し、布応力が
高くなるのを防止することができる。得られた編地は通
常行われる条件でリラックス−プレセクト−剪毛（目的
とする商品により実施）−プレセット−染色（パイル糸
に先染糸使用の、偽金は不要）−仕上セットの工程を通
す。
本発明における物性は次の如くして測定した。
０複屈折′Ｊ、（Δｎ）：光源として、ナトリウムＤ線
（波長５８９ｍμ）を用い、フィラメントを対角位に配
置して行い、次式により計算される。
（波長５８９ｍμ）を用い、フィラメントを対角位に配
置して行い、次式により計算される。
α
但し％ｎ：ｎ：ポリマー鎖の配向度による干渉縞数
γ：干渉縞に至らない配向をベンックのコンベンセータ
で求めたりメーデー シ重ン λ：ナトリウムＤＩａの波長 α：繊維の直径 ０破断 伸度： ＪＩＳ Ｌ−１０７０法による。
で求めたりメーデー シ重ン λ：ナトリウムＤＩａの波長 α：繊維の直径 ０破断 伸度： ＪＩＳ Ｌ−１０７０法による。
Ｏ伸長時の応カニ ＪＩＳ Ｌ−１０７０法による。
Ｏ伸縮伸長率：適当なテンシ首ンｖ４整装置を有するラ
ップリールを用い初荷重（表示デニール×２／１０００
？ ）をかけながら８巻の格をつくる。
ップリールを用い初荷重（表示デニール×２／１０００
？ ）をかけながら８巻の格をつくる。
これに２／１０Ｘ８Ｘ２Ｘ表示デニールの？数の荷重を
かけ１分後の長さく（転）をはかる。つぎに荷重をと夛
除きただちに２／１０００Ｘ８Ｘ２Ｘ表示デニールの２
数の荷重をかけ１分後の長さく′ｂ）をはかる。次の式
−により伸縮褌長率＝Ｘ（％）を算出する。
かけ１分後の長さく（転）をはかる。つぎに荷重をと夛
除きただちに２／１０００Ｘ８Ｘ２Ｘ表示デニールの２
数の荷重をかけ１分後の長さく′ｂ）をはかる。次の式
−により伸縮褌長率＝Ｘ（％）を算出する。
−ｂ
Ｘ（％） Ｗ −Ｘ １００
（実施例）
実施例１
前液にポリエステル先染加工糸１５０デニール４８フイ
ラメントを配し中筬（１）にポリウレタン弾性糸４０デ
ニール４フイラメント（破断伸度４３０％、３００％伸
長時の応力１８ｆ、強度１．６Ｐ／ｄ）を配し、中筬（
２）にナイロン仮撚加工糸５０デニール１７フイラメン
ト（伸縮伸長率６５％）を配して２８ゲージのシンカー
パイル装置付４牧筬の一針床たて編機を用いて、各筬と
もフルセットの糸通しとし編組織は前液１０１０１、中
筬（１）、（２は１０／１２とし、後筬は００／２）中
筬（１）としてパイル用シンカーを作動させた。機上６
５コ一ス／インチ、前液ランナー３６０閏、中筬（１）
ランナー８６の、中筬（２）ランナー１７０ｃｎ１の線
条件で編成した。得られた生機を精練リラックス、プレ
セット、剪毛、仕上セットを行い第１表に示す性景、物
性を有する編地を得た。
ラメントを配し中筬（１）にポリウレタン弾性糸４０デ
ニール４フイラメント（破断伸度４３０％、３００％伸
長時の応力１８ｆ、強度１．６Ｐ／ｄ）を配し、中筬（
２）にナイロン仮撚加工糸５０デニール１７フイラメン
ト（伸縮伸長率６５％）を配して２８ゲージのシンカー
パイル装置付４牧筬の一針床たて編機を用いて、各筬と
もフルセットの糸通しとし編組織は前液１０１０１、中
筬（１）、（２は１０／１２とし、後筬は００／２）中
筬（１）としてパイル用シンカーを作動させた。機上６
５コ一ス／インチ、前液ランナー３６０閏、中筬（１）
ランナー８６の、中筬（２）ランナー１７０ｃｎ１の線
条件で編成した。得られた生機を精練リラックス、プレ
セット、剪毛、仕上セットを行い第１表に示す性景、物
性を有する編地を得た。
実施例２
実施例１の中で中成（２）の糸をポリエステル糸５０デ
ニール２４フイラメント（破断伸度１３０％、複屈折率
△ｎ＝２８．５Ｘ１０”−３，１０％伸長時の応力０．
５Ｐ／ｄ、強度２．０ｆ／ｄ、９０％伸長時の応力０．
９９Ｐ／ｄ）に変更した以外は実施例１と同組織で、機
上５８コ一ス／インチ、前液ランナー ３６０ ｃｙ、
中筬（１）ランナー１００−１中筬（２）ランナー１４
０譚の線条件で編成した。。得られた生機を実施例１と
同様の工程で仕上加工し、第１表（示す１Ｆ物性を有す
る編地を得た。なお、第１表中において、製品として要
求される目標値を列記した。
ニール２４フイラメント（破断伸度１３０％、複屈折率
△ｎ＝２８．５Ｘ１０”−３，１０％伸長時の応力０．
５Ｐ／ｄ、強度２．０ｆ／ｄ、９０％伸長時の応力０．
９９Ｐ／ｄ）に変更した以外は実施例１と同組織で、機
上５８コ一ス／インチ、前液ランナー ３６０ ｃｙ、
中筬（１）ランナー１００−１中筬（２）ランナー１４
０譚の線条件で編成した。。得られた生機を実施例１と
同様の工程で仕上加工し、第１表（示す１Ｆ物性を有す
る編地を得た。なお、第１表中において、製品として要
求される目標値を列記した。
第 １ 表
第１表から明らかなように、実施例１で得られた仕上編
地の伸長応力は常温１００％伸長時でも目標に達してお
り、低温での成形が可能と言える。
地の伸長応力は常温１００％伸長時でも目標に達してお
り、低温での成形が可能と言える。
実施例２Ｆｉ常温１００％伸長時の応力は高いが加熱す
ることにより、実権例１より低応力になることがわかっ
た。これら仕上生地を二液反応型のウレタン系樹脂・・
マタイトＳ−３５（横浜ゴム製）と硬化剤（商品名：コ
ロ４−）Ｌ−７５、ポリウレタン社製）より成る接着剤
を配合比１００／１０にて混合し、固形分で３０μの厚
みに塗布し、実施例１ば０．４５ ｍの軟質ＰｖＣ樹脂
フィルムをラミネートし、実施例２は厚さ０．７ ｍの
ＡＢＳ樹脂板とラミネートした後、乾燥して積層板（複
合シート）を製造した。得られた積層板を実施例１は１
３０℃に加熱後実施例２の場合は１８０℃に加熱後、絞
り度０．５および０．７（直径１０α円だ対し深さ夫々
５α、７ ｃｍ ）の凹面体を有する真空成形型を用−
て真空成形を実施した。その時の結果を第１表に示す。
ることにより、実権例１より低応力になることがわかっ
た。これら仕上生地を二液反応型のウレタン系樹脂・・
マタイトＳ−３５（横浜ゴム製）と硬化剤（商品名：コ
ロ４−）Ｌ−７５、ポリウレタン社製）より成る接着剤
を配合比１００／１０にて混合し、固形分で３０μの厚
みに塗布し、実施例１ば０．４５ ｍの軟質ＰｖＣ樹脂
フィルムをラミネートし、実施例２は厚さ０．７ ｍの
ＡＢＳ樹脂板とラミネートした後、乾燥して積層板（複
合シート）を製造した。得られた積層板を実施例１は１
３０℃に加熱後実施例２の場合は１８０℃に加熱後、絞
り度０．５および０．７（直径１０α円だ対し深さ夫々
５α、７ ｃｍ ）の凹面体を有する真空成形型を用−
て真空成形を実施した。その時の結果を第１表に示す。
実施例１および２の積層板とも目標値を達成し成形状態
、成形部の外観においても良好な結果が得られた。
、成形部の外観においても良好な結果が得られた。
（発明の効果）
本発明の弾性たて編地は、成形する場合、成形作業が容
易で、しかも絞り度が大きくなっても生地の浮き上りや
剥離が生じず、かつ、パイルまたはカットパイルされた
糸が生地の長さ方向に傾く性質が少なく、一体成形用生
地として好適である。
易で、しかも絞り度が大きくなっても生地の浮き上りや
剥離が生じず、かつ、パイルまたはカットパイルされた
糸が生地の長さ方向に傾く性質が少なく、一体成形用生
地として好適である。
Claims (5)
- （１）シンカーパイル装置を装着し、後筬で該シンカー
パイル装置を作動させる４枚筬の一針床たて編機を用い
て編成されており、前筬にはパイル糸として合成繊維糸
が配され、該糸は１針以上６針以下の振りでニットされ
ており、中筬（１）には、弾性糸が配され、該糸は２針
間の振りでニットされており、中筬（２）に合成繊維糸
が配され、該糸は中筬（１）に配した弾性糸と同組織、
同方向の振りで編成され地組織を形成していることを特
徴とする弾性たて編地。 - （２）中筬（１）に配される弾性糸の破断伸度が４００
％以上であり、３００％伸長時の応力が１０〜２０ｇで
あり、単繊維デニールが８〜２０デニール、トータルデ
ニールが３０〜７０デニールである特許請求の範囲第１
項に記載した弾性たて編地。 - （３）中筬（２）に配される合成繊維糸が伸縮伸長率が
５０％以上の伸縮性加工糸である特許請求の範囲第１項
に記載した弾性たて編地。 - （４）中筬（２）に配される合成繊維糸が破断伸度が４
０〜１８０％、複屈折率（Δｎ）が２０〜８０×１０＾
−＾３、１０％伸長時の応力が０．３〜１ｇ／ｄであり
、更に、９０％伸長時の応力が０．５〜１．５ｇ／ｄで
ある特許請求の範囲第１項に記載した弾性たて編地。 - （５）前筬に配された合成繊維糸が剪毛されている特許
請求の範囲第１項に記載した弾性たて編地。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17142686A JPS6328954A (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | 弾性たて編地 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17142686A JPS6328954A (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | 弾性たて編地 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6328954A true JPS6328954A (ja) | 1988-02-06 |
Family
ID=15922911
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17142686A Pending JPS6328954A (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | 弾性たて編地 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6328954A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01321955A (ja) * | 1988-06-24 | 1989-12-27 | Toray Ind Inc | 成形用経編地とその製造方法ならびに経編地成形体の製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5551859A (en) * | 1978-10-04 | 1980-04-15 | Mayer Textilmaschf | Production of pile knitted fabric |
| JPS55128054A (en) * | 1979-03-24 | 1980-10-03 | Toyo Boseki | Warp knitted fabric for molding |
| JPS5841944A (ja) * | 1981-09-03 | 1983-03-11 | インペリアル・ケミカル・インダストリ−ズ・ピ−エルシ− | 弾性パイル織物 |
-
1986
- 1986-07-21 JP JP17142686A patent/JPS6328954A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5551859A (en) * | 1978-10-04 | 1980-04-15 | Mayer Textilmaschf | Production of pile knitted fabric |
| JPS55128054A (en) * | 1979-03-24 | 1980-10-03 | Toyo Boseki | Warp knitted fabric for molding |
| JPS5841944A (ja) * | 1981-09-03 | 1983-03-11 | インペリアル・ケミカル・インダストリ−ズ・ピ−エルシ− | 弾性パイル織物 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01321955A (ja) * | 1988-06-24 | 1989-12-27 | Toray Ind Inc | 成形用経編地とその製造方法ならびに経編地成形体の製造方法 |
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