JPS6332395A - 原子炉建屋燃料交換床における換気空調方法 - Google Patents
原子炉建屋燃料交換床における換気空調方法Info
- Publication number
- JPS6332395A JPS6332395A JP61175000A JP17500086A JPS6332395A JP S6332395 A JPS6332395 A JP S6332395A JP 61175000 A JP61175000 A JP 61175000A JP 17500086 A JP17500086 A JP 17500086A JP S6332395 A JPS6332395 A JP S6332395A
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- ventilation
- air conditioning
- wind speed
- floor
- fuel exchange
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、原子力発電所の原子炉建屋燃料交換床におけ
る換気空調方法に関する。
る換気空調方法に関する。
原子炉建屋燃料交換床においては、室内で発生する熱や
浮遊粒子等の除去あるいは希釈のために換気空調装置が
設けられ、新鮮空気を燃料交換床に送風している。一般
に、この装置の容量は、室内の放射能濃度と温度の許容
値から定められているが、この種の燃料交換床が大空間
であることもあって、換気装置自体が大型のものとなっ
ている。
浮遊粒子等の除去あるいは希釈のために換気空調装置が
設けられ、新鮮空気を燃料交換床に送風している。一般
に、この装置の容量は、室内の放射能濃度と温度の許容
値から定められているが、この種の燃料交換床が大空間
であることもあって、換気装置自体が大型のものとなっ
ている。
換気機能は換気回数および風速に依存するが、従来は換
気回数および風速が第１図の領域Ｘで示すような換気回
数および風速の領域がよいとされていた。
気回数および風速が第１図の領域Ｘで示すような換気回
数および風速の領域がよいとされていた。
第２図および第３図に、従来の一般的な換気空調方式を
示した。すなわち、燃料交換床には原子炉ウェル１およ
び燃料貯蔵プール２が形成されている。他方、このプー
ル２の反対側の壁際には、吹出用ダクト３に連って多数
の吹出口４，４・・・が形成され、ここから大量の新鮮
空気が吹出され、プール２の同側の壁際の多数の吸込口
５，５・・・から吸込み、ダクト６を介して吸引し、処
理している。また、プール２の壁にも多数の吸込ロア、
７・・・が形成され、プール２より蒸発する放射性ミス
トを吸引捕獲し、汚染空気の拡散防止を図っている。８
は機器仮置きプールである。
示した。すなわち、燃料交換床には原子炉ウェル１およ
び燃料貯蔵プール２が形成されている。他方、このプー
ル２の反対側の壁際には、吹出用ダクト３に連って多数
の吹出口４，４・・・が形成され、ここから大量の新鮮
空気が吹出され、プール２の同側の壁際の多数の吸込口
５，５・・・から吸込み、ダクト６を介して吸引し、処
理している。また、プール２の壁にも多数の吸込ロア、
７・・・が形成され、プール２より蒸発する放射性ミス
トを吸引捕獲し、汚染空気の拡散防止を図っている。８
は機器仮置きプールである。
上述のように、従来の換気方法では、換気回数が多いた
め、換気装置が太き（、経済的でない。
め、換気装置が太き（、経済的でない。
そこで、可能な限り換気回数は少い方がよい。本発明者
らは、換気回数を少くする場合、吹出風速を上げれば、
所要の換気機能を有することを、一連の研究の中で見出
している。この範囲は第１図Ｙの範囲である。
らは、換気回数を少くする場合、吹出風速を上げれば、
所要の換気機能を有することを、一連の研究の中で見出
している。この範囲は第１図Ｙの範囲である。
しかし、このＹの範囲は、風速が高い範囲であるため、
騒音が大きくなり、また皮賓惑覚的にも良い環境条件と
は必ずしも言い得ない。
騒音が大きくなり、また皮賓惑覚的にも良い環境条件と
は必ずしも言い得ない。
そこで、本発明の目的は、従来全く行われていなかった
ところの天井吹出し方式によって、従来の壁吹出しとほ
ぼ同様の風速でありながら換気回数を低減できる換気空
調方法を提供することにある。
ところの天井吹出し方式によって、従来の壁吹出しとほ
ぼ同様の風速でありながら換気回数を低減できる換気空
調方法を提供することにある。
上記問題点を解決するための本発明は次の通りである。
原子炉建屋燃料交換床の天井の換気空調用吹出口から新
鮮空気を吹出し、床部の吸込口から吸込んで換気空調を
行うものであって、次記（１）弐の関係式の吹出風速を
もつ換気空調を行うことを特徴とする原子炉建屋燃料交
換床にお・ける換気空調方法。
鮮空気を吹出し、床部の吸込口から吸込んで換気空調を
行うものであって、次記（１）弐の関係式の吹出風速を
もつ換気空調を行うことを特徴とする原子炉建屋燃料交
換床にお・ける換気空調方法。
・・・（１）
ただし、ｖｏ ：吹出風速（ｍ／５ｅｃ）Ｘ ：床から
天井までの高さくｍ） ■ ：室容積（ｍ３） Ｃ：換気回数（回／ｈｒ） Δｔ：吹出温度と室内温度との差（” ｄｅｇ）Ｎ ：
換気空調用吹出口の個数 ｔ８ ：吹出温度（’Ｃ） ｈ ：居住域の高さくｍ） 〔作 用〕 本発明に従って、上記（１）式の関係を満すと、換気回
数を低減することができ、また新鮮空気を室内全域にわ
たって供給することができるから、室内放射能４度の低
減を図ることができ、しかも所定の温度を容易に維持で
きる。
天井までの高さくｍ） ■ ：室容積（ｍ３） Ｃ：換気回数（回／ｈｒ） Δｔ：吹出温度と室内温度との差（” ｄｅｇ）Ｎ ：
換気空調用吹出口の個数 ｔ８ ：吹出温度（’Ｃ） ｈ ：居住域の高さくｍ） 〔作 用〕 本発明に従って、上記（１）式の関係を満すと、換気回
数を低減することができ、また新鮮空気を室内全域にわ
たって供給することができるから、室内放射能４度の低
減を図ることができ、しかも所定の温度を容易に維持で
きる。
以下本発明を図面を参照しながら実験過程と共にさらに
詳説する。
詳説する。
本発明者らは、換気回数および風速が換気機能にどのよ
うに影響するか調べた。しかしながら、実設備では試験
が困難であるため、第４図および第５図に示すような、
実際の原子炉建屋燃料交換床の縮尺の１７１０の相似模
型を製作した。
うに影響するか調べた。しかしながら、実設備では試験
が困難であるため、第４図および第５図に示すような、
実際の原子炉建屋燃料交換床の縮尺の１７１０の相似模
型を製作した。
ここで言うところの相似模型とは、室内空気分布を予測
する方法として既に公知である、気流現象を相似にする
無次元数としてアルキメデス数（Ａｒ数）を一致させた
模型を言い、具体的にはという基準の温度差（θ）、基
準の長さく／り、基準の吹出風速（ｕ）を縮率（ｎ）で
表わした関係式、つまり相似式に従って作られた模型で
ある。
する方法として既に公知である、気流現象を相似にする
無次元数としてアルキメデス数（Ａｒ数）を一致させた
模型を言い、具体的にはという基準の温度差（θ）、基
準の長さく／り、基準の吹出風速（ｕ）を縮率（ｎ）で
表わした関係式、つまり相似式に従って作られた模型で
ある。
そして、本発明では縮率の組合せとしてを採用して模型
を製作した。
を製作した。
なお、上記模型の外に、縮尺（ｎｔ ） ＝−の相似模
型を製作、使用し、可視化粉体を気流中に飛散させて目
視観察を行った。まず、縮尺１／２５の模型に基いて気
流観察の結果について説明する。
型を製作、使用し、可視化粉体を気流中に飛散させて目
視観察を行った。まず、縮尺１／２５の模型に基いて気
流観察の結果について説明する。
第６図〜第１０図は、従来の換気回数Ｃ＝ ２．３回／
ｈｒおよびその１／３のＣ＝ ０．８回／ｈｒで、吹出
風速■。を１５ｍ／ｓ 、６ｍ／ｓおよび３ ｍ／ｓに
変えた場合の結果で、図中矢印は風向を示したものであ
る。この結果によると、風速が速いと、吹出気流が床面
で跳ね返ってそれぞれの吹出部分で循環気流を形成して
おり、床面に溜った放射性ダストや燃料プールからの蒸
発ミストを巻き上げる可能性がある。
ｈｒおよびその１／３のＣ＝ ０．８回／ｈｒで、吹出
風速■。を１５ｍ／ｓ 、６ｍ／ｓおよび３ ｍ／ｓに
変えた場合の結果で、図中矢印は風向を示したものであ
る。この結果によると、風速が速いと、吹出気流が床面
で跳ね返ってそれぞれの吹出部分で循環気流を形成して
おり、床面に溜った放射性ダストや燃料プールからの蒸
発ミストを巻き上げる可能性がある。
逆に風速があまり低いと、その虞れはないものの、作業
域まで新鮮空気が到達しない危険性もある。
域まで新鮮空気が到達しない危険性もある。
次に、縮尺１／１０の相似模型により換気回数Ｃ＝０．
８〜２．３回／ｈｒの温度分布について調べた結果につ
いて説明する。
８〜２．３回／ｈｒの温度分布について調べた結果につ
いて説明する。
第１）図は吹出風速■。が９ ｍ／ｓの場合の温度分布
の結果である。この温度分布結果によれば、従来の換気
回数（，２，０〜２．２回／ｈｒ）を１．５回／ｈｒに
低減しても、各床レベル１６点の平均４厘に殆んど変化
がみられないこと、また従来の換気回数を約半分に減ら
しても、室内温度が約０．５〜１ｄｅｇあがる程度であ
ることから、本発明方式に従って、従来の換気回数に対
してその約半分に減らしても、所定の温度を十分に維持
できることが判る。
の結果である。この温度分布結果によれば、従来の換気
回数（，２，０〜２．２回／ｈｒ）を１．５回／ｈｒに
低減しても、各床レベル１６点の平均４厘に殆んど変化
がみられないこと、また従来の換気回数を約半分に減ら
しても、室内温度が約０．５〜１ｄｅｇあがる程度であ
ることから、本発明方式に従って、従来の換気回数に対
してその約半分に減らしても、所定の温度を十分に維持
できることが判る。
次に、縮尺１／２５の相似模型を使って、従来の換気回
数に対してその約半分の１回／ｈｒに低減し１こ場合の
適切な吹出風速を検討した。その結果、最適な吹出風速
は７．７ｍ／ｓ ≧■。≧５．０ ｍ／ｓの範囲が好ま
しいことが判った。次いで、この風速範囲についての温
度分布を調べたところ第１２図の通りであった。その結
果、同範囲では設計室温を維持できることが判った。
数に対してその約半分の１回／ｈｒに低減し１こ場合の
適切な吹出風速を検討した。その結果、最適な吹出風速
は７．７ｍ／ｓ ≧■。≧５．０ ｍ／ｓの範囲が好ま
しいことが判った。次いで、この風速範囲についての温
度分布を調べたところ第１２図の通りであった。その結
果、同範囲では設計室温を維持できることが判った。
その地条（の実験から第１図のＺ範囲および（１）式の
範囲が好ましいことが判った。
範囲が好ましいことが判った。
以上の通り、本発明によれば、従来と同様の風速であり
ながら、換気容量を低減できるので、経済的となる。
ながら、換気容量を低減できるので、経済的となる。
第１図は本発明の好適、な風速範囲を示す換気回数・風
速相関図、第２図は従来設備の平面図、第３図はそのｍ
−ｍ線矢視図、第４図は本発明に係る天井吹出による設
備の平面図、第５図はその中央側断面図、第６図〜第１
０図は気流観察結果図、第１）図および第１２図は温度
分布の実験結果を示す図である。 ｉ・・・原子炉ウェル、２・・・燃料貯蔵プール、３・
・・吹出用ダクト、４・・・吹出口、５・・・吸込口、
６・・・排気用ダクト、７・・・吸込口、８・・・機器
仮置きプール。 第１図 １．０ ２．０ 廉ｖｔ、 Ｉ！ＩＫ Ｃ（１／ｈｒ） 第２図 第４図 第５図 ス 。、２．３゜７ｈ、 第６図 Ｖａ−１５，０ｍ／ｓ 。、２．３！Ｉ／ｈｒ 第７図 ｖｏ１）６．○ｒｎ／ｓ 。３２．３ヨ７１、 第８図 Ｖｏ ＊３．Ｏｍ／ｓ 。、。、８目、ｈ、 第９図 Ｖｏ＋＋＋５．０ｍ／ｓ
速相関図、第２図は従来設備の平面図、第３図はそのｍ
−ｍ線矢視図、第４図は本発明に係る天井吹出による設
備の平面図、第５図はその中央側断面図、第６図〜第１
０図は気流観察結果図、第１）図および第１２図は温度
分布の実験結果を示す図である。 ｉ・・・原子炉ウェル、２・・・燃料貯蔵プール、３・
・・吹出用ダクト、４・・・吹出口、５・・・吸込口、
６・・・排気用ダクト、７・・・吸込口、８・・・機器
仮置きプール。 第１図 １．０ ２．０ 廉ｖｔ、 Ｉ！ＩＫ Ｃ（１／ｈｒ） 第２図 第４図 第５図 ス 。、２．３゜７ｈ、 第６図 Ｖａ−１５，０ｍ／ｓ 。、２．３！Ｉ／ｈｒ 第７図 ｖｏ１）６．○ｒｎ／ｓ 。３２．３ヨ７１、 第８図 Ｖｏ ＊３．Ｏｍ／ｓ 。、。、８目、ｈ、 第９図 Ｖｏ＋＋＋５．０ｍ／ｓ
Claims (1)
- （１）原子炉建屋燃料交換床の天井に設けた換気空調用
吹出口から新鮮空気を吹出し、側壁の吸込口から吸込ん
で換気空調を行うものであって、次記（１）式の関係式
の吹出風速をもって換気空調を行うことを特徴とする原
子炉建屋燃料交換床における換気空調方法。 ｛（１８．７９ｘ＾３−１９８．０［ＣＶ△ｔ／Ｎ（２
７３＋ｔ＿ｓ）］ｘ＾２）（ＣＶ／Ｎ）＾−＾３＾／＾
２｝＾２＾／＾３｝≧ｖ＿０≧｛［１８．７９（ｘ−ｈ
）＾３−１９８．０［ＣＶ△ｔ／Ｎ（２７３＋ｔ＿ｓ）
］（ｘ−ｈ）＾２］（ＣＶ／Ｎ）＾−＾３＾／＾２｝・
・・（１） ただし、ｖ＿０：吹出風速（ｍ／ｓｅｃ） ｘ：床から天井までの高さ（ｍ） Ｖ：室容積（ｍ＾３） Ｃ：換気回数（回／ｈｒ） Δｔ：吹出温度と室内温度との差（゜ｄｅｇ） Ｎ：換気空調用吹出口の個数 ｔ＿ｓ：吹出温度（℃） ｈ：居住域の高さ（ｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61175000A JPS6332395A (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | 原子炉建屋燃料交換床における換気空調方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61175000A JPS6332395A (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | 原子炉建屋燃料交換床における換気空調方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6332395A true JPS6332395A (ja) | 1988-02-12 |
Family
ID=15988462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61175000A Pending JPS6332395A (ja) | 1986-07-25 | 1986-07-25 | 原子炉建屋燃料交換床における換気空調方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6332395A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8107184B2 (en) | 2008-01-10 | 2012-01-31 | Pioneer Corporation | Operation control apparatus, operation control method, operation control program controlling operation of magnetic disc device |
-
1986
- 1986-07-25 JP JP61175000A patent/JPS6332395A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8107184B2 (en) | 2008-01-10 | 2012-01-31 | Pioneer Corporation | Operation control apparatus, operation control method, operation control program controlling operation of magnetic disc device |
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