JPS6358276B2 - - Google Patents
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- JPS6358276B2 JPS6358276B2 JP16601081A JP16601081A JPS6358276B2 JP S6358276 B2 JPS6358276 B2 JP S6358276B2 JP 16601081 A JP16601081 A JP 16601081A JP 16601081 A JP16601081 A JP 16601081A JP S6358276 B2 JPS6358276 B2 JP S6358276B2
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- silicon carbide
- liner
- compressor
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- microns
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/10—Outer members for co-operation with rotary pistons; Casings
- F01C21/104—Stators; Members defining the outer boundaries of the working chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C21/00—Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
- F01C21/08—Rotary pistons
- F01C21/0809—Construction of vanes or vane holders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
- Details And Applications Of Rotary Liquid Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は例えば自動車用空調機等に用いる回転
式圧縮機に関する。
式圧縮機に関する。
従来の車載用空調機等に用いられる回転式圧縮
機はその摺動部を鋳鉄にリン酸マンガン処理を施
したものあるいは高マンガン鋼等の鉄鋼材で形成
したり、又は、陽極酸化処理を施した軽合金で形
成したり、さらには構成部品の一つであるベーン
を耐摩耗性樹脂で形成したりしている。しかしな
がら、上記リン酸マンガン処理被膜は比較的短期
間で消耗しやすく、また鉄鋼材料を用いると、摺
動抵抗が大きく出力損失を招くという欠点があ
る。又軽合金に陽極酸化処理を施したものは軽量
化の面ではよいが耐焼付性に劣る。ベーンを樹脂
化したものは、軽量化はできるが耐摩耗性、剛性
に劣るため耐久性がない。
機はその摺動部を鋳鉄にリン酸マンガン処理を施
したものあるいは高マンガン鋼等の鉄鋼材で形成
したり、又は、陽極酸化処理を施した軽合金で形
成したり、さらには構成部品の一つであるベーン
を耐摩耗性樹脂で形成したりしている。しかしな
がら、上記リン酸マンガン処理被膜は比較的短期
間で消耗しやすく、また鉄鋼材料を用いると、摺
動抵抗が大きく出力損失を招くという欠点があ
る。又軽合金に陽極酸化処理を施したものは軽量
化の面ではよいが耐焼付性に劣る。ベーンを樹脂
化したものは、軽量化はできるが耐摩耗性、剛性
に劣るため耐久性がない。
本発明は前記の従来の回転式圧縮機の欠点を解
消するもので、耐久性のある回転式圧縮機を提供
するものである。すなわち、本発明の圧縮機はそ
の構成部品の摺動部表層部を平均粒径３〜10ミク
ロンのシリコンカーバイドを20％以上含有するニ
ツケル−シリコンカーバイド複合めつき層とした
ことを特徴とするものである。
消するもので、耐久性のある回転式圧縮機を提供
するものである。すなわち、本発明の圧縮機はそ
の構成部品の摺動部表層部を平均粒径３〜10ミク
ロンのシリコンカーバイドを20％以上含有するニ
ツケル−シリコンカーバイド複合めつき層とした
ことを特徴とするものである。
以下、本発明の実施例に基ずいて説明する。本
実施例の軽合金製圧縮機の中央部の縦断面図を第
１図に、横断面図を第２図に示す。この圧縮機は
シリンダー状の内壁面をもつ円筒状ライナー１
と、このライナー１の両側に係止されるサイドプ
レート２，３、ライナー１とサイドプレート２，
３で形成される内部空間Ｖ内に設けられライナー
１のシリンダー状内壁面の中心軸と平行な回転軸
４１をもつロータ４、ロータ４の中心を貫通し、
回転軸４１と平行に形成された合計４個のスリツ
ト４２、各スリツト４２に挿入された４個のベー
ン５、および各サイドプレート２，３を覆う１対
のハウジング６１，６２よりなり、ライナー１、
サイドプレート２，３およびハウジング６１，６
２はボルト６３およびナツト６４によつて相互に
締結されている。４個のベーン５は、軸対称にあ
るものどうしで一対となり、両者の間に挿入され
たバネ（図示せず）でいずれもライナー１の内壁
面に接する方向に付勢されている。またベーン５
はその頂部表面５１がライナー１の内壁面と当接
し、両者は気密的に摺動する。またベーン５の両
側面５２は各サイドプレート２，３の内壁面と当
接し、両者は気密的に摺動する。ライナー１、サ
イドプレート２，３で囲まれた内部空間Ｖはロー
タ４および４個のベーン５で４つの作動空間に分
けられ、分けられた４個の作動空間はロータ４の
回転により各々その体積が連続的に増減する。第
１図においてロータ４が矢印方向に回転するにつ
れ、第１図面上右上の作動空間はその体積が増大
し、図面上最下部に達した時その体積が最大とな
り、ロータ４の回転により体積が減少し、最上部
に達した時体積は最小となる。本実施例において
は、第１図の図面上で右下の部分に気体導入口
（図示せず）が設けられ、左上の部分に吐出口１
１が設けられている。そして、作動空間の体積が
増大し最大になる間導入口が作動空間に開口し、
作動空間の体積が減少し最小になる間吐出口１１
が開口するので、気体は導入口から入り、作動空
間内で圧縮され吐出口１１から圧送される。これ
により圧縮機として作用する。この圧縮運動時に
ライナー１、サイドプレート２，３、ベーン５の
摺動部に非常に高い摺動荷重が加わる。本実施例
の回転式圧縮機において、ライナー１、サイドプ
レート２，３、ロータ４、ベーン５、ハウジング
６１，６２は軽合金製である。そして、ライナー
１とサイドプレート２，３はアルミシリコン合金
（JIS AC4C）とし、それらがベーン５と摺動す
る面の表面部１ａ，２ａ，３ａを、平均粒径３ミ
クロンのシリコンカーバイドを３〜５％含有する
厚さ200〜300ミクロンのニツケル−シリコンカー
バイド複合メツキ層としたものである。
実施例の軽合金製圧縮機の中央部の縦断面図を第
１図に、横断面図を第２図に示す。この圧縮機は
シリンダー状の内壁面をもつ円筒状ライナー１
と、このライナー１の両側に係止されるサイドプ
レート２，３、ライナー１とサイドプレート２，
３で形成される内部空間Ｖ内に設けられライナー
１のシリンダー状内壁面の中心軸と平行な回転軸
４１をもつロータ４、ロータ４の中心を貫通し、
回転軸４１と平行に形成された合計４個のスリツ
ト４２、各スリツト４２に挿入された４個のベー
ン５、および各サイドプレート２，３を覆う１対
のハウジング６１，６２よりなり、ライナー１、
サイドプレート２，３およびハウジング６１，６
２はボルト６３およびナツト６４によつて相互に
締結されている。４個のベーン５は、軸対称にあ
るものどうしで一対となり、両者の間に挿入され
たバネ（図示せず）でいずれもライナー１の内壁
面に接する方向に付勢されている。またベーン５
はその頂部表面５１がライナー１の内壁面と当接
し、両者は気密的に摺動する。またベーン５の両
側面５２は各サイドプレート２，３の内壁面と当
接し、両者は気密的に摺動する。ライナー１、サ
イドプレート２，３で囲まれた内部空間Ｖはロー
タ４および４個のベーン５で４つの作動空間に分
けられ、分けられた４個の作動空間はロータ４の
回転により各々その体積が連続的に増減する。第
１図においてロータ４が矢印方向に回転するにつ
れ、第１図面上右上の作動空間はその体積が増大
し、図面上最下部に達した時その体積が最大とな
り、ロータ４の回転により体積が減少し、最上部
に達した時体積は最小となる。本実施例において
は、第１図の図面上で右下の部分に気体導入口
（図示せず）が設けられ、左上の部分に吐出口１
１が設けられている。そして、作動空間の体積が
増大し最大になる間導入口が作動空間に開口し、
作動空間の体積が減少し最小になる間吐出口１１
が開口するので、気体は導入口から入り、作動空
間内で圧縮され吐出口１１から圧送される。これ
により圧縮機として作用する。この圧縮運動時に
ライナー１、サイドプレート２，３、ベーン５の
摺動部に非常に高い摺動荷重が加わる。本実施例
の回転式圧縮機において、ライナー１、サイドプ
レート２，３、ロータ４、ベーン５、ハウジング
６１，６２は軽合金製である。そして、ライナー
１とサイドプレート２，３はアルミシリコン合金
（JIS AC4C）とし、それらがベーン５と摺動す
る面の表面部１ａ，２ａ，３ａを、平均粒径３ミ
クロンのシリコンカーバイドを３〜５％含有する
厚さ200〜300ミクロンのニツケル−シリコンカー
バイド複合メツキ層としたものである。
複合メツキ層の形成は、ライナー１、サイドプ
レート２，３をトリクレンにより洗浄し表面の油
等を除去したのち摺動部以外の表面部分を塩化ビ
ニルで被覆しその部分のマスキングを行なつた。
次に、各部材を水酸化ナトリウム水溶液に浸し、
アルミ合金表面の酸化被膜を除去し、ついで亜鉛
塩水溶液に浸し、アルミと亜鉛との化学置換反応
によりアルミ合金表面上に金属亜鉛皮膜を形成し
た。このようにして得た部材を次に平均粒径３ミ
クロンのシリコンカーバイドが１リツトル当り
120〜180グラム懸濁するスルフアミン酸ニツケル
浴に浸し、約20A／ｄm2の電流密度でメツキを行
ない上記した複合メツキ層を形成した。
レート２，３をトリクレンにより洗浄し表面の油
等を除去したのち摺動部以外の表面部分を塩化ビ
ニルで被覆しその部分のマスキングを行なつた。
次に、各部材を水酸化ナトリウム水溶液に浸し、
アルミ合金表面の酸化被膜を除去し、ついで亜鉛
塩水溶液に浸し、アルミと亜鉛との化学置換反応
によりアルミ合金表面上に金属亜鉛皮膜を形成し
た。このようにして得た部材を次に平均粒径３ミ
クロンのシリコンカーバイドが１リツトル当り
120〜180グラム懸濁するスルフアミン酸ニツケル
浴に浸し、約20A／ｄm2の電流密度でメツキを行
ない上記した複合メツキ層を形成した。
この圧縮機を車載用空調機の圧縮機として用い
１分間6500回転で300時間の耐久試験を実施した。
この耐久試験中、焼付による運転停止等の不都合
はみられなかつた。試験後摺動部の摺動面を観察
したが特に異常摩耗は認められなかつた。また複
合メツキ層を形成した摺動部の摩耗量は１ミクロ
ン以下であり、その相手材のベーン５の頂部摩耗
量はいずれも10ミクロン以下であつた。なお、後
で説明する耐焼付性、摩耗係数試験では、摺動部
を形成する前記複合メツキ層と軽合金との組合せ
では耐焼付荷重90Kg／cm2以上、摩擦係数約0.04と
いう結果であり耐焼付性がすぐれ、摺動抵抗が非
常に小さいことが確認された。なお本実施例の圧
縮機は鉄鋼製に比較して重量が28％低減できた。
１分間6500回転で300時間の耐久試験を実施した。
この耐久試験中、焼付による運転停止等の不都合
はみられなかつた。試験後摺動部の摺動面を観察
したが特に異常摩耗は認められなかつた。また複
合メツキ層を形成した摺動部の摩耗量は１ミクロ
ン以下であり、その相手材のベーン５の頂部摩耗
量はいずれも10ミクロン以下であつた。なお、後
で説明する耐焼付性、摩耗係数試験では、摺動部
を形成する前記複合メツキ層と軽合金との組合せ
では耐焼付荷重90Kg／cm2以上、摩擦係数約0.04と
いう結果であり耐焼付性がすぐれ、摺動抵抗が非
常に小さいことが確認された。なお本実施例の圧
縮機は鉄鋼製に比較して重量が28％低減できた。
これらの結果により、本発明の回転式圧縮機は
耐久性があり、摺動抵抗の少ない高い効率をもつ
ものであることが確認された。
耐久性があり、摺動抵抗の少ない高い効率をもつ
ものであることが確認された。
なお、比較例として、ライナーおよびサイドプ
レートを種々のアルミ合金で作り、その摺動部を
陽極酸化による酸化被膜、硬質ニツケルメツキ等
の耐摩耗表面処理を施したものについて前記した
耐久テストを実施したが、硬度の不足、金属の移
着によりベーンとライナー、ベーンとサイドプレ
ートとの間で極く短時間で異常摩耗が発生し、さ
らに焼付を起した。
レートを種々のアルミ合金で作り、その摺動部を
陽極酸化による酸化被膜、硬質ニツケルメツキ等
の耐摩耗表面処理を施したものについて前記した
耐久テストを実施したが、硬度の不足、金属の移
着によりベーンとライナー、ベーンとサイドプレ
ートとの間で極く短時間で異常摩耗が発生し、さ
らに焼付を起した。
前記した実施例以外にニツケル−シリコンカー
バイド複合メツキ層のシリコンカーバイド粒径お
よびシリコンカーバイド含有量に対する摩耗量、
対焼付性および摩擦係数の関係を示す。
バイド複合メツキ層のシリコンカーバイド粒径お
よびシリコンカーバイド含有量に対する摩耗量、
対焼付性および摩擦係数の関係を示す。
第３図は摺動面のニツケル−シリコンカーバイ
ド複合メツキ層のシリコンカーバイド粒径を変え
て前記実施例と同様にして製造した軽合金製回転
式圧縮機の耐久試験結果を示す線図である。
ド複合メツキ層のシリコンカーバイド粒径を変え
て前記実施例と同様にして製造した軽合金製回転
式圧縮機の耐久試験結果を示す線図である。
シリコンカーバイド粒径は、平均粒径１ミクロ
ン、３ミクロン、20ミクロンの３種類である。な
おシリコンカーバイド含有量、複合層の厚さは前
記実施例と同じである。耐久試験条件も同じ6500
回／分の回転数とし、試験時間100時間毎に圧縮
機を分解しライナーの複合メツキ層および相手材
であるアルミ合金製ベーン頂部の性状観察と摩耗
量測定を行なつた。第３図においてＡ，A′はシ
リコンカーバイドの平均粒径１ミクロン、Ｂ，
B′は20ミクロン、Ｃ，C′は３ミクロンの結果であ
る。また、Ａ，ＢおよびＣはベーン頂部の摩耗
量、A′，B′およびC′はライナーの複合メツキ層
の摩耗量を示す。平均粒径１ミクロンのベーン頂
部Ａには異常摩耗と焼付きが見られた。また、圧
縮機の冷房能力では平均粒径３ミクロンのものが
３種類の中では最も高く、平均粒径20ミクロンの
ものは平均粒径３ミクロンのものの85％性能であ
つた。
ン、３ミクロン、20ミクロンの３種類である。な
おシリコンカーバイド含有量、複合層の厚さは前
記実施例と同じである。耐久試験条件も同じ6500
回／分の回転数とし、試験時間100時間毎に圧縮
機を分解しライナーの複合メツキ層および相手材
であるアルミ合金製ベーン頂部の性状観察と摩耗
量測定を行なつた。第３図においてＡ，A′はシ
リコンカーバイドの平均粒径１ミクロン、Ｂ，
B′は20ミクロン、Ｃ，C′は３ミクロンの結果であ
る。また、Ａ，ＢおよびＣはベーン頂部の摩耗
量、A′，B′およびC′はライナーの複合メツキ層
の摩耗量を示す。平均粒径１ミクロンのベーン頂
部Ａには異常摩耗と焼付きが見られた。また、圧
縮機の冷房能力では平均粒径３ミクロンのものが
３種類の中では最も高く、平均粒径20ミクロンの
ものは平均粒径３ミクロンのものの85％性能であ
つた。
これらの実際の圧縮機を用いた試験以外に摩擦
試験機を用いて焼付荷重、摩擦係数を測定した。
試験機は第４図にその概略を示すように、アルミ
合金製の円筒７と表面にニツケル−シリコンカー
バイド複合メツキ層を形成した固定板８よりなり
円筒７上より一定荷重を加えて回転させ、固定板
８が摩擦によつて回転しようとする力より摩擦係
数を求めた。また耐焼付荷重は一定時間ごとに荷
重を段階的に増加させ焼付時の荷重を求めた。第
５図はシリコンカーバイド含有量２％のときのシ
リコンカーバイド平均粒子径と焼付荷重の関係
を、第６図はシリコンカーバイドの平均粒径３ミ
クロンのときのシリコンカーバイド含有量と焼付
荷重の関係を、第７図はシリコンカーバイド含有
量２％のときのシリコンカーバイド粒子径と摩擦
係数の関係をそれぞれ示す。
試験機を用いて焼付荷重、摩擦係数を測定した。
試験機は第４図にその概略を示すように、アルミ
合金製の円筒７と表面にニツケル−シリコンカー
バイド複合メツキ層を形成した固定板８よりなり
円筒７上より一定荷重を加えて回転させ、固定板
８が摩擦によつて回転しようとする力より摩擦係
数を求めた。また耐焼付荷重は一定時間ごとに荷
重を段階的に増加させ焼付時の荷重を求めた。第
５図はシリコンカーバイド含有量２％のときのシ
リコンカーバイド平均粒子径と焼付荷重の関係
を、第６図はシリコンカーバイドの平均粒径３ミ
クロンのときのシリコンカーバイド含有量と焼付
荷重の関係を、第７図はシリコンカーバイド含有
量２％のときのシリコンカーバイド粒子径と摩擦
係数の関係をそれぞれ示す。
これらの結果よりシリコンカーバイドの平均粒
径が３ミクロンに達しない場合、シリコンカーバ
イドがニツケルマトリツクス内に埋没し、相手材
とニツケルマトリツクスが摺動するため、低荷重
で焼付くものと推定される。またシリコンカーバ
イド含有量においても２％に満たない場合には相
手材とニツケルマトリツクスが直接に摺動する確
率が高く、シリコンカーバイドの埋没とか脱落に
よる作用も重なり低荷重で焼付を起こすと推定さ
れる。一方、シリコンカーバイドの平均粒径が10
ミクロンをこえると、粒径が大きいためにひつか
き摩耗を生じ相手材の摩耗が激しくなると共に、
摩擦係数も高くなる。逆に粒径が２ミクロンに満
たない場合、相手材とニツケルマトリツクスとの
金属同しの摺動となるため摩擦係数が高くなると
推定される。よつて、本回転式圧縮機の場合、ニ
ツケル−シリコンカーバイド複合メツキ層のシリ
コンカーバイドの平均粒径は３〜10ミクロン、含
有量は２％以上が好ましいことが明らかとなつ
た。なお、本発明においては回転式圧縮機の構造
はライナー１が楕円状でもよく、またロータ４に
対しベーン５が偏心的に取付けられるものであつ
てもよく、上述の実施例に限定されない。更に、
複合メツキ層も摺動部であれば、どこに形成して
もよい。また、各構成部品は鋳鉄、鉄鋼材等でも
よく、軽合金製に限定されない。
径が３ミクロンに達しない場合、シリコンカーバ
イドがニツケルマトリツクス内に埋没し、相手材
とニツケルマトリツクスが摺動するため、低荷重
で焼付くものと推定される。またシリコンカーバ
イド含有量においても２％に満たない場合には相
手材とニツケルマトリツクスが直接に摺動する確
率が高く、シリコンカーバイドの埋没とか脱落に
よる作用も重なり低荷重で焼付を起こすと推定さ
れる。一方、シリコンカーバイドの平均粒径が10
ミクロンをこえると、粒径が大きいためにひつか
き摩耗を生じ相手材の摩耗が激しくなると共に、
摩擦係数も高くなる。逆に粒径が２ミクロンに満
たない場合、相手材とニツケルマトリツクスとの
金属同しの摺動となるため摩擦係数が高くなると
推定される。よつて、本回転式圧縮機の場合、ニ
ツケル−シリコンカーバイド複合メツキ層のシリ
コンカーバイドの平均粒径は３〜10ミクロン、含
有量は２％以上が好ましいことが明らかとなつ
た。なお、本発明においては回転式圧縮機の構造
はライナー１が楕円状でもよく、またロータ４に
対しベーン５が偏心的に取付けられるものであつ
てもよく、上述の実施例に限定されない。更に、
複合メツキ層も摺動部であれば、どこに形成して
もよい。また、各構成部品は鋳鉄、鉄鋼材等でも
よく、軽合金製に限定されない。
第１図は本発明の実施例である軽合金製回転式
圧縮機の縦断面図、第２図は同じ圧縮機の横断面
図、第３図は圧縮機の摺動部材を変えた場合の試
験時間と摩耗量の関係を示す線図、第４図摩擦試
験機の概略図、第５図、第６図、第７図は摺動部
材であるニツケル−シリコンカーバイド複合メツ
キ層の成分であるシリコンカーバイドの平均粒子
径と焼付荷重、含有量と焼付荷重、粒子径と摩擦
係数の関係をそれぞれ示す線図である。図中符号
１は、ライナー、２，３はサイドプレート、４は
ロータ、５はベーンを示す。
圧縮機の縦断面図、第２図は同じ圧縮機の横断面
図、第３図は圧縮機の摺動部材を変えた場合の試
験時間と摩耗量の関係を示す線図、第４図摩擦試
験機の概略図、第５図、第６図、第７図は摺動部
材であるニツケル−シリコンカーバイド複合メツ
キ層の成分であるシリコンカーバイドの平均粒子
径と焼付荷重、含有量と焼付荷重、粒子径と摩擦
係数の関係をそれぞれ示す線図である。図中符号
１は、ライナー、２，３はサイドプレート、４は
ロータ、５はベーンを示す。
Claims (1)
- １ 回転式圧縮機の摺動部品の表層部を平均粒径
３〜10ミクロンのシリコンカーバイドを２％以上
含有するニツケル−シリコンカーバイド複合めつ
き層としたことを特徴とする回転式圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16601081A JPS5867989A (ja) | 1981-10-16 | 1981-10-16 | 回転式圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16601081A JPS5867989A (ja) | 1981-10-16 | 1981-10-16 | 回転式圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5867989A JPS5867989A (ja) | 1983-04-22 |
| JPS6358276B2 true JPS6358276B2 (ja) | 1988-11-15 |
Family
ID=15823216
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16601081A Granted JPS5867989A (ja) | 1981-10-16 | 1981-10-16 | 回転式圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5867989A (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59229080A (ja) * | 1983-06-08 | 1984-12-22 | Nippon Denso Co Ltd | ベ−ン型コンプレツサ |
| JPS6022087A (ja) * | 1983-07-16 | 1985-02-04 | Nippon Piston Ring Co Ltd | ベ−ン型回転ポンプ |
| DE3327115C2 (de) * | 1983-07-27 | 1986-06-26 | Hoechst CeramTec AG, 8672 Selb | Presse zur Herstellung von plastischen Rohlingen |
| EP0180788A1 (en) * | 1984-10-08 | 1986-05-14 | Shimadzu Corporation | Gear pump or motor |
| JPS6272486U (ja) * | 1985-10-25 | 1987-05-09 | ||
| DE3726209A1 (de) * | 1986-08-08 | 1988-02-18 | Diesel Kiki Co | Drehkolbenverdichter |
| JPH08545Y2 (ja) * | 1988-04-14 | 1996-01-10 | 株式会社ユニシアジェックス | ベーン型回転圧縮機 |
| JPH0259286U (ja) * | 1988-10-21 | 1990-04-27 | ||
| US5149257A (en) * | 1989-03-29 | 1992-09-22 | Diesel Kiki Co., Ltd. | Compressor with a cylinder having improved seizure resistance and improved wear resistance, and method of manufacturing the cylinder |
| US7086845B2 (en) | 2003-01-23 | 2006-08-08 | Delphi Technologies, Inc. | Vane pump having an abradable coating on the rotor |
-
1981
- 1981-10-16 JP JP16601081A patent/JPS5867989A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5867989A (ja) | 1983-04-22 |
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